DZL2_13型锅炉高硫无烟煤烟气袋式除尘湿式脱硫系统设计书

1、DZL2-13型锅炉高硫无烟煤烟气袋式除尘湿式脱硫系统设计书1.工艺流程的选择及说明FI-1-4BWtl5W6-3iiiin10w11-121314，肥樽脱硫除尘工艺设计说明：双碱法烟气脱硫工艺主要包括吸收剂制备和补充系统，烟气系统，SO2吸收系统，脱硫产物处理系统四部分组成。1 .吸收剂制备和补充系统脱硫装置启动时用氢氧化钠作为吸收剂，氢氧化钠干粉料加入碱液罐中，加水配制成氢氧化钠碱液，在碱液罐中可以定期进行氢氧化钠的补充，以保证整个脱硫系统的正常运行及烟气的达标排放。为避免再生生成的亚硫酸钙、硫酸钙也被打入脱硫塔容易造成管道及塔发生结垢、堵塞现象，可以加装瀑气装置进行强制氧化或特将水池做大

2、，再生后的脱硫剂溶液经三级沉淀池充分沉淀保证大的颗粒物不被打回塔体。另外，还可在循环泵前加装过滤器，过滤掉大颗粒物质和液体杂质。2 .烟气系统锅炉烟气经烟道进入除尘器进行除尘后进入脱硫塔，洗涤脱硫后的低温烟气经两级除雾器除去雾滴后进入主烟道，经过烟气再热后由烟囱排入大气。当脱硫系统出现故障或检修停运时，系统关闭进出口挡板门，烟气经锅炉原烟道旁路进入烟囱排放。3 .SO2吸收系统锅炉烟气从烟道切向进入主塔底部，在塔螺旋上升中与沿塔下流的脱硫液接触，进行脱硫除尘，经脱水板除雾后，由引风机抽出排空。脱硫液从螺旋板塔上部进入，在旋流板上被气流吹散，进行气叶两相的接触，完成脱硫除尘后从塔底流出，通过明渠

3、流到综合循环池。4.脱硫产物处理系统脱硫系统的最终脱硫产物仍然是石膏浆，从曝气池底部排浆管排出，由排浆泵送入水力旋流器。由于固体产物中掺杂有各种灰分及NaSO4严重影响了石膏品质，所以一般以抛弃为主。在水力旋流器，石膏浆被浓缩(固体含量约40%)之后用泵打到渣处理场，溢流液回流入再生池。2.除尘器的设计及计算燃煤锅炉烟气量、烟尘和二氧化硫浓度的计算2.1.1 标准状况下理论空气量Qa'=4.67X(1.867C+5.56H+0.7S-0.7O)式中：GHSO-分别为煤中各元素所含的质量分数QaT=4.76X(1.867+0.65+5.56X0.04+0.7X0.03-0.7X0.02)

4、=1.44X4.76=6.868(m3/kg)标准状态下理论烟气量Qs'=1.867X(C+0.375S)+11.2H+1.24W+0.016Qa1+0.79Qa1+0.8N式中：Qa-标准状态下理论空气量m3/kg；W煤中水分的的质量分数；NN元素在煤中的质量分数。Qs'=1.867义(0.65+0.375义0.03)+11.2义0.04+1.24义0.1+0.806义6.868+0.8X0.01=7.35(m3/kg)2.1.2 标准状态下实际烟气量Qs=Qs'+1.016x(a-1)xQa'式中：a空气过剩系数；Q-标准状态下理论空气量m3/kg；Qs-标

5、准状态下理论烟气量m3/kg。Qs=7.35+1.016X(1.3-1)X6.868=9.44(m3/kg)注意：标准状态下烟气流量Q应以m/h计，因此，Q=QsX设计耗煤量Q=QsX设计耗煤量=9.44X350=3304r3/h2.1.3 烟气含尘浓度C=dhxA(m3/kg)Qs式dsh-排烟中飞灰占煤中不可燃成分的质量分数A-煤中不可燃成分的含量Qs标准状态下实际烟气量，nVkg。0353、c=035X0.15=2.604(g/m3)9.44标准状态下烟气中二氧化硫的浓度的计算2SAQCso2=-X10(mg/m，式S-煤中硫的质量分数；Qs-标准状态下燃煤产生的实际烟气量m3/kgc2

6、S620.030.981033kCso2=X10=6.36X10(mg/m)Qs9.442.2 除尘器的选择除尘效率4=1-Cs=i-222_=96.16%C26042.2.3 工况下烟气流量ZQPT'/3爪、3304101.325(273160)3八Q=(m/h)=5418.21(m/h)TP'27398则烟气的流量为旦5418.211.505(m3/s)360036002.2.4 除尘器的选择及计算根据工况下烟气量、烟气温度及要求达到的除尘效率来确定除尘器(袋式除尘器)袋式除尘器是使含尘气体通过滤袋滤去其中离子的分离捕集装置，是过滤式袋式除尘器中一种，具结构形式多种多样，按

7、不同特点可分为圆筒形和扁形;上进气和下进气，滤式和外滤式，密闭式和敞开式；简易，机械振动，逆气流反吹，气环反吹，脉冲喷吹与联合消灰等不同种类，其性能比较如下表:除尘种类除尘效率%净化程度特点简易袋式30中净化机械振动90中净化要求滤料溥而光滑，质地柔软，再过滤面上生成足够的振动力0脉冲喷吹99细净化洁灰方式作用强度很大,而且其强度和频率都可以调节，清灰效果好气环式袋式99细净化适用高湿度、高浓度的含尘气体，造价较低，气环箱上下移动时紧贴滤袋，使滤袋磨损加快，故障率较局通过我组比较最终决定选用袋式除尘器，根据处理烟气性质及不同型式的袋式除尘器的优缺点，最终决定选用MC6-1型系列逆喷脉冲袋式除尘

8、器脉冲袋式除尘器是一种周期性的向滤袋或滤袋外喷吹压缩空气来达到消除滤袋上积尘的袋式除尘器，它具有处理风量大，除尘效率高的优点，而且消灰机构设有运动部件，滤袋不受机械力作用，损伤较小，滤袋使用周期长的特点。用除尘器手册中选取MGK列逆喷脉冲袋式除尘结构特点：主要由上箱体，中箱体，下箱体，排灰系统与喷嘴系统等几个主要部分组成。上箱体设有多孔板，滤袋，滤袋框架；下箱体包括进气口、灰斗、检查门；排灰系统由减速装置和排灰装置组成；控制仪、控制阀、脉冲阀、喷嘴管与气包等组成喷吹系统。工作原理：含尘气体由下箱体的进风口进入除尘器经过滤袋过滤。粉尘被阻留在袋外，净化气体进入袋经过文氏管，由排风口排出机外，阻留

9、在滤袋上的粉尘通过用电控（D）、机控（J）或气控（Q）中的一种方式，控制开启脉冲阀定时分排，对滤袋进行清灰，其主要性能与主要结构尺寸见下表：型号过滤回积m滤袋数量/条处理风量m/h脉冲阀个数/个外形尺寸/长X高X宽MC36-127363250648061425X1678X3600设备质量/kg滤袋尺寸/mm设备阻力/Pa除尘效率入口含尘浓度g/m3过滤风速/m/min1116.80120X200012001500>99%21424主要结构尺寸:型号AABBHMC36-116781150134011003660影响因素：过滤风速、滤料风速、滤料种类、清灰方式、入口含尘浓度、处理气体性质、净

10、化物料种类等。2.2.5 管道布置及各管段的管径1 .各装置及管道布置原则根据锅炉运行情况和锅炉房现场的实际情况确定各装置的位置，一旦确定了各装置的位置，管道的布置也就基本可以确定了，对各装置及管道的布置应力求简单，紧凑，管路短，占地面积小，并使安装，操作和检修方便。2 .管径的确定dd式中：v烟气流速m/s(对于锅炉烟尘v=1015m/s)取v=13m/s则d41.5053.1413d41.5053.14130.384m圆整并选取风值:由公式d钢制板风管外径D/mm外径允许偏差/mm壁厚/mm400士10.06径a=400-2X0.6=398.8m烟气流速V盥41.505212.05m/sd

11、23.140.39882由此可知，除尘器中的管径设计合理2.2.6烟囱的设计1 .烟囱高度的计算根据锅炉的蒸发量(t/h),然后根据锅炉大气污染物排放标准中的规定表确定烟囱高度锅炉烟囱高度由于给定锅炉型号DZL2-13蒸发量为2t/h,故选定烟囱高度为30m锅炉总额蒸发量(t/h)<1122661010202035烟囱的最低高度(m)202530354045烟囱抬升高度:Q=GM(Ts-Ta)=1.38X0.918X(160-20)=177.36KWQ烟囱的热排放率G一标况下的烟气平均比定压热容，取Cp=1.38kg/m3KVo一标准状态下的烟气排放量m3/sTs烟气出口温度Ta当地最近

12、5年平均气温值K=273+20=293K由于177.36KW<2100KW®15VsD0.01Qhh2huVS烟率出口速度m/sD1烟囱出口径mQ烟囱的热排放率u烟囱出口的环境平均风速u烟囱出口的环境平均风速m/s,取2.5m/sVsh0.91843.140.623.25m/s153.250.60.01177.362.53.76m烟囱总高度H为：H=Hs+Ah=33.76m.烟囱直径的计算烟囱出口径按如下公式:41.2Q41.21.513.1450.39m圆整取d=0.4mQ一通过烟囱的总烟量m3/hW-按下表选取的烟囱出口烟气流速m/s,选W=4m/§烟囱出口烟气流

13、速通风方式运行情况全负荷最小负荷机械通风102045自然通风682.53烟囱底部直径:di=d+2ih=0.40+2乂0.02乂30=1.50md烟囱出口直径mH烟囱高度mi烟囱锥度，取1=0.02烟囱的抽力：11Sy0.0342HB273ty273tpH烟囱高度mtk外界空气温度Ctp烟囱烟气平均温度cB当地大气压Pa3Sy0.034230981027320273160111Pa烟囱的阻力损失计算采用砖砌烟囱，阻力可按下式计算-摩擦阻力系数,0.04l-管道长度，md-管道直径,0.9m-烟气密度Kg/m3-管烟气平均流速PmPm0.042300.831221291.91Pa则最大地面浓度则

14、最大地面浓度20.62541_23.142.52.7236.47330.11mg/m0.5mg/m可见地面最大浓度小于国家规定，烟囱高度设计合理2.2.7系统阻力的计算1、摩擦阻力损失PL1、摩擦阻力损失PLL22dL一管道长度，mL一管道长度，m一管道直径,P烟气密度，Kg/m3P烟气密度，Kg/m3v一管中烟气流速,m/s入一摩擦阻力系数，是气体雷诺数和管道相对粗糙度的函数，可以查手册得到。（实际中金属管取0.02,砖砌或混凝土管道取0.04。）对于400圆，L=50mn27398n273981.3627398P=(273160)101.325433101.32530.83Kg/m一一一一

15、一一一20.02500.8312.05APl=150.65Pa0.4022、局部压力损失2_2L0.10.8312.05.P=6.026Pa2d2£一异形管件的局部阻力系数，可以在有关手册中查到或通过实验求得。v与£相对应的断面平均气流速度，m/sP烟气密度，Kg/m3Li=0.05xtan67.5o=0.12mLi=0.05xtan67.5o=0.12ma、渐缩管的计算渐缩管的计算a<45°时£=0.1取a=45°v=12.05m/sP2_20.10.8312.05=6.026Pa2设两个均为90°弯头D=400mm取R=1.

16、5D2nP20.1750.8312.05222=21.09Pa渐扩管的计算A3.140.39882-=0.50A0.50.54查化工原理附表则£=0.25Pl2一_20.250.8312.05=15.06Pa22,(0.50.4)tan67.5L3=0.12mb、除尘器出气管的阻力损失的计算风机如图所示，出气管管道计算如下:渐扩管的计算a<45°时e=0.1取a=30°v=12.05m/s2_2c0.10.8312.05P=6.026Pa22一(0.50.4)tan67.5L4=0.12m两个90°弯头D=400mmD=400mm贝U£=

17、0.1752nP22nP20.1750.8312.05222=21.09PaC、对于T型三通&=0.55P20.550.8312.052=33.14Pa2则系统总阻力其中锅炉出口前阻力550Pa,除尘器阻力1400Pa（一般为12001500PaEh=150.65+6.026+6.026+21.09+15.06+6.026+21.09+33.14+550+1300=2106.70Pa2.2.8风机和电机的选择和计算1、标准状态下风机风量的计算1.1Q(273tp)101.325Q=273B1.10.9183600433101.3253,.=5961.47m/h273981.1风量备用系

18、数1.1风量备用系数当地大气压KPaQ一标准状态下风机前的风量,Q一标准状态下风机前的风量,m/htp一风机前烟气温度0C,若管道不长，可以近似取锅炉排烟温度2、风机风压的计算Hy1.2(273ty)BPyhSy)(273tp)101.3251.29312(2106.70111)(273160)101.3251.293(273200)981.36=2154.79Pa1.2风压备用系数EAh一系统总阻力，Patp一风机前烟气温度七ty一风机性能表中给出的实验用气体温度，。cPy一标准状态下烟气密度1.36Kg/m3Sy烟囱产生的抽力，Pa根据Hy和Qy选定Y8-39的引风机，性能表如下3、电动机

19、功率的计算型号全压/(Pa)风量/（m/h）功率/Kw转速/(r/min)Y8-39213657622500260003-372850NeNeQyHy36001000y1y25961.472154.791.3360010000.60.958.14KwQy风机风量,Hy一风机风压Yi一风机在全头时的效率（一般为0.6）y2机械传动功率（用V形带动传动时=0.95）一电动机备用系数，对引风机=1.3根据电动机的功率，风机转速，传动方式，选定Y160L-6型电动机（功率是11Kw)性能参数如下:Y160L-6型电动机性能表功率（Kw）型号转速r/min效率（%）功率因数cos11Y160L-6970

20、870.783.填料塔的设计及计算3.1 吸收S。的吸收塔的选择名称操作参数优点缺点空塔气速填2.05.0m/s结构简单，设备小，制造容易，占空间小；液气比小，液气比0.5料塔1.0L/m3能耗低；气液接触好，传质较易，可同时除尘、降温、吸收不能无水运行压力损失2001000Pa液气比1自10L/m3结构简单，制造容易；渤喷淋密度6m3/(m2.h)填料可用耐酸陶瓷，较易解湍压力损失决防腐蚀问题；不能无水运行球流体阻力较小，能量消耗低；500Pa/m操作弹性较大，运行可靠。塔空塔气速0.51.2m/s空塔气速1.03.0m/s小孔气速16结构较简单，空塔速度高，安装要求严格，塔筛22m/s处理

21、飞里大；板要求水平；板液层厚度40能够处理含尘气体，可以同操作弹性较小，易塔60mm时除尘、降温、吸收；形成偏流和漏液，单板阻力大直径塔检修时方便使吸收效率卜降。300600Pa喷淋密度1215m3/(m2.h)气液接触时间短，空塔气速混合不易均匀，吸喷2.54.0m/s结构简单，造价低，操作容收效率低；液气比13易；液体经喷嘴喷入，淋30L/m3可同时除尘、降温、吸收，动力消耗大，喷嘴塔压力损失压力损失小易堵塞；5002000Pa产生雾滴，需设除雾器通过比较各种设备的性能参数，填料塔具有负荷高、压降低、不易堵、弹性好等优点，具有很高的脱硫效率，所以选用填料塔吸收二氧化硫。3.2 脱硫方法的选

22、择工艺比较湿法脱硫是采用液体吸收剂洗涤SO烟气以除去SO的技术本设计为高浓度SO烟气的湿法脱硫近年来尽管半干法和干法脱硫技术及其应用有了较大的发展空间，但是湿法脱硫仍是目前世界上应用最广的脱硫技术，具优点是技术成熟，脱硫效率高，操作简便，吸收剂价廉易得适用煤种围广，所用设备较简单等优点。常用方法有石灰/石灰石吸收法、钠碱吸收法、氨吸收法其工艺比较见下表：项目优点缺点石灰/石灰石吸收法脱硫效率局，吸收剂资源广泛，价格低廉，副产品后曾可用建筑材料系统复杂，占地面积大，造价高，容易结垢造成堵塞，运行费用高，只使用大型电站锅炉氢氧化钠吸收法价格便宜，脱硫效率高，副产品的溶解度特性高温下NaHSO专换成

23、NaSO,丧失吸收二氧化综合本工艺流程图及上述几种常用脱硫的优缺点比较，经过比较全面考虑更适用加热解吸过程，可循环利用，吸收速度快硫的能力氨吸收法脱硫效率高，运行费用低吸收剂在洗涤过程中挥发产生氨雾，污染环境，投资大最终我们组选用钠碱吸收法进行脱硫，即采用NaO侏吸收烟气中的SO,再用石灰石中和再生，再生后的溶液继续循环利用。该法吸收剂采用钠碱，故吸收率较高，可达95%而且吸收系统不生成沉淀物，无结垢和阻塞问题。其反应机理：2NaOH+SO2一NazSO+H2ONa2SO+SO2+H2O-2NaHSONazSO同样可以吸收SO,达到循环吸收的效果。3.2.1 工艺流程介绍.工艺流程介绍含SO烟

24、气经除尘、降温后送入吸收塔，塔喷淋含NaOH§液进入洗涤净化，净化后的烟气排入大气。从塔底排出的吸收液被送至再生槽加CaCO原醒中和再生.将再生后的吸收液经固液分离后，清夜返回吸收系统；所得固体物质加入隆O重新浆化后，鼓入空气进行氧化可得石膏.1 .工艺过程一、脱硫反应：Na2SO3+SO2-NaSO3+CO2T（1）2NaOH+SO2-Na2SO3+H2O（2）Na2SO3+SO2+H2O-2NaHSO3（3）其中：式（1）为启动阶段Na2CO3s液吸收SO2的反应；式（2）为再生液pH值较高时（高于9时），溶液吸收SO2的主反应；式（3）为溶液pH值较低（59）时的主反应。二、氧

25、化过程（副反应）Na2SO3+1/2O2-Na2SO4(4)NaHSO3+1/2O2-NaHSO4(5)三、再生过程Ca(OH)2+Na2SO3-2NaOH+CaSO3(6)Ca(OH)2+2NaHSO3-Na2SO3+CaSO?1/2H2O+3/2H2O(7)四、氧化过程CaSO3+1/2O2-CaSO4(8)式(6)为第一步反应再生反应，式(7)为再生至pH>9以后继续发生的主反应。脱下的硫以亚硫酸钙、硫酸钙的形式析出，然后将其用泵打入石膏脱水处理系统，再生的NaOHT以循环使用。2 .3填料的选择填料是填料塔的核心，它提供了塔气液两相的接触面而且促使气液两相分散，液膜不断更新，填料

26、与塔的结构决定了塔的性能。填料必须具备较大的比表面，有较高的空隙率、良好的润湿性、耐腐蚀、一定的机械强度、密度小、价格低廉等。填料的种类很多，大致可分为实体填料与网体填料两大类。实体填料包括环形填料(如拉西环、鲍尔环和阶梯环)，鞍型填料(如弧鞍、矩鞍)，以及由陶瓷、金属、塑料等材质制成的填料。网体填料主要是由金属丝网制成的填料，如鞍形网、波纹网等。鲍尔环由于环壁开孔，大大提高了环空间及环表面的利用率，气流阻力小，液体分布均匀。与其它填料相比，鲍尔环的气体通量可增加50%Z上，传质效率提高30流右。鲍尔环是一种应用较广的填料。结合几种填料的优缺点最终决定本次设计选择塑性鲍尔环作为填料。3 .4填

27、料塔的计算物料衡算衡算式：V(Yi-Y2)=L(X1-X2)636y尸22.40.001=0.00223y2=y1(1-95%)=0.00223X64(1-95%)=0.000111对于纯溶剂吸收过程，进塔液相组成为X2=022.4惰性气体流量V=0.9183600X(1-0.00223)=147.21kmol/hYi=yi/(1-yi)=0.00223/(1-0.00223)=0.00223Y2=y2/(1-y2)=0.000111/(1-0.000111)=0.000111查得总压101.3KPa,温度293K条件下SO在水中亨利系数E=3.55X103KPa_335.04E3.5510相

28、平衡常数mP101.3溶解度系数H=0.0156kmol/m3KPa最小液气比：=33.30L=丫丫2=0.002230.000111(V)min-丫30.00223c-X20m35.04取操作液气比V1.4（。）min取操作液气比V1.4（。）min1.433.30=46.62L=46.62X147.21=6862.93kmol/h由V(Y1-Y2)=L(X1-X2)知V147.21X1=X2+(Y1-Y2)=0+-(0.002230.000111)=0.000045L6862.933.4.2 塔径的计算在常压零摄氏度下SO的密度为2.927填料的相关参数：品名（鲍尔切、）径X高X厚mm&l

29、t;mm<mm比表面积（吊/m3）空隙率%干填料因子L/m种类116X16X11880.91275种类225X25X1.21750.90239种类338X38X1.41150.89220种类450X50X1.5930.90127种类576X76X2.6730.9294计算如下：1 .塔底液化气速计算L'=LXML=6862.93X40=274517.2kg/hV'=QT'T0.9183600293=3547m3/h273G'=pgXV'=1.36X3547=4823.92kg/h其中pg一气体密度kg/spl液体密度kg/sL'液体的质量流

30、量kg/sG'混合气体的质量流量kg/s查图Eckert的横坐标(-L-)(上)0.5(274517.2)(136)0.5=2.05G'L4823.921050在关联图上查到与乱堆填料的泛点线查得纵坐标2Y=uf=0.gL0.2L选用50mrK50mm1.5mm的塑料鲍尔环为乱堆填料填料因子?=94L/m小=1000/1050=0.95200C时溶液黏度取200C水的黏度L=1.0050mPa-s泛点气速,0.010Lg、0.5,0.0109.81050n.suf=(L)(0t)=0.92m/sGL940.951.361.00502.计算塔径D空塔气速为泛点气速的50%80%取

31、u=80%Uf=0.8X0.92=0.736m/s时4Q43547D=1.31m、u3.1436000.736根据国压力容器公称直径进行校正得D=1.35m3.a、塔径核算气速核算在新的塔径下核算空塔气速U等=0.69m/s3.141.352岂069=0.75Uf0.92符合空塔气速为泛点气速的50%80的要求。b、喷淋密度最小喷淋密度Umin=(Lw)minat填料比表面积at=73m1最小湿润率(Lw)min=0.08m3/(mh)直径<75mm勺环形材料；0.12m3/(m-h)直径>75mm勺环形材料这里取(Lw)=0.12m3/(m-h)故540.12x73=8.76n/

32、(m-h)在新的塔径下核算喷淋密度U=-Lix0.785xD2=274517.2x0.785x1.352=182.74m3/(m-h)>UminL1050设计合理c、核算径比D135-=17.76>10可避免壁流现象，核算符合要求d0.076填料塔高度的计算用清水吸收属于中等溶解度的吸收，气膜阻力和液膜阻力都应考虑，本设计属于低浓度气体的吸收，塔气体和液体的摩尔流量变化较小，具提及吸收系数可视为常数，采用计算公式Z=HOg-nog.相总传质高度hog(m)的计算液相物性数据在低浓度吸收过程中，溶液的物性数据可以近似取纯水的物性数据，由手册查得，20。C时水的有关数据如下：密度pl=

33、1050kg/m3黏度以L=0.001Pas=3.6Kg/(m-h)表面力o=72.6dyn/cm=940896Kg/h2SO2在水中的扩散系数Dl=1.47X10-5cni/s=5.29X10-6m/h混合气体的黏度可近似取为空气的黏度查手册得20°C空气的黏度nv=1.81X10-5Pas=0.065Kg/(m'h)查手册得SO在空气中的扩散系数D/=0.108cm2/s=0.039m2/h气相总传质单元高度采用修正的恩田美联式计算：1 2包1exp1.45(上严(三)0.1(丫)0.05()02atlatllglAl查表地，oc=40dyn/cm=518400Kg/h2

34、(1dyn/cm=12960Kg/h2)液体质量流量UL=6862.93X40/0.785X1.352=191881.17Kg/(m2-h)_2_2aw5184000.75/191881.170.1,191881.1773、0.05/191881.17、。劣一1exp1.45()()(28)()at940896733.6105021.271081050940896730.85气膜吸收系数由下式计算:气体质量流量U=35471.362=3371.81Kg/(m2-h)0.7851.350.237(星广atvV)310237(3371.811(0.065、(730.039)730.065,1.36

35、0.039,(8.31429320.030kmol/(mhkpa)液膜吸收系数由下式计算：u2-1L0.0095(-UM3()(-L-awLLDLL0.0095(0.0095(191881.173)30.85733.6181,3.6、5，3.61.27108X3(6)2()310505.291010502.54m/h1111kGa=kGaw(|).=0.030x0.85x73X0.95.=1.76Kmol/m2h-KPaha=皿小4=2.54X0.85X73X0.950.4=154.41h=75%>50%Uf由kG'a=1+9.5(0.5)1.4kGaUfkL'a=1+2

36、.6(-0.5)2.2kGaUf得kG'a=1+9,5(0.75-0.5)"x1.76=4.16Kmol/m2-hKPa_2,2-1kL'a=1+2.6(0.75-0.5)X154.41=173.43h心溶解度系数H=0.0156Kmol/m3KPaEms(a111GaHLa1114.16173.430.01561.67kmol/(m3hKPa)HOGHOGVKYaVGaP0.61m147.21ZZZ""21.67101.30,7851.35其中，Uv、IL气体、液体的质量通量，kg/(n2h)；avnl气体、液体的黏度，kg/(mh)1Pa-s=

37、3600kg/mh；Pv、PL气体、液体的密度，kg/m3;D/、CL溶质在气体、液体中的扩散系数，nVs;R通用气体常数，8.314(吊kpa)/(kmol'K);T系统温度，K;at填料的总比表面积，ni/ni；aw填料的润湿比表面积，m/m3；g一重力加速度，1.27x108m/h；ol液体的表面力，kg/h2(1dyn/cm=12960kg/h2)6c填料材质的临界表面力，kg/h2(1dyn/cm=12960kg/h2)小一填料形状系数。2、气相总传质单元数Ndg的计算采用对数平均推动力法G'=V(Y1-Y2)=147.21X(0.00223-0.000111)=0.

38、31由G'=V(Y1-Y2)=L(X1-X2)Y1=0.00223Y2=0.000111X1=0.000045X2=0X2=0Ym(YiYq)(Y2Ye2)(0.0022335.040.000045)(0.00011135,040),0.0022335.040.000045In0.00011135.0400.0005422,0.0006532In0.0001110.00031NogY丫2YmL'X=(m)2Y=-gL由X=2.05Y=0.0064查图得压降约为R/=50mm2O/mn#0.002230.0001110.000316.84Z=NogXHdg=6.84X0.61=4

39、.17m填料层的设计高度一般为Z'=(1.21.5)Z,Z'=1.5X4.17=6.25m设计取填料层高度为Z=7m对于鲍尔环h/D=510,Hmax<=6m,取h/D=6,则h=6X1350=8100mn#算得填料层高度为7000mm故不需分层3.4.4压力降的计算(上)0.5(274517.2)(堡)。.5=2,05L4823.921050一=0.X0.64=0.00640.2L9.8071041073c0.050.05即FMf=3.43X10Pa3.5填料塔的附件选择选用筛孔盘式分布器，进口管径为400mm进口风速为12.05m/s,阻力约为400Pa选用多孔盘管式液体分布器，阻力约为50Pa选用液封排液装置选用丝网除尘器，出口管径为250mm阻力为100Pa1、管道局部阻力计算根据工艺流程，填料塔至烟囱间附属3个90°弯