GB50017_钢结构设计规范

1、钢结构设计规范GB50017-2003第一章总则第为在钢结构设计中贯彻执行国家的技术经济政策，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量，特制定本规范。第本规范适用于工业与民用房屋和一般构筑物的钢结构设计。第本规范的设计原则是根据建筑结构设计统一标准（CBJ68-84）制订的。第设计钢结构时，应从工程实际情况出发，合理选用材料、结构方案和构造措施，满足结构在运输、安装和使用过程中的强度、稳定性和刚度要求，宜优先采用定型的和标准化的结构和构件，减少制作、安装工作量，符合防火要求，注意结构的抗腐蚀性能。第在钢结构设计图纸和钢材订货文件中，应注明所采用的钢号（对普通碳素钢尚应包括钢类、炉种、脱氧程度

2、等）、连接材料的型号（或钢号）和对钢材所要求的机械性能和化学成分的附加保证项目。此外，在钢结构设计图纸中还应注明所要求的焊缝质量级别（焊缝质量级别的检验标准应符合国家现行钢结构工程施工及验收规范）。第对有特殊设计要求和在特殊情况下的钢结构设计，尚应符合国家现行有关规范的要求。第二章材料第承重结构的钢材，应根据结构的重要性、荷载特征、连接方法、工作温度等不同情况选择其钢号和材质。承重结构的钢材宜采用平炉或氧气转炉3号钢（沸腾钢或镇静钢）、16Mn钢、16Mnq钢、15MnV钢或15MnVq钢，其质量应分别符合现行标准普通碳素结构钢技术条件、低合金结构钢技术条件和桥梁用碳素钢及普通低合金钢钢板技术

3、条件的规定。第下列情况的承重结构不宜采用3号沸月钢：一、焊接结构：重级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构，冬季计算温度等于或低于-20c时的轻、中级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构，以及冬季计算温度等于或低于30C时的其它承重结构。二、非焊接结构：冬季计算温度等于或低于-20c时的重级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构。注：冬季计算温度应按国家现行采暖通风和空气调节设计规范中规定的冬季空气调节室外计算温度确定，对采暖房屋内的结构可按该规定值提高10c采用。第承重结构的钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度（或屈服点）和硫、磷含量的合格彳证，对焊接结构尚应具有碳含量的合格保证。承重结构的钢材，必要时尚

4、应具有冷弯试验的合格保证。对于重级工作制和吊车起重量等于或大于50t的中级工作制焊接吊车梁、吊车桁架或类似结构的钢材，应具有常温冲击韧性的合格保证。但当冬季计算温度等于或低于20C时，对于3号钢尚应具有20c冲击韧性的合格保证；对于16Mn钢、16Mnq钢、15MnV钢或15MnVq钢尚应具有40c冲击韧性的合格保证。对于重级工作制的非焊接吊车梁、吊车桁架或类似结构的钢材，必要时亦应具有冲击韧性的合格保证。第钢铸件应采用现行标准一般工程用铸造碳钢中规定的ZG200-400、ZG230-450、ZG270-500或ZG310-570号车限第钢结构的连接材料应符合下列要求：一、手工焊接采用的焊条，

5、应符合现行标准碳钢焊条或低合金钢焊条的规定。选择的焊条型号应与主体金属强度相适应。对重级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构，宜采用低氢型焊条。二、自动焊接或半自动焊接采用的焊丝和焊剂，应与主体金属强度相适应。焊丝应符合现行标准焊接用钢丝的规定。三、普通螺栓可采用现行标准普通碳素结构钢技术条件中规定的3号钢制成。四、高强度螺栓应符合现行标准钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈型式尺寸与技术条件或钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副型式尺寸与技术条件的规定。五、挪钉应采用现行标准普通碳素钢挪螺用热轧圆钢技术条件中规定的ML2或ML3号钢制成。六、锚栓可采用现行标准普通碳素结构钢技术条件中规定的3号

6、钢或低合金结构钢技术条件中规定的16Mn钢制成。第三章基本设计规定第一节设计原则第本规范除疲劳计算外，采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，用分项系数的设计表达式进行计算。第结构的极限状态系指结构或构件能满足设计规定的某一功能要求的临界状态，超过这一状态结构或构件便不再能满足设计要求。承重结构应按下列承载能力极限状态和正常使用极限状态进行设计：一、承载能力极限状态为结构或构件达到最大承载能力或达到不适于继续承载的变形时的极限状态；二、正常使用极限状态为结构或构件达到正常使用的某项规定限值时的极限状态。第设计钢结构时，应根据结构破坏可能产生的后果，采用不同的安全等级。一般工业与民用建筑钢结构的

7、安全等级可取为二级，特殊建筑钢结构的安全等级可根据具体情况另行确定。第按承载能力极限状态设计钢结构时，应考虑荷载效应的基本组合，必要时尚应考虑荷载效应的偶然组合。按正常使用极限状态设计钢结构时，除钢与混凝土组合梁外，应只考虑荷载短期效应组合。第计算结构或构件的强度、稳定性以及连接的强度时，应采用荷载设计值（荷载标准值乘以荷载分项系数）；计算疲劳和正常使用极限状态的变形时，应采用荷载标准值。第对于直接承受动力荷载的结构：在计算强度和稳定性时，动力荷载设计值应乘动力系数；在计算疲劳和变形时，动力荷载标准值不应乘动力系数。计算吊车梁或吊车桁架及其制动结构的疲劳时，吊车荷载应按作用在跨间内起重量最大的

8、一台吊车确定。第设计钢结构时，荷载的标准值、荷载分项系数、荷载组合系数、动力荷载的动力系数以及按结构安全等级确定的重要性系数，应按建筑结构荷载规范（GBJ9-87）的规定采用。第计算重级工作制吊车梁（或吊车桁架）及其制动结构的强度和稳定性以及连接的强度时，吊车的横向水平荷载应乘以表吊车横向水平荷鼓的增大系被衰，LB车类制(6计篁屏车霓（或屏空希擢1,制动妹检峋苣度阐屑是帙针篁累塞k或脐主痂治.制粉铸均,柱相互何峋诙接苣度2。电u蚊他舟车LfiS.0>aoo132.6的后车夹传或刚性料把旺车&0其出屡药品车Lfi&0第计算平炉、电炉、转炉车间或其它类似车间的工作平台结构时,

9、载，可乘以下列折减系数：主梁0.85柱（包括基础）0.75第二节设计指标由检修材料所产生的荷,应根据钢材厚度或直第钢材的强度设计值（材料强度的标准值除以抗力分项系数）径（对3号钢按表3号钢纲材分担尺寸tan）拄土工罕硼和槽砌的印度裁撤盥板的厚度口别即牺*方悯和寓祠的亘益或厚度曲祸.工宇加相槽谕的厚度斜板的厚度第1坦<40第2羽X0-1W>1£-20>30-40美8姆泗>40*60钢材的强度设计值N/皿打表工，1-3恻材掂也，扰压率抓嘴f执耍A湍/承压国1率项翳1/悯号吸利厚集或宜&血局第1级21S12£3203号钢M2A300116320茶乡

10、氮19011032c#Mn钢.<16Slfi1S544fi17-363001763MM.钢3fi<-S629017C4101»4皿叽3502s1嗣Wq制1706版1的痴3696920诩41G速.8号博髀悯烟村的救女.抗压.凯雪和抗翦落座设计值，圈按潴中的独限期加采用，连接的强度设计值应才蛛&21T至表a21T采用七钢铸件的强度设计值般/由冉表1&】一3制弓救比.抗压和执变/报案A比而承压（创平顶景）加303DC-4WJ厢9Q2W20290_碗诩10S2MJ2G270-W02101203痴2X3310-67(240140STO焊缝的强度型计值（N/mnft表

11、1上】一4注自动将和笔自醐井所乘用的焊金和焊荆道像B其噜就至属救径度不低千相应车工器焊条的室由口牌接方法加煤条酣号构件猿树对援焊建珏博强制号射利原度或白不（mmi）执医万厚蹩用量为F列峨制附,抗位和抗帝尸执奥产拊物.捎压和执寓尸一般、二世二号自动坤.书自动国1缎216215J8b12B16C焊和弗乂出史得条5号恻翦2俎2002OQ170115咖晌手工埠菊3眼1901W160110自幼鼎，当自动HMn塌，JCMng一06816仙270班黜焊和BMXY理件一170£9009002H175200条的手工井36加2002%1702CC言初辱邛自动1眼WMQGS603»9002O&a

12、mp;激焊和EfifiYY也焊170633E33A3851%做命的手工井MMnVq明师96320820270，新224钏1打连接的强度设计值（N而皿电表工去1-5珈仃和物件的洞号梅件的材救出便打头整版）fr挤算界承压死椒剂厚度(mm)1翼孔工粪孔娄孔11儿/打ML2我ML?J301麻烟构件3号物居13氯ME3W1品如吼IfiMiq纲Q617-85第95M0碗500儆4W法.北壁质量属千F列借同哲片I类/U。龙装配好的梅件上按登计孔福毡咸响礼才幻在第中寥件和构件上撩设计在在分利用咕题钻成的孔.冲在触小颦件上先钻成我冲成厩小的孔衽，然后在域配好的梅件上网犷钻量色计礼铉的礼。史域4零杵上一度冲成或不

13、用帖超毡感设计礼衽的孔昆尹I类福.蟒桂连接的强度设计值N/国力哀，泉1一朋桧的烟号和肉件的弼号普遇喉松慵桧3号烟1Ml演构科洞臂普a喀检C姗腮捺冉强.B级如唉程度岬役坦用帆址ft扒明郭承压nnU胃心n心邦扭位玮1701301701?014fl咖承压兄岛修度8L8播w，g破狗件16Mz恻»MnV懈IGMnVqifl2M310第1-3盥&054004师172536航430400385瓯530810640E1569017a64364204005TO660630即日如加费卡礼垩质量属F下列情讥者片I身礼.D也装配好的物件上按能计扎假帖成的礼才2D在德5罂件次构件上依慢计孔在外用用彷超

14、地成的孔卡团在学个罂件上宠牯感或冲成陵小的礼税，低后在装配好的构件上四丫砧三段计孔初的孔”第计算下列情况的结构构件或连接时，第一、单面连接的单角钢1 .按轴心受力计算强度和连接0.85;.按轴心受压计算稳定性等边角钢a6+0.0015人但不大于1.Of运道相隹的不等边角钢0.5+d。的，但不大于1.Of长边相隹的不等边角钢a7“X为长细比，对中间无连系的单角网玉杆,应才姆，相转半径计算，当入20时取120二、施工条件较差的高空安装焊缝和挪钉连接0.90;三、沉头和半沉头挪钉连接0.80。注：当几种情况同时存在时，其折减系数应连乘。第钢材和钢铸件的物理性能指标应按表3.2.3采用。郦才和钢铸件的

15、物理性靛指标表工*3墀性极量E（n/血的境变粮登G胸吟蛾塞索敏a3辕匕中质量亮度p慎工由力2D6XJ(>TOXK112Y1L厢第三节结构变形的规定第计算钢结构变形时，可不考虑螺栓（或钏钉）孔引起的截面削弱。1/500,层第受弯构件的挠度不应超过表第多层框架结构在风荷载作用下的顶点水平位移与总高度之比值不宜大于间相对位移与层高之比值不宜大于1/400。受弯构件的容许挠度表工2顶改构件类别容许提度导车案相后空格里1半动阱和营父吊车【电括悬挂恬«E/WC（25较用工作制和熠童呈QHSDt的中融工作制新式品芨t/doo更级工悍制和起电是。涉晌中级工作制析式同主f/7502统可恁扶电动弟

16、直肝车的房面架或屋里（怛用可变新琥计算）t/SOV3手劭或电动演声的跳遒誉f/WOJ,有直物（更呈舞千里大千Sa8如依超的工作平台第l/WQ可转软（篁量静干或小干附腐轨攫的工作平台黑t/400粘.工华蹙臂恂件的聘度CH呈傍梁利仲旨k为悬忡长度的法用，项改构件类别容群槌度fi楂番和工作平台烫逢4吸除外）.平白板00主紫（包括没有导柱起更设缶的黑）战所质树的梁f假用E唾新载计,）除C1XQ）。跳的其有H（包括搐舞黑1C4）平台板“我dI/S6C1/36C6屋番底条00无枳版的冗相帙和石检忆房面压型惘桢，有税来的冗错修制后篇反誉向面耳宫屋面心I/20C心7牖落构件W支柱投凤承索（作为霞喳史柱的安术忖

17、刚售墙的援工0平方向）（4）任型场植.昭格馁第后椅兄照面的幅MS平方曲）0醋有蕨牌窗的崔H（竖良平水平方向、“4加E/1WD1/900I/20Ct呼注：对室内装修要求较高的民用建筑多层框架结构，层间相对位移与层高之比值宜适当减小。无隔墙的多层框架结构，层间相对位移可不受限制。第在设有重级工作制吊车的厂房中，跨间每侧吊车梁或吊车桁架的制动结构，由一台最大吊车横向水平荷载所产生的挠度不宜超过制动结构跨度的1/22000第设有重级工作制吊车的厂房柱和设有中、重级工作制吊车的露天栈桥柱，在吊车梁或吊车桁架的顶面标高处，由一台最大吊车水平荷载所产生的计算变形值，不应超过表村的容许计堂变国表土，注ft为柱

18、触底面受后车H或后车党案顶面的高度口项笈变密的种类依军画蛾梅用格计算按空间鞋相图密计修1厂房柱的横向变电ffr/aWD2露天枝折柱的冏变形耳3。3L房和武天栈新姓晌飘荷变盛计篁厂房或忑大桢新桂峋躯却变腐肝.田隅是后王独乱水平粽戏分配在说应区段向所可接网安搏式裂向棍猾上口由设肓央仲后里或附性料耙后军的L房中，L廨柱的容详计苴变能值或植小10%.第四章受弯构件的计算第一节强度第在主平面内受弯的实腹构件，其抗弯强度应按下列规定计算：一、承受静力荷载或间接承受动力荷载时，如式中此+场一绕区轴和y轴的弯矩对工字形截面,x轴而虽轴，V轴涉弓轴”郎a、郎0对1削厢y轴的净就面抵抗矩fk»截面塑性发

19、展系数上对工字形截面，Y.=1-吨，Yr=l*如对箱形截面，Y.=Tfr=1*2.对其它就面，可枝表区21采用F，一钢材的抗弯?董度设计值,当遇压翼缘M自由夕M由宽度与其厚吃比大于13展瓦而不超过第449条的规定时，应取馅=1.%以为钢材屈服强度或屈服点h对3号钢，取为=235N/mm。对16Mli纲、1的f叫钢，取对15MnV钢、15hfnV4钢，取力=39DN/mm,二、直接承受动力荷载时，仍按公式(41-1)计算，但应目又Y堇=丫事=L%IV春在主平面内受弯的实腹构件，其抗期踱应按下式计算工L僵"41幻式中V计算髭面沿腹板平面作用的剪力,s计算剪应力助A上毛截面对中和轴的面积矩

20、,I毛截面惯性矩pj一板厚度1六一钢材的抗期踱设计值.第当梁上翼缘受有沿腹板平面作用的集中荷载、且该荷载处又未设置支承加劲肋时，腹板计算高度上边缘的局部承压强度应按下式计算：姓=抬441，3-1）式中F集中荷载，对动力荷载应考虑动力系数,平一集中荷载增大系数,对重级工作制吊车梁，串=1.35|对其它梁，事=L肮k集中荷载在腹板计算高度上边绿的假定分布长度，按下式计算1=a+2hr<4L32>Q集中荷载沿耀度方向的支承长度，对吊车梁可取为50mm,%自吊车硼顶或其它梁顶面至腹板计算高度上边缘的距离.在麴及座处，当不设置支承力喻肋时，也明蚣式4.L3-1>计算膜板计算高度下边缘的

21、局部玉应力.但中取1支座集中反力的航油长应中睡支座瞄R寸即蚣式（4L2附尊.注膻械的计算高度占加部轨制制钢果.为膑航与上，r髯维相播处两内饨圮点同峋坦厩,时炸耀凰合梁,的做板商康/附的横（或罔低度卑龄强程）眼合筌，为上.F翼麟导腆板正控的的打（或篇信度堪把）峻防最近更高（见困4轧D,第在组合梁的腹板计算高度边缘处，若同时受有较大的正应力、剪应力和局部压应力，或同时受有较大的正应力和剪应力（如连续梁支座处或梁的翼缘截面改变处等），其折算应力应按下式计算：标W/W（4L4-1>式中6（TC腹板计算高度边缘同一点上同时产生的正应力、剪应力和局部压应力，r和（T应按公式（,（T应按下式计算：（4

22、#1.4-2）CJ和足以拉应力为正值7压应力为负值中梁净蜥惯性矩,n一所计算点至梁中和轴的距离.A计算折算应力的强度设计值增大系数，当日与叫异号时，取团=L2.当仃与叫同号或通=3时，取/LL第二节整体稳定第符合下列情况之一时，可不计算梁的整体稳定性：一、有铺板（各种钢筋混凝土板和钢板）密铺在梁的受压翼缘上并与其牢固相连、能阻止梁受压翼缘的侧向位移时。二、工字形截面筒支梁受压翼缘的自由长度L1与其宽度B1之比不超过表工字形截面筒支梁不需计算整怵稳定性的案大wh值表43；1希，8言邹号峋柔不得计甄推母趋是性的最大匕心】旭.陵取3号钢峋冠值第炳玲将中无便1旬安雨点的蒙特中有便1向支承虑的裟步葡就作

23、用千何处新辑也用在上翼荷就隹用在F翼繇3号胭2016工事加物IGMng烟111?的3Wq如W12以点麻梁的支座处，应采取构造措施以防止梁端截面的扭转。对跨中无侧向支承点的梁，L1为其跨度；对跨中有侧向支承点的梁，L1为受压翼缘侧向支承点间的距离（梁的支座处视为有侧向支承）。第除第，在最大刚度主平面内受弯的构件，其整体稳定性应按下式计算：1/就4式中M第尾轴作用的最大弯矩F雨，一事艘压纤维确定的梁毛截面抵抗矩,郭一梁的整体稳定性系数，应按附录L确定.注：见第4.2.1条注。第除第，在两个主平面受弯的工字形截面构件，其整体稳定性应按下式计算:氤+箴Ef式中WqWr才蝮压纤维确定的对*踊对y轴毛截面

24、抵屣，聃一绕轴弯曲斯确定的梁整体稳定系数，见第422条.注：见第4.2.1条注。第不符合第，其截面尺寸（图3蹄15Mli钢和16Mmi钢15MnV辍lEMnVq钢W6且L1/bo不应超过下列数值:骐65国符合上述规定的箱形截面简支梁，可不计算整体稳定性。注：其它钢号的梁，其L1/bo值不应大于95（235/fy）。F确定，梁的第用作减少梁受压翼缘自由长度的侧向支撑，其轴心力应根据侧向力侧向力应按下式计算：T值式中A.一梁的受压翼绕截面面积上图424箱形截面第三节局部稳定第为保证组合梁腹板的局部稳定性，应按下列规定在腹板上配置加劲肋（图一、当ho/twW80235/ty寸，对有局部压应力（TC毛

25、）的梁，宜按构造配置横向加劲肋；但对无局部压应力（b0）的梁，可不配置加劲肋。二、当80235/fyvho/twwi70235/fy时，应配置横向加劲肋，并应按第，当ho/twwi00235/fy时，可不计算）。三、当ho/tw>170235/fy时，应配置横向加劲肋和在受压区配置纵向加劲肋，必要时尚应在受压区配置短加劲肋，并均应按第，tw为腹板的厚度。四、梁的支座处和上翼缘受有较大固定集中荷载处，宜设置支承加劲肋，并应按第第无局部压应力（0）的梁和简支吊车梁，当其腹板用横向加劲肋加强或用横向和纵向加劲肋加强时，应按第，应按附录二计算腹板的局部稳定性。口h)第无局部压应力合下列要求：0）

26、的梁，其腹板仅用横向加劲肋加强时，横向加劲肋间距一、当"¥1200时，应取雌a不超愧4&7条规定的最大同距.二、当12Kx州时，a幽丘一<4X3-1）飞/j1000看三、当务标150。时，口410叫<43.3-2）5亓-500式中T所考翻段内最大翦力产生的腹板平均霓应力<N/mrf>,明安=¥/6内计算，A.为腹板的高度p不一考虑口帝响的增大系数，应J更表4&3采用第敬毒L13桂*羽中的盍敖n系按下或算得*41001例iso3ra24P2就费4TI100LO11021.C&104LOfi107100d赢300320蹴

27、僦400的4川4S0TI1101J2L141,16L18121L24127LSI4赢'4W融82C540痴8Kwo620540nLS5L46L6SLSI171LS42012.241JT卷入门-与°同一截面的腹板计算高度边缘的弯曲压应力（N/mm2）,应按hMy/I计算，I为梁毛截面惯性矩，y1为腹板计算高度受压边缘至中和轴的距离。公式（，应取“不超过最大间距。第无局部压应力（TC=0）的梁，其腹板同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强时（图，纵向加劲肋至腹板计算高度受压边缘的距离hl应在ho/5/ho/4范围内，并应符合下式的要求：0&4-17tf式中-所考虑区段内最大弯矩

28、处腹板计算高度边缘的弯曲压应力（N墩mm2）,应按（r=MmaxY1/I计算。横向加劲肋间距a仍应按第，但应以h2代替h0,并取1.0。第简支吊车梁的腹板仅用横向加劲肋加强时，加劲肋的间距a应同时符合下列公式的要求：17,一片一如0&J2）fJB-kj式中瓦，加参数，应J要表445-1采用F物、ii参数，应J要表4&5-2采用.1-梁最大剪力处腹板的平均弱应力（*加3卜应按kFg/44）计算F。一梁劫弯矩处腹板计算高度边缘的弯曲压应力<ivAini3>f力一梁腹板计算高度边缘的局部压应力双加峭），应按公式工1.3-D计算，但噌大系数，取L参数tla匕鱼工工1-10$

29、hU»/rkiti*酊kt327127WL48K&24874145$70SW7工5606碗&4棚4425470S例L68S&例&«mS就87W68617两842&84«257K56硒676Iflere8SQ4C锻3«8fl-7迪WRJLflSB&即424443周GE6766542,4SSQO144435刎53fi67225414084268411.0械豌2.4bCffl475电841?3S2LI64S618当6&17487仄】4083281.2时网28&Q64891.S醐5&S&am

30、p;43426公式（，应取a=2hQo对变截面吊车梁，当端部变截面区段长度不超过梁跨度的1/6时,a值应按下列情况确定：一、腹板高度变化的吊车梁：端部变截面区段的a值应符合公式（，式中的ho取该区段的腹板平均计算高度，。取梁端部腹板的最大平均剪应力；不变截面区段内的a值，应同时符合公式（，式中。取两区段交界处的腹板平均剪应力。二、翼缘截面变化的吊车梁：由端部至变截面处区段的a值，应同时符合公式（，但b取变截面处腹板计算高度边缘的弯曲压应力，同时由表；中部不变截面区段的a值，应同时符合公式（，但。取变截面处的腹板平均剪应力。Mbbki*Wduti212SS2口3sia1K(L10422292CL

31、60381132412087064ZH9口的3K21264ISO460840CL2O107207旅口加8711100L40纲sw口霹162108SCL7&丽U47L印蛔790口翻18S1MI8口804021W61«07W口SE2181710Q断4171C441704fi0720a402典IMS0.K42910C1ISO侧口462671540口即441卿L«0蛔口印3891467100网2004K«»a鑫敏kiia表ia第简支吊车梁的腹板同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强时（图，纵向加劲肋至腹板计算高度受压边缘的距离hl应在h0/5h0/4范围内，并

32、应符合下列公式的要求:当时，<4&6-1）当5«>区4时，<46-2）式中幅应按第435条的规定采用.当公式（，尚应在腹板受压区配置短加劲肋（图，并应按附录二进行计算。横向加劲肋间距”应按公式（，但应以h2代替式中的ho,以0.3g代替表，应取a<2h2对腹板高度变化的吊车梁：在确定梁端部变截面区段内（有纵向加劲肋）的“值时，h2取该区段腹板下区格的平均高度，。取该区段梁端部处的腹板平均剪应力；在确定不变截面区段内的a值时，。取两区段交界处的腹板平均剪应力。对翼缘截面变化的吊车梁，确定a值时，t取梁端部腹板平均剪应力。第加劲肋宜在腹板两侧成对配置，也可

33、单侧配置，但支承加劲肋和重级工作制吊车梁的加劲肋不应单侧配置。横向加劲肋的最小间距为0.5ho,最大间距为2ho（对无局部压应力的梁，当ho/twW100时，可采用2.5ho）。在腹板两侧成对配置的钢板横向加劲肋，其截面尺寸应符合下列公式要求：外彳幢度，瓦N制+444AD厚度，在腹板一侧配置的钢板横向加劲肋，其外伸宽度应大于按公式（,厚度不应小于其外伸宽度的1/15。在同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强的腹板中，横向加劲肋的截面尺寸除应符合上述规定外，其截面惯性矩Iz尚应符合下式要求：1或瓢足447-3>纵向加劲期的截面随性矩户应符合下列公式要求，当高*0i期时，,IRL®W区7

34、4>当0i的时，廿.5T韭乳总11%4&7-51短加劲肋的最小间距为0.75h1。短加劲肋外伸宽度应取为横向加劲肋外伸宽度的0.71.0倍，厚度不应小于短加劲肋外伸宽度的1/15。注：用型钢（工字钢、槽钢、肢尖焊于腹板的角钢）作成的加劲肋，其截面惯性矩不得小于相应钢板加劲肋的惯性矩。在腹板两侧成对配置的加劲肋，其截面惯性矩应按梁腹板中心线为轴线进行计算。在腹板一侧配置的加劲肋，其截面惯性矩应按与加劲肋相连的腹板边缘为轴线进行计算。第梁的支承加劲肋，应按承受梁支座反力或固定集中荷载的轴心受压构件计算其在腹板平面外的稳定性。此受压构件的截面应包括加劲肋和加劲肋每侧15tw235/fy

35、范围内的腹板面积，其计算长度取ho。梁支承加劲肋的端部应按其所承受的支座反力或固定集中荷载进行计算：当端部为刨平顶紧时，计算其端面承压应力（对突缘支座尚应符合第；当端部为焊接时，计算其焊缝应力。第梁受压翼缘自由外伸宽度b与其厚度t之比，应符合下式要求：2席箱形截面梁受压翼缘板在两腹板之间的宽度bo与其厚度t之比，应符合下式要求：中&4Q僵4区9T）当箱形截面梁受压翼缘板设有纵向加劲肋时，则公式（注：翼缘板自由外伸宽度b的取值为：对焊接构件，取腹板边至翼缘板（肢）边缘的距离；对轧制构件，取内圆弧起点至翼缘板（肢）边缘的距离。第五章轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算第一节轴心受力构件第轴心

36、受拉构件和轴心受压构件的强度，除摩擦型高强度螺栓连接处外，应按下式计算：灯=券<1*1-1）式中N轴心拉力或轴心压力；An净截面面积。摩擦型高强度螺栓连接处的强度应按下列公式计算：式中n在节点或拼接处,螺栓处）上高强度螺栓数目;<5LI-2><&Ll-3)构件一端连接的高强度螺栓数目;n1所计算截面（最外列构件的毛截面面积。第实腹式轴心受压构件的稳定性应按下式计算:L2>式中轴心受压构件的稳定系数，应根据表第格构式轴心受压构件的稳定性仍应按公式（，但对虚轴（图轴心蚯构件的薄面分类类别总制.匕/hqi.%对K轴4L4L对任重他H&ll>b/h.

37、*S3L8f焊梭.豫嫌片焰也必,部工乳轴XJ-X拣明翼象飞礼制或晦切曲m对女相>nn：4vy轧M时£了轴“汪上争畲乱*1对工y期轧制或焊援，对玄相>L!_*JL1¥舟播.5H工y恤.11|¥乳制或拜接.卅F朝格梅式对鼠F油炜棱，辕舞力*¥亍T轧断或奥切电，卢Y对F釉无任何新林期的慧圆，对归率轴对笈轴板件厚度丈F3n的用接货一堰量廊，时任取轴林为推卷毒iDO用干箱构式构件的外展计算疗前对爨亘干腹板釉的桶屉性时，度按b类辞的势史.换算长细比应按下列公式计算:一、双肢组合构件（图当缴件糠板时，-=存+彳当微件械条时，式中入x整个构件对x轴的长细比;

38、式中入x整个构件对x轴的长细比;<&L3-2>入lf歧对最小刚度轴11的长细比，其计算长度取为：焊接时，为相邻两缀板的净距离；螺栓连接时，为相邻两缀板边缘螺栓的距离;Alx构件截面中垂直于x轴的各斜缀条毛截面面积之和。二、四肢组合构件（图；当缀件械板时,式中入y整个构件对y轴的长细比；Aly积之和。&L3-3）（aL3-4>5L3561.36构件截面中垂直于y轴的各叙缀条毛截面面三、缀件为缀条的三肢组合构件（图3-十悬3-8）式中A1构件截面中各斜缀条毛截面面积之和；9构件截面破条所在平面与其轴的夹角.一m一i孑a4=|ICI-4-I-I4X1_ILiJo&l

39、t;iFF7图AL3格构式题合构件篇面注：缀板的线刚度应符合第8.4.1条的规定。斜缀条与构件轴线间的夹角应在40。70。范围内。第对格构式轴心受压构件：当缀件为缀条时，其分肢的长细比入1不应大于构件两方向长细比（对虚轴取换算长细比）的较大值入ma对0.7倍，当缀件为缀板时，入1不应大于40,并不应大于入max1勺0.5倍（当入maxc50时，取入max=50）。第用填板连接而成的双角钢或双槽钢构件，可按实腹式构件进行计算，但填板间的距离不应超过下列数值：受压构件40i受拉构件80ii为截面回转半径，应按下列规定采用：一、当为图，取一个角钢或一个槽钢与填板平行的形心轴的回转半径;二、当为图，取

40、一个角钢的最小回转半径。受压构件的两个侧向支承点之间的填板数不得少于两个。b)nrIE图艮L6计算截面回转半径时的轴线示意的第轴心受压构件应按下式计算剪力：剪力v值可认为沿构件全长不变。对格构式轴心受压构件，剪力v应由承受该剪力的缀材面（包括用整体板连接的面）分担。第用作减小轴心受压构件自由长度的支撑，其轴心力应根据被支承构件的剪力v（作为侧向力）确定。v可按公式（第二节拉弯构件和压弯构件第弯矩作用在主平面内的拉弯构件和压弯构件，其强度应按下列规定计算:一、承受静力荷载或间接承受动力荷载时，式中Yx、Yy截面塑性发展系数，应按表二、直接承受动力荷载时，仍应按公式（，但取Yx=Yy=1.0第弯矩

41、作用在对称轴平面内（绕x轴）的实腹式压弯构件，其稳定性应按下列规定计算：、弯矩作用平面内的稳定性:击+产MnE瓜幺"D式中用所计算构件段范围内的轴心压力.雅弯矩作用平面内的轴心遗压构件稳定系薮.招一所计算构件段范酬的最大弯矩,网通欧拉临界力，j郎h一弯矩作用平面内较大受压纤维的毛截面抵抗矩Fk秧弯矩系数，磁TW监:采用.L弯矩作用平面娱侧移的框架柱以及悬臂构件,餐=1>D）幺无侧移佛柱和两端支承的构件工截面塑性发展累破工表仄工1注*当压青狗伴受压夏瑜的自由鼾伸宽度3算厚度之出大干JS近万而不思过第6.41条的钗冠酎.庄收C=L0B(1)无横向荷载作用时：3mx=0.65+0.3

42、5M2M1，但不得小于0.4,M1和M2为端弯矩，使构件产生同向曲率(无反弯点)时取同号，使构件产生反向曲率(有反弯点)时取异号，M1>M2;(2)有端弯矩和横向荷载同时作用时：使构件产生同向曲率时，3mx=1.0;使构件产生反向曲率时，3mx=0.85;(3)无端弯矩但有横向荷载作用时；当跨度中点有一个横向集中荷载作用时，3mx=1-0.2N/NEx;其它荷载情况时，3mx=1.0对于表，当弯矩作用在对称轴平面内且使较大翼缘受压时，除应按公式(，尚应按下式计算：“二叫亡生掰<fBi式中W2x对较小翼缘的毛截面抵抗矩。二、弯矩作用平面外的稳定性：春+策:力&22T)式中。y

43、-弯矩作用平面外的轴心受压构件稳定系数；。b均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，对工字形和T形截面可按附录一第(五)项确定，对箱形截面可取。於1.4；Mx所计算构件段范围内的最大弯矩；3tx奇效弯矩系数，应按下列规定采用：1 .在弯矩作用平面外有支承的构件，应根据两相邻支承点间构件段内的荷载和内力情况确定：(1)所考虑构件段无横向荷载作用时：3tx=0.65+0.35M2M1，但不得小于0.4,M1和M2是在弯矩作用平面内的端弯矩，使构件段产生同向曲率时取同号，产生反向曲率时取异号，M1>M2;(2)所考虑构件段内有端弯矩和横向荷载同时作用时；使构件段产生同向曲率时，3tx=1.0;使构件段

44、产生反向曲率时，3tx=0.85;(3)所考虑构件段内无端弯矩但有横向荷载作用时：3tx=1.0。2 .悬臂构件，3tx=1.0。注：无侧移框架系指框架中设有支撑架、剪力墙、电梯并等支撑结构，且共抗侧移刚度等于或大于框架本身抗侧移刚度的5倍者。有侧移框架系指框架中未设上述支撑结构，或支撑结构的抗侧移刚度小于框架本身抗侧移刚度的5倍者。第弯矩绕虚轴(x轴)作用的格构式压弯构件，其弯矩作用平面内的整体稳定性应按下式计算：式中Wlx=Ix/Yo,Ix为x轴的毛截面惯性矩，Yo为由x轴到压力较大分肢的轴线距离或者到压力较大分肢腹板边缘的距离，二者取较大者；(KNEx由换算长细比确定。弯矩作用平面外的整

45、体稳定性可不计算，但应计算分肢的稳定性，分肢的轴心力应按桁架的弦杆计算。对缀板柱的分肢尚应考虑由剪力引起的局部弯矩。第弯矩绕实轴作用的格构式压弯构件，其弯矩作用平面内和平面外的稳定性计算均与实腹式构件相同。但在计算弯矩作用平面外的整体稳定性时，长细比应取换算长细比，(f)b应取1.0。第弯矩作用在两个主平面内的双轴对称实腹式工字形和箱形截面的压弯构件，其稳定性应按下列公式计算：木硬J+皿IZ5-1)阳必附/f8匏式卬小用对强轴菖r和耳波y-y的轴1&受压构件稳定系数F的.期一均匀鸾曲的受驾构件整体稳定性系数,对工字形威面，密可按附录一第五项确定，阳可取1.0.对箱形截面，可取孰=痢=1

46、»4尸%所计售构件段范围内对强轴和弱轴的最大弯矩州1、N0-欧拉临界力,w-Tr*优,并.TR%#.雨5雨,寸强轴和弱轴的毛截面抵抗矩P&k等效弯矩系数，应按第&22条弯矩作用平面腺定计算的有关规定采用F跖、%等效湾矩系数，应按第&N2条弯矩作用平面夕隔定计算的有关规定采用*第弯矩作用在两个主平面内的双肢格构式压弯构件，其稳定性应按下列规定计算:一、按整体计算.+储4326-D二、按分肢计算工在N和M.作用下，才的肢作为桁架弦杆计算其轴心力，Mr按公式5.262）和公式区名D分酉盼两分肢O&26）,然后按第&22条的规定计算分肢稳定性.分肢L砺

47、心分肢2,桁架修杆和单系旗杆的计算长度1项改安曲方舸范轩膜杆支座键杆平支座矮杆其它腿杆1在能源甲面内r1口碑2由娟雪中而外b1181口,用表A工1第计算格构式压弯构件的缀件时，应取构件的实际剪力和按公式（第用作减小压弯构件弯矩作用平面外计算长度的支撑，其轴心力应按公式（，但式中Af为被支承构件的受压翼缘（对实腹式构件）或受压分肢（对格构式构件）的截面面积。图&26格构式构件截面第三节构件的计算长度和容许长细比第确定桁架弦杆和单系腹杆的长细比时，其计算长度C应按表桁架弦杆和单系腹杆的计算限度表41I项X专曲方囱花杆杆支廖济杆和夫整里杆其它腹杆1鹿桁第平囱内tt口8E2在桁国串m外b1i0

48、料平时1口»注：1为构件的几何长度（节点中心间距离）；11为桁架弦杆侧向支承点之间的距离。斜平面系指与桁架平面斜交的平面，适用于构件截面两主轴均不在桁架平面内的单角钢腹杆和双角钢十字形截面腹杆。无节点板的腹杆计算长度在任意平面内均取其等于几何长度。当桁架弦杆侧向支承点之间的距离为节间长度的2倍（图5.3-1）且两节间的弦杆轴心压力有变化时，则该弦杆在桁架平面外的计算长度，应按下式确定（但不应小于0.5L1）:N式中助一出的压力，计管时取正值FM较小的压力或拉力，计菖时压力取正值，拉力取负值&图艮41弦杆轴心压力在侧而支承点间有变化的桁桀筒图桁架再分式腹杆体系的受压主斜杆及K形

49、腹杆体系的竖杆等，在桁架平面外的计算长度也应按公式（；在桁架平面内的计算长度则取节点中心间距离。第确定桁架交叉腹杆的长细比时，在桁架平面内的计算长度应取节点中心到交叉点间的距离；在桁架平面外的计算长度应按下列规定采用：一、压杆当相交的另一杆受拉，且两杆在交叉点均不中断0.51当相交的另一杆受拉，两杆中有一杆在交叉点中断并以节点板搭接0.71其它情况l二、拉杆1注：1为节点中心间距离（交叉点不作为节点考虑）。当两交叉杆均受压时，不宜有一杆中断。当确定交叉腹杆中单角钢压杆斜平面内的长细比时，计算长度应取节点中心至交叉点的距离。第单层或多层框架等截面柱，在框架平面内的计算长度应等于该层柱的高度乘以计

50、算长度系数因对无侧移框架，近直应按附表4.1确定；对有侧移框架，科值应按附表4.2确定。第单层厂房框架下端刚性固定的阶形柱，在框架平面内的计算长度应按下列规定确定：一、单阶柱：1 .下段柱的计算长度系数科2当柱上端与横梁较接时，等于按附表4.3（柱上端为自由的单阶柱）的数值乘以表；当柱上端与横梁刚接时，等于按附表4.4（柱上端可移动但不转动的单阶柱）的数值乘以表2 .上段柱的计算长度系数口应按下式计算：陶=,&&4-D式中n参数，按附表3或附表44中公式计篁.二.双朝隼层厂房阶形打计算长度的折减系做表工A4L房毅里折减原敬杏R裂同温度区国内-小桂河晌枝干药展面懵况L房而停是否有

51、避长晌员薪飒向水平交嶂单若舞不或少千640.1方千6个非大也恻的限肇上宦面板的展m无蚁同水不支嶂有裂同水浜支等as大:皮惆筋起就土展面版晌展冏多骋把火/纲肪祝里土无则廊水不支嶂有裂固水平土尊0.7大史理林就新上民面板枸区同注.有榻架的霹大绪构（如需诱车修杂，就折读蒙药可乘用Q机1 .下段柱的计算长度系数科3当柱上端与横梁较接时，等于按附表4.5（柱上端为自由的双阶柱）的数值乘以表；当柱上端与横梁刚接时，等于按附表4.6（柱上端可移动但不转动的双阶柱）的数值乘以表2 .上段柱和中段柱的计算长度系数和应按下列公式计算：ft式中y122参数，按附表4.5或附表4.6中的公式计算。第当计算框架的格构式

52、柱和桁架式横梁的线刚度时，应考虑柱或横梁截面高度变化和缀件（或腹杆）变形的影响。第框架柱沿房屋长度方向（在框架平面外）的计算长度应取阻止框架平面外位移的支承点（柱的支座、吊车梁、托架以及支撑和纵梁的固定节点等）之间的距离。第受压构件的长细比不宜超过表矍压检件的容许长细比看小，7项限构件名告客评怪酊土1柱.贿黄阐天留如枸仔J50柱的赞条、砰室黑安后挛端吸媒下的桂间支埠2式漳（品车笫式得主端得以下的姓肉支搏除鼾）300用以豳少暨任何得长蝴注峋杆伴注：桁架（包括空间桁架）的受压腹杆，当其内力等于或小于承载能力的50%时，容许长细比值可取为200。第受拉构件的长细比不宜超过表登核构件的容许长细比表5%,事叩构件客种率空钟力新瞰我间接承爱动力#1瞰的域梅且钱承鳖割力街就的鞋狗先品至闸有税.中缴工隹抑品室的L房有有喙工作制3室的L扇1格黑的杆件3H2»2肝受黑或舁车瓶架以F的柱回土后2W3支谆侬2项靠作盘晌圆燃除外）44H注：承