桥梁满堂支架专项技术方案设计

1、word教育资料铜梁县庆隆镇镜子滩大桥及引道工程项目经理部镜子滩大桥满堂支架专项施工方案湖南对外建设集团有限公司2015 年 1 月 20 日铜梁县镜子滩大桥满堂支架专项施工方案、工程概况铜梁县庆隆镇镜子滩大桥及引道工程位于庆隆场西侧，连接石鱼一庆隆一浦吕三镇word教育资料的交通要道。大桥以东 600m 接 S207,是石鱼与庆隆两镇经浦吕互通上渝遂高速的快速 通道，大桥以西 4km 接 G319,是庆隆经石鱼镇到铜梁城区的必经之地， 路线全长 1.205km, 长链4.294m,公路等级：二级公路；设计行车速度：60km,设计荷载：公路 I 级;桥梁桥 宽 13m 桩基为钻孔桩，桥台采用肋

2、板台，上部为 30+50+30 预应力现浇变截面箱梁，结 构设计年限为100 年。二、资源配备情况1、项目部主要管理人员配备序号岗位职责姓名1项目经理全面负责工程项目管理李球2技术负责人负责工程现场技术管理陈炼军3施工员负责工程现场施工管理万新田4项目技术内业负责工程资料及计划姜智永5材料负责人负责工程材料供应和后勤工程杨鹏举6专职质检员对工程质量进行监督检查张振泉7专职安全员对工程安全生产进行监督检查杨潇2、施工人员配备序号工种数量职责1电焊工6焊接word教育资料2气焊工4钢材切割3安装工20满堂支架安装4信号工2指挥吊车5专职安全员1现场安全文明施工6电工1现场临时用电3、机械设备配备名

3、称型号数量汽车吊25T2汽车吊50T1挖掘机CAT324D2铲车ZL501电焊机台4气焊套24、测量仪器设备配备仪器设备名称规格型号单位数量全站仪南方 NTS332R台1水准仪SZ1032 自动安台1塔尺把2钢尺50m 30m把22.1 箱梁概况施工方案word教育资料桥梁工程为 30+50+30 预应力现浇单箱双室变截面箱梁，梁高度为 1.8m 3.3mm 桥梁宽为 13m 采用边跨满堂支架搭设，中跨下部采用钢管桩贝雷梁，上部满堂支架搭设。2.2 预应力砼现浇箱梁的施工方法1、地基处理首先对支架布设范围内的表土、杂物及淤泥进行清除，并将桥下范围内泥浆池及基 坑采取抽水排干后，用弃渣或砂石将泥

4、浆池及基坑回填密实，以防止局部松软下陷。将原地面进行整平 （斜坡地段做成台阶） ， 然后采用重型压路机碾压密实（压实度90%） ,达到要求后，再填筑 50cm 的弃渣或土石混碴，分层填筑，分层碾压，使压实度 达到 94 鸠上。支架地基原地面整平及压实后，采用标准贯入试验，如粘质土 N7,则c190KPa 如砂类土（中、粗砂）N 15,则c250KPa 承载力可满足要求。地基基础换填土石 混渣或隧道洞渣处理，并用压路机压实后检测压实度达到94%则同样满足承载力。如巨粒土以及含有砖头、砼块、块石等的粘质土，不适应做标准贯入试验或对检测结果尚 有疑问时，建议采用平板荷载试验，确定地基承载力。地基基础

5、填筑（换填）并检测完 成后，其上搭设满堂支架。桥下支架地基基础表面设 2%勺人字型横坡以利于排水，并在支架基础两侧设置排水 沟，排水沟采用砂浆摸面，防止积水使地基软化而引起支架不均匀下沉。2、支架搭设及技术要求（1）、现浇箱梁满堂支架采用 WD 碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横 杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设10%5cm 方木； 纵向方木上设 5 7cm 的横向方木， 其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于 0.1m（净间距 0.05m）、在跨中其他部位间距不大于 0.12m （净间距 0.06m）。模板宜用厚 1.2cm 的优质竹胶合板，横板边

6、角用 2cm 厚木板加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影 响外观。支架纵横均按图示设置剪刀撑，其中横桥向斜撑每2.7m 设一道，纵桥向斜撑沿横桥向共设 45 道，支架外表面必须满布剪刀撑。每根立杆底部应设置底座或垫板，同时支架立杆必须设置纵、横向扫地杆。剪刀撑、 斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：采用立杆横桥向间距x纵桥向间距x横杆步距为 60cm60cmX120cm 和 60cm90cmXword教育资料120cm 90cm90cmX20cm 三种布置形式的支架结构体系，其中：墩旁两侧各 3.0m 范围 内的支架采用 60cnm60cm20

7、cm 的布置形式，墩旁外侧 3.0m8m 范围内的支架采用 60cm90cm20c m 的布置形式，其余范围内（即跨中部分）的支架采用 90cm90cm20c m 的 布置形式，但纵横隔板梁下 1.5m 范围内的支架横桥向间距应加密至 60cm（即采用 60cm90cm20cm 支架布置形式）。（2）支架搭设技术要求现浇箱梁支架采用碗口式构件搭设满堂支架。搭设时，先在方木基础上下托（立杆底部可调底座），底座下用中粗砂找平。支架顶部设置顶托，顶托上安设顺桥向方木， 顺桥向方木上布置横桥向方木，横桥向方木上铺设箱梁底模板（竹胶板）。支架纵横向设置剪刀撑，以增加其整体稳定性，支架上端与墩身间用方木塞

8、紧。剪刀撑、横向斜撑 与立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，并且在砼浇筑和张拉过程中，进行全过程监测 和专人检查。支架搭设后，按箱梁重量 120 泌行支架预压，支架压载采用砂袋与水箱并用的方法 进行预压。预压前在底模和地基上布好沉降观测点，对支架预压及沉降观测。A、碗扣式钢管支架主要构、配件的材料、制作要求碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793-92）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092 中的 Q235A 级普通钢管，其材质性能应符 合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700 的规定。碗扣架用钢管规格为 48 3.5mm 钢管壁厚不得小于 3.5 -0.02

9、5mm。上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合 GB944C 中 KTH330-08 及 GB11352 中 ZG270-500 的规定。下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合 GB11352 中ZG230-450 的规定。采用钢板热冲压整体成形的下碗扣，钢板应符合GB700 标准中 Q235A 级钢的要求，板材厚度不得小于 6mm立杆连接外套管壁厚不得小于 3.5-0.025mm，内径不大于 50 mm 外套管长度不得 小于160mm 外伸长度不小于 110mmword立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象；杆件

10、最上端应有防止 上碗扣脱落的措施。立杆与立杆连接的连接孔处应能插入 12mn 连接销。在碗扣节点上同时安装 14 个横杆，上碗扣均应能锁紧。B 构配件外观质量要求：1钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；2铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应 清除干净。3冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；4各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；5构配件防锈漆涂层均匀、牢固。立杆上应设有接长用套管及连接销孔。可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5 扣，插入立杆内的长度不得小于 150mm附：碗扣节点连接构成图如图 2.2.2 -

11、 1 所示。(3)碗扣式钢管满堂支架的构造应符合下列要求严格按照设计尺寸搭设支架，并根据支撑高度选择组配立杆、可调托撑及可调底座。立杆间距和横杆步距不得大于设计要求，并设置纵、横扫地杆。连接前连接后图222 1 碗扣节点连接构成图支架拐角为直角时，宜采用横杆直接组架；拐角为非直角时，可采用钢管扣件组架。 支架首层立杆应采用不同的长度交错布置，并安设好接长用套管及连接销孔， 底部横杆（扫地杆）严禁拆除，立杆配置可调底座（如图 5.1-2 ）。图 2.2.2 2 立杆可调底座示意图支架剪刀撑、斜撑等的斜杆，采用钢管扣件，斜杆安装时要符合下列规定：在支架 四周拐角处设置专用斜杆或四面设置八字斜杆；斜

12、杆应每步与立杆扣接，扣接点距碗扣 节点的距离宜 90X20c m 的布置结构，如下图5.1 6。word教育资料图 22321-1脚手架 90X90X120cm 布置图、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm 时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N=30kN （参见公路桥涵施工手册中表 13- 5 碗口式构件设计荷载）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2 （N31K+N32K）+0.85X1.4 艺 NQK（组合风荷载时）N31K支架结构自重标准值产生的轴向力；N32K构配件自重标准值产生的轴向力工 NQ施工荷载标准值；于是，有：NS1K=0.9 X).9X1=0.9X0.9X

13、6.44=21.416KNNS2K=0.9 X).9X2=0.9X0.9X.0=0.81KN艺 NK=0.9X0.9Xq3+q4+q7)=0.81X1.0+2.0+1.84)=3.92KN则:N=1.2 (N31+N32K)+0.85X1.4 艺 NQ=1.2X(21.416+0.81 ) +0.85X.4X.92=25.48KNv N= 30KN，强度满足要求。word教育资料、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ A+M/W fN钢管所受的垂直荷载，N=1.2 (N31+NG2K)+0.85XI.4 工 NQK(组合风荷载时)，同 前

14、计算所得；f 钢材的抗压强度设计值，f = 205N/mrr参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全 技术规范表 5.1.6 得。A支架立杆的截面积 A= 489口血取 48mrX3.5mml冈管的截面积)。一轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比入查表即可求得。i 截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 B 得 i=15.8 mm。长细比入=L/i。L 水平步距，L= 1.2m。于是，入二 L/i = 76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录 C 得=0.744。M计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；2M=0.85X.4XAXLaXi/10WK=0.7uzXjsXpuz风

15、压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表 7.2.1 得 uz=1.38us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表 6.3.1 第 36 项得：us=1.2 w基本风压，查建筑结构荷载规范附表 D.4 w0=0.8KN/n2故：W=0.7uzXsXw=0.7X.38X.2X0.8=0.927KN/ mLa立杆纵距 0.9m；h立杆步距 1.2 X_aXi2/10=0.143W截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表 B 得：33word教育资料W=5.08X0 mm363贝U,N/A+MWW=25.48X0/(0.744X489)+0.143X0/(5.08X0)2 2=98.19K

16、N/mmWf=205KN/mm计算结果说明支架是安全稳定的。word教育资料Bn-n截面处桥墩旁 3m 10m,315m 范围内，碗扣式钢管支架体系采用6090XI20cm 的布置结构，如下图图 223.2.1-2脚手架 60X90X120cm、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm 时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N= 30kN （参见公路桥涵施工手册中表 13- 5 碗口式构件设计荷载）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2 （N31K+N32K）+0.85X.4 艺 NQK（组合风荷载时）N31K支架结构自重标准值产生的轴向力；N32K-构配件自重标准值产生的轴向力工

17、NQ施工荷载标准值；模板斜撑 立杆大横杆模板斜撑 立杆单位：mword教育资料于是，有：N31K=0.6X0.9 1=0.6X0.9X6.44=14.278KNNS2Q0.6X0.9Xq2=0.6X0.9X.0=0.54KN艺 NQ=0.6 0.9 (q3+6+卬)=0.54 (1.0+2.0+2.21)=2.813KN则:N=1.2( N31K+N32K+0.85 .4 艺 NQ=1.2 ( 14.278+0.54 ) +0.85 .4 2.813=21.129KNvN= 30KN，强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/

18、A+MWW fN钢管所受的垂直荷载，N=1.2 (N31K+N32K)+0.85 X.4 工 NQK(组合风荷载时)，同 前计算所得；f 钢材的抗压强度设计值，f = 205N/mr2参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全 技术规范表 5.1.6 得。A支架立杆的截面积 A= 489mr)r 取 48mm3.5mm 钢管的截面积)一轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比入查表即可求得。i 截面的回转半径， 查 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 附录 B 得 i = 15.8伽。长细比入=L/i。L水平步距，L= 1.2m。于是，入二 L/i = 76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录

19、C 得=0.744。M计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；2MW=0.85 .4 WLah/10WK=0.7uzXjsuz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表 7.2.1 得 uz=1.38小一风荷载脚手架体型系数， 查建筑结构荷载规范表 6.3.1 第 36 项得：us=1.2 w基本风压，查建筑结构荷载规范附表 D.4 W0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzsw)=0.7 .38 .2 0.8=0.927KN/ mLa立杆纵距 0.9m；2word教育资料h立杆步距 1.2 Lah/10=0.143V截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得：33W=5.080mm贝 U

20、, N/A+MW=21.129X103/(0.744 489)+0.143X106/(5.08XI03)=86.226KN/mrk f = 205KN/mm计算结果说明支架是安全稳定的。C、川一川截面处在桥墩旁两侧各 3m 范围内，碗扣式钢管支架体系采用60X50X20Cm 的布置结构,如下图：模板斜撑立杆图 2.2.3.2.1-3 脚手架 60X60X120cm 布置图、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm 时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N= 30kN (参见公路桥涵施工手册中表 13- 5 碗口式构件设计荷载)。立杆实际承受的荷载为：N=1.2 (N31K+N32

21、K) +0.85X.4 工 2K(组合风荷载时)N31K支架结构自重标准值产生的轴向力;N32K构配件自重标准值产生的轴向力 工 Nb施工荷载标准值；单位：mword教育资料于是，有：2忖0.6 0.6 XT=0.6 0.6 26.44 2=19.037KNN320O.6 0.6 2=0.6 0.6 .0=0.36KN艺 NQ=0.6 0.6 q3+q4+q7)=0.36 1.0+2.0+2.94)=2.138KN故：N=1.2( N31K+N32K)+0.852.4 艺 NK=1.2 ( 19.037+0.36 ) +0.852.42.138=25.821KNv N= 30KN，强度满足要求

22、。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ A+M/W fN-钢管所受的垂直荷载，N=1.2 (N31+NG2K)+0.85 X.4 工 NQK(组合风荷载时)，同 前计算所得；f 钢材的抗压强度设计值，f = 205N/mm 参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全 技术规范表 5.1.6 得。A支架立杆的截面积 A= 489口血取 48mm3.5mm 钢冈管的截面积)一轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比入查表即可求得。i 截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 B 得 i=15.8mm。长细比入=L/i。L 水平步距，L=

23、1.2m。于是，入二 L/i = 76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录 C 得=0.744。M计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；2M=0.85 .4 WLaXi/10WK=0.7uzisuz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表 7.2.1 得 uz=1.38us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表 6.3.1 第 36 项得：us=1.2 w基本风压，查建筑结构荷载规范附表 D.4 W0=0.8KN/m故：WK=0.7uzsw=0.7 .38 .2 0.8=0.927KNword教育资料La立杆纵距 0.6m；h立杆步距 1.2m,2故：MW=0.85X1.4 WL

24、ah/10=0.095KNW截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表 B 得：33W=5.08X10mm贝 U, N/A+MWW= 25.821X103/(0.744 489)+0.095X106/(5.08X103)=99.122KN/mm6/1.2X10=9900m故：钢管总重(14040+10980+9900X3.84=134.09t;顶托 TC60 总重为：1098X.31=9.124t ；故 q=134.09 XI.8+9.124 XI.8=1403.5KN ；稳定力矩=yXJ=6.75X403.5=9473.63KN.m. 2依据以上对风荷载计算 VK=0.7uzXjsX0

25、=0.7X.38X.2 X).8=0.927KN/ m共受力为：q=0.927X X10=611.82KN;倾覆力矩=qX3=611.82X3=1835.46KN.mword教育资料4=稳定力矩 / 倾覆力矩=9473.63/1835.46=5.1611.3计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求。6 箱梁底模板计算箱梁底模采用优质竹胶板，铺设在支架立杆顶托上顺桥向方木上的横桥向方木上。其中桥墩旁两侧各 3m 范围（支架立杆横桥向间距 60cm 布置段）横桥向方木按 0.12m 间距布置， 其余部分横桥向方木按 0.1m 间距布置。 取各种布置情况下最不利位置进行受 力分析，并对受力结构进行简

26、化（偏于安全）如图 5.1-11 :通过前面分析计算及布置方案，在桥墩旁实心段（取墩顶截面）处，横桥向方木布置间距分别为 0.12m （净距 0.07m）时，为底模板荷载最不利位置，则有：竹胶板弹性模量 E= 5000MPa方木的惯性矩 l=（bh ）/12=（1.0 X）.0123）/12=1.44X10-7ni底模及支撑系统简图q(kN/m)竹胶板-|12 _ _ _ _5X7cm横桥向方木底模验算简图q（kN/m）12尺寸单位：cm图 2.2.3.2.5-1底模支撑系统及验算word教育资料桥墩顶截面处底模板计算word教育资料故，挠度满足要求。7、立杆底座和地基承载力计算II模板厚度计

27、算q=( q1+ q2+ q3+ q4)1=(52.88+1.0+2.5+2)0.12=7.006 kN/m则:27.006 0.12= 0.0126 KN模板需要的截面模量：W=M0.01263=2.333 10m；W 0.9 0.9 6.0 10388模板的宽度为 1.0m,根据 W b 得 h 为:h=6 2.333 10J 0.0037m = 4mm因此，模板采用 12204402mn 规格的竹胶板模板刚度验算=ql4max=-128EI7.334 汉 0.124128 5 1061.44 105-4=1.65 汉 10 mv0.9 .12/400m=2.70 mword教育资料wor

28、d教育资料图 22327-1支架下地基处理示立杆承受荷载计算间距为 9090cm 布置立杆时，每根立杆上荷载为：N= axbxq=axbx（q1+q2+q3+（7）+q=0.9x09X26.44+1.0+1.0+2.0+1.84）=26.15kN立杆底托验算立杆底托验算：N Rd通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为跨中截面I-I横截面处间距 90 x0cm 布置的立杆，即：N= axbxq=axbx（q1+q2+q3+q4+）q=0.9x09x26.44+1.0+1.0+2.0+1.84）=26.153kN底托承载力（抗压）设计值，一般取R =40KN;得：26.15KNV40KN

29、，立杆底托符合要求。按照最不利荷载考虑：根据设计图纸地质情况，根据经验及试验，将地面整平（斜 坡地段做成台阶）并采用重型压路机碾压密实（压实度90%）,达到要求后，再填筑 50 80cm的建筑弃渣或土石混碴，并分层填筑，分层碾压，使压实度达到94%以上后，地基承载力可达到fk= 190250Kpa（参考建筑施工计算手册。立杆地基承载力验算： 0.1Xg45+0.15)2=0.1225mifk=co=22O KPaK 调整系数；混凝土基础系数为 1.0按照最不利荷载考虑：N2=23.433KN/0.1225m2=191.3 220KPaA经过计算，基底整平压实后采用标准贯入试验检测地基承载力。基

30、础处理时填土石 混渣或建筑拆迁废渣，并用压路机压实后，检测压实度达到，如压实度达到94 鸠上，则同理地基承载力满足要求。如巨粒土以及含有砖头、砼块、块石等的粘质土，不适应 做标准贯入试验或对检测结果尚有疑问时，则应再做平板荷载试验。确认地基承载力符 合设计要求后，才能开始放样，摆放脚手架，在其上开始搭设脚手架。2.2.3.2.8 支架变形支架变形量值 F 的计算：F= f1 + f2 + f31f1 为支架在荷载作用下的弹性变形量由上计算每根钢管受力为 26.44KN，立杆的截面积按 489mm 计算。于是 f1=6L/E6 =26.44 詔 8903=54.07N/mrfi贝Uf1 = 54

31、.07X10- 2.06X105)= 2.62mm2f2 为支架在荷载作用下的非弹性变形量支架在荷载作用下的非弹性变形 f2 包括杆件接头的挤压压缩S1 和方木对方木压缩S2 两部分，分别取经验值为 2mm 3mm 即卩 f2 =31+S2= 5mm3f3 为支架地基沉降量计算：支架地基沉降量按GBJ7-89 规范推荐地基最终沉降量公式计算：nPf3=S-(zai-Zi品iESiA、 基础底面附加应力计算根据前面计算结果，支架基础(C15 砼)底面以上最大荷载为：2 2word教育资料F= 62.64+3.9=66.54KN/m，同理基础底面的附加压力为F=66.54 KN/m。B、 地基土分

32、层word教育资料根据现场地质情况，将地基土按压缩性分层，设压缩层厚度为 3m 其中换填砂夹石 土层厚约 1.5m、压缩模量 7.0MPa,残积砂质粘性土层厚 1.5m、压缩模量 6.2MP&C、各分层的压缩量计算根据最不利荷载受力部位支架布置，将满堂支架基础底面积转化为 0.6 0.6 基础进 行计算分析。a、换填砂夹石土层：该土层的顶面及底面分别位于基础地面下 Zo= 0m 及乙=1.5m 处，贝A0.6=1,Z。0,查表得a= 1.0；B0.6BA0.6=1,Z11.5- 2.5,查表得a 0.374 ;B0.6B0.6于是换填砂夹石土层的压缩量：E 为： S =世(Z2i-za

33、0)=0.0626(1500 0.374 -0 1.0) =5.1mm Esi7.0b、残积砂质粘性土层：该土层的顶面及底面分别位于基础地面下乙=1.5m 及乙=3.0m 处，则:A0.6-1,Z1-1.5-2.5,查表得ai= 0.374 ;B0.6B0.6A0.6-1,Z2-3.0-5.0,查表得a2= 0.206 ;B0.6B0.6于是中液限粘质土层的压缩量：S2为:屯止(z2a2=6(3000 0.206 -1500 0.374) = 0.58mmES26.2D 确定压缩层厚度先计算深度 Zn= 3.0m 处向上取 0.3m 的土层压缩量-S；:3 030= 5.0查表得 a?二 0.

34、206 ;0.6B-0.6A0.6B0.62 707 =45,查表得0.226；0.6dZ/= 1，ZT=A7 word教育资料Pc则，Sn(z2a2-zlal)=(3000 0.206 2700 0.226) = 0.08mmES26.2于是得：_Sn0080.014 仁：0.02525J+058i 4故压缩厚度可取为 3.0m（从 C15 砼基础底面算起）E、地基最终沉降量计算因 4aw7,查表取s=0.745，则地基最终总沉降量 S 为:nf3=S=0.745 (7.60.87) =6.31mmi 1故支架变形量值 F 为:F = fl + f2 + f3=2.62+5+6.31=13.

35、93mm&支架预压预压采用砂袋，预压范围为箱梁底部，重量不小于箱梁总重的1.2 倍。加载顺序:分三级加载，第一、二次分别加载总重的30%第三次加载总重的 40%预压观测：观测位置设在每跨的 L/2，L/4 处及墩部处，每组分左、中、右三个点。在点位处固定观 测杆，以便于沉降观测。采用水准仪进行沉降观测，布设好观测杆后，加载前测定出其 杆顶标高。沉降观测过程中，每一次观测均找测量监理工程师抽检，并将观测结果报监理工程师认可同意。第一次加载后，每 2 个小时观测一次，连续两次观测沉降量不超过 3mm且沉降量为零时，进行第二次加载，按此步骤，直至第三次加载完毕。第三次加 载 24h 后沉降量

36、土 1mm 经监理工程师同意，可进行卸载。人工配合吊车吊运砂袋均匀卸载，卸载的同时继续观测。卸载完成后记录好观测值以便 计算支架及地基综合变形。根据观测记录，整理出预压沉降结果，调整碗扣支架顶托的 标高来控制箱梁底板及悬臂的预拱高度。9、支架拆除压缩层范围内各土层压缩模量加权平均值ESP7.0 1.5 6.2 1.532二6.6N lmmword教育资料(1)拆架程序应遵循“由上而下，先搭后拆”的原则，即先松顶托，使底梁板、翼缘 板底模与梁体分离，再用吊车起吊拆除，然后拆脚手板、剪刀撑、斜撑，最后拆小横杆、 大横杆、立杆等(一般的拆除顺序为：安全网栏杆底模脚手板剪刀撑小横杆 -大横杆-立杆)。

37、(2 )不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆 时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。 拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件， 然后托住中间，再解端头扣。分段拆除高差不应大于 2 步，如高差大于 2 步，应临时增 设斜撑加固。(3 )拆除后架体的稳定性不被破坏，必要时加设临时支撑防止变形，拆除支架应防止 失稳。(4)底模方木及竹胶板拆除方木及竹胶板采用人工传递方式传递至梁体两侧，延滑道滑至地面，滑道采用碗扣支架 搭设。下滑方木及竹胶板时要有安全员监督，距离施工点十米以内不得有人。四、安全保证措施1、 施工前，现场必须设警戒区域，张挂醒目的警戒标志；警戒区域内严

38、禁非操作人员 通行。2、 如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行支架的搭设、拆除。夜间实施搭设、拆除 作业，应具备良好的照明设备。3、 搭设、拆除脚手架前，班组成员要明确分工，统一指挥，操作过程中精力要集中， 不得东张西望和开玩笑，工具不用时要放入工具袋内。4、 正确穿戴好个人防护用品，脚应穿软底鞋。搭设、拆除挑架等危险部位要挂安全带。5、所有高处作业人员，应严格按高处作业规定执行安全纪律及搭设、拆除工艺要求。6、 搭设、拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清除剩留的材料、物 件。所有清理物应安全输送至地面，严禁高处抛掷。7、 搭设、拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手

39、架、地面的设施等 各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提 前搭设、word教育资料拆除的尽量先拆除掉。8 搭设、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥， 禁止非作业人员进入。9、 搭设、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时， 应先通知对方，以防坠落。10、吊装作业人员，起重司机、指挥、司索和其他起重工人，均要持特种作业证上岗。11、吊装前应检查机械索具、夹具、吊环等是否符合要求并进行试吊。12、吊装时必须有统一的指挥、统一的信号。13、起吊结构时，应先起钩稳定配合升降臂；由外向里起扳时，应先伸臂配合起钩。任 何情况下，均必须吊机支腿伸出支撑牢靠后，方可进行作业。14、禁止未伸出支腿进行伸臂。15、禁止将任何物件放在板形等构件上起吊。16、吊装不易放稳的构件，应用卡环，不得直接用吊钩。17、遇有大雨、大雾、大雪或六级以上阵风大风等恶劣气候，必须立即停止作业。18、严格执行“十不吊”的规定。19、 所有工件、材料要分项分类堆放，铁屑、下料应及时清除，每日做好随手清洁工作20、注意安全用电，电线不准乱拉乱拖，移动式电动工具要有二级漏电保护。2