某工程外脚手架专项方案

1、某某工程外脚手架专项施工方案 第 23 页 共 23 页 某某工程 外架施工方案一、施工方案编制总说明（一）、编制依据：1、某某工程施工设计图。2、图纸会审交底纪要、施工组织设计3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）4、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）。5、钢结构设计规范（GB50017-2003）。6、建筑施工安全检查评分标准（JGJ59-2011）。7、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）。8、本公司质量体系文件。9、根据现场条件、工程特点，结合我司拥有的机械、机具设备、技术装备力量及多年来在工程施工实践中积累的施工经验进行编制。10 、

2、有关工具性参考资料，如类似工程的相关资料数据。（二）、工程概况：某某工程，位于。1号楼由6米高的16层一类高层办公楼和三层地下车库组成。总建筑面积37m2（包括地上建筑面积20 m2，地下建筑17m2），停车位379个（均为地下停车位）。本建筑工程设计等级一级，结构设计使用年 限50年，外墙外保温设计使用年限25年，地下室耐火等级一级，1号楼建筑耐火等级一级，地下室防水等级二级，电设备房防水等级一级，屋面防水等级I级,抗震设防烈度为6度。（三）、工程特点及施工重点：本工程地处交通要道，西侧为，东侧为。，北侧为主干道，因毗邻，对安全围护及文明施工要求较高。本项目±0.00以下三层车库，

3、长80米，宽70米，总高13.4米，车库上裙楼5层，总高20.9米，主楼16层，总高67.3米。为保证施工安全，外架采用双排钢管落地式脚手架配合悬挑外架封闭搭设。脚手架的选材、型钢的选材及验算作为本次施工的重点。二、施工部署（一）、施工组织机构详见施工组织设计。（二）、主要施工方法的选择本工程6层（+23.3米）以下主楼和裙楼均采用双排落地式钢管脚手架，从6层开始设置型钢悬挑扣件式封闭双排脚手架，每4层设置一道转换。分别在10层（39.3米）、14层（55.3米）设置。（三）、工期安排工期：随主体施工进度和装饰装修施工进度进行，并始终超出作业面高度不得小于1.5m。三、施工准备的工作计划（一）

4、、技术准备1、根据工程特点，在施工前认真组织各专业技术人员学习图纸，充分理解设计意图，做好图纸的会审、技术交底等工作。2、根据施工图纸及规范，编制施工方案指导施工。3、配备齐全与本工程有关的所有技术资料、图表、施工规范、标准图及定额手册。4、提前作好各种材料、物资的需求计划。（二）、材料、物资准备1、根据工程所需材料，材料部门应作好市场调研，通过比质比价后，合理选用周转材料将作为我们的首选对象。材料部门应作好收发材料的计划衔接、提运、入库、保管和发放工作，并作好材料的串换工作，保证施工现场的连续作业。2、本着谁主管，谁负责的原则，材料进入现场前必须按规范进行抽样检查，不合格者不准使用，所需材料

5、均需有出厂证明，抽样检测报告和产品合格证明。3、周转材料总计划序号材料名称单位数量进场时间15mm竹纤板M21500随施工进度248×3.0钢管T255随施工进度3扣件个45500随施工进度4竹跳板块2000随施工进度550×100木枋M330随施工进度6密目安全网M²20000随施工进度716#工字钢T24.6随施工进度（三）、主要机械设备配置计划见施工组织设计（四）、主要劳动力用量计划序号名称单位数量备注1架子工人502杂工人103维修工人4合计人64四、外架施工方法（一）架体立面1、本工程外架采用全封闭双排钢管脚手架。本外架分四段搭设，六层以下（标高23.3

6、m以下）设为第一段，采用落地式双排钢管脚手架；六层（标高23.3m开始）至十层（标高39.3m），设为二段；十层（标高39.3m）至十四层（标高55.3m），设为三段；十四层（标高55.3m）以上至屋面（标高 67.3m），设为第四段。二段至四段均采用型钢悬挑式双排钢管脚手架，每段架体高度为四层楼（总高度为16m），架体步高1.8m，架体宽度0.8m（内外排立杆中心距）。2、剪刀撑与每根立杆必须用扣件扣牢，相邻剪刀撑间距约为5-6m，与水平夹角应在45°60°之间，外排剪刀撑搭设至顶。3、扶手杆：在外排每步架的0.6m、1.2m处用48×3.5钢管搭设扶手杆。4、

7、架体上部悬臂高度不得大于架体高度的1/3，否则与楼层必须做水平临时拉结。 （二）安全防护1、密封层：在架体的最底步设置，采用楠竹跳板捆绑在小横杆上，要求捆绑牢固，不得滑动，再在其上满铺5mm竹纤板。密封板要铺至墙边，且满铺严密，不得有孔洞存在，对接要平整，严禁有探头板。在拐角、斜道、平台处的密封板，应与横向水平杆牢固连接，以防止滑动；在底座之后每三步设置一道密封层，采用楠竹跳板绑在大横杆上，捆绑牢固，不得滑动，再在其上满铺夹板。2、每步架安全网内侧铺设脚手板（采用竹纤板），用18号铁丝固定于大横杆或立杆上，且牢固不松动。3、架体外排满挂密目安全网，用18号铁丝固定在横杆立杆上，安全网之间搭接宽

8、度不小于200mm，安全网应满足安全施工防火要求。（三）架体总体布置本工程外挑脚手架采取分段搭设方式进行施工，根据本工程建筑高度，分为四段搭设，第一段设在6层以下，为落地式双排钢管脚手架；第二至四段分别在6F、10F、14F设置外架底座，底座采用16号工字钢，穿入在以上楼层周边预埋16钢筋环内，钢筋环直径150mm，沿建筑物周边1600通长设置，钢筋环预埋位置在离建筑物边缘0.5m和2.0m处，钢筋环锚入板（或梁）内100mm，伸出楼面至少保证80mm。在底座工字钢需站立杆的位置须焊接25钢筋，高度100，防止立杆发生位移。每根工字钢采用6×19钢丝绳（直径14mm）套牢，钢丝绳须固

9、定于主体结构上，与工字钢间的夹角须大于45°。立杆间距1600mm，在外排每步架的600mm和1200mm处搭设钢管扶手栏杆，小横杆间距为1200，小横杆伸出外立杆长度统一为100mm，内排杆离墙面之间的距离至少保证300mm，以提供作业人员的操作面。架体两步三跨设置一道拉杆，与主体结构连接牢固。沿外排立面在转角处两端各设置一道45°60°通长剪刀撑。每段底座水平防护先采用楠竹跳板捆绑在大横杆上，再在其上铺5mm厚竹纤板密封，要求封闭严密，不留缝隙，侧立面与楼板的缝隙采用10mm层板密封。立面安全防护按照第（二）条安全防护要求进行施工。外架必须紧跟主体进度而上升，

10、并始终超出作业面高度不得小于1.5m。 在10F设置一道悬挑水平防护棚，水平防护净宽度4m，底座采用48×3.5钢管搭设，每根悬挑钢管采用6×19钢丝绳（直径14mm）套牢，钢丝绳须固定于主体结构上，钢管间距1.6m，沿该层周边通长布置，并穿入主体结构施工时预埋的20钢筋环内（离建筑物边缘1.0m和1.5m处预埋）。再在钢管上纵向通长设置48×3.51000的钢管，与悬挑钢管连接牢固，钢管上铺楠竹跳板，再在其上铺设5mm厚竹纤板，要求密封严密，不留孔洞。在水平防护棚外侧搭设1.2m高栏杆，并用竹纤板封闭。（四）施工工艺流程型钢悬挑梁 、预埋件制作 预埋件安装 楼板

11、砼浇筑 穿型钢 拉线调整钢梁 固定型钢 立两头立杆扣扫地杆、小横杆、大横杆（或临时大小横杆） 立抛撑 树中间立杆 小横杆、大横杆、防护栏杆 依次类推、形成一步闭合架体 铺脚手板（隔离防坠） 搭第二步架 拉连墙件 转角处设置“之”剪刀撑、立杆外侧剪刀撑 挂密目安全网、铺脚手板 接立杆 搭第三步架 拉钢丝绳。（五）质量要求脚手架搭设的技术要求和允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差±20mm2立杆的垂直偏差±50mm3纵向水平杆的水平偏差±20mm4横向水平杆的水平偏差±10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150mm6

12、相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/3。8杆件搭 接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定。2）搭接长度和连接要求应符合以下要求。类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于两个连接扣件9节点要求扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65N.m（六）安全保证措施1、脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准特种作业人员安全技术考核

13、规则考核合格的专业架子工。搭设脚手架人员必须戴安全帽、拴好安全带、穿防滑鞋，严禁酒后作业。2、脚手架搭设时应按下列阶段进行质量检查，发现问题应及时校正：1）基础完工后及脚手架搭设前；2）操作层施加荷载前；3）每搭设完10m高度后；4）达到设计高度后。3、使用阶段1）操作层上的施工荷载应符合设计要求；2）不得将模板支撑、缆风绳、泵送砼管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备；3）六级及六级以上的大风和雾、雨天应停止脚手架作业，雨后上架操作应有防滑措施；4）在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横杆扫地杆；连接杆撑；要拆除上述任一杆件均应采取安全措施，并报主管部门批

14、准。严禁在脚手架基础及其邻近进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准；5）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；6）工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等应按国家现行标准执行；4、脚手架的拆除1）接收到项目部的脚手架拆除任务书后方可进行拆除作业工作；2）拆除现场设警戒区域，挂醒目的警示标志，警戒范围内严禁非操作人员通行或在脚手架下方继续施工，监护人员履行职责，配备良好的通讯装置；3）仔细检查吊运机械包括夹具是否安全可靠，吊运机械不允许搭设在脚手架上，另立设置；4）拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留材料、物件及垃圾块，所有清理物安全输

15、送至地面，严禁高处抛掷；5）按搭设的反程序进行拆除，即安全网-竖向脚手板-垫铺脚手板-防护栏杆-剪刀撑杆-连接杆-大横杆-小横杆-立杆-底排的大横杆、搁栅、平杆、斜撑杆（即先搭后拆，后搭先拆的顺序进行拆除）；6）不允许立面拆除或上下两步同时拆除，认真作到一步一清、一杆一清；7）所有连墙杆、剪刀撑杆件、隔离板、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降，不准先行拆除；8）所有杆件与扣件，在拆除时分离，不允许杆件上附着扣件输送到地面或两杆同时拆下输送到地面；9）所有铺脚手板拆除时，自外向里竖立，搬运防止自里向外翻起。严禁脚手板上的垃圾物件直接从高处坠落伤人；10）当日完工后，仔细检查岗位情况，如发现

16、留有隐患的部位，及时进行修复或继续完成至一个程序，一个部位的结束，方可撤离岗位。（七）注意事项1、当脚手架基础下有设备基础或管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。2、立杆接长除顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。3、主节点处必须设置一根横向水平管，用直角扣件扣接且严禁拆除。4、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。5、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。6、剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平管等同步搭设。7、一字型、口字型双排脚手架的两端必须设置横向斜撑。8、高度在24m以下的双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置

17、一道剪刀撑，并由底至顶连续设置。9、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。10、连墙杆必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高度不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。11、各配件严禁抛至地面。普通型钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-2011)、筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。一、参数信息:1.

18、脚手架参数双排脚手架搭设高度为 16m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.6m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48×3.5 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.8 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处重庆，查荷载规范基本风压为0.400kN/m2，风荷

19、载高度变化系数z为1.000，风荷载体型系数s为1.128；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1278；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用14号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度 2 m。与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6

20、.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面钢丝绳距离建筑物 0.9 m。 二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.6/3=0.16 kN/m ；活荷载标准值: Q=2×1.6/3=1.067 kN/m；荷载的计算值: q=1.2×0.033+1.2×0.16+1.4×1.067 =

21、1.725 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =1.725×0.82/8 = 0.138 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =30.74 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =30.74 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.16+1.067 = 1.26 kN/m ； 最大挠度 = 5.0×1.26×8004/(384×2.06×

22、105×107800)=0.303 mm；小横杆的最大挠度 0.303 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800 / 150=5.333 与10 mm，满足要求！ 三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033×0.8=0.027 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×0.8×1.6/3=0.128 kN；活荷载标准值: Q= 2×0.8×1.6/3=0.853 kN；荷载的设计值: P=(1.2×0.027+1.2×0.

23、128+1.4×0.853)/2=0.69 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.6×1.6=0.007 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.69×1.6= 0.295 kN.m；M = M1max + M2max = 0.007+0.295=0.302 kN.m最大应力计算值 = 0.302×106/4490=67.18 N/mm2；

24、大横杆的最大应力计算值 = 67.18 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0.677×0.033×16004 /(100×2.06×105×107800) = 0.067 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.027+0.128+0.853）/2=0.504kN

25、= 1.883×0.504×16003/ ( 100 ×2.06×105×107800) = 1.75 mm；最大挠度和：= max + pmax = 0.067+1.75=1.817 mm；大横杆的最大挠度 1.817 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1600 / 150=10.7与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5

26、): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.033×0.8×2/2=0.027 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.033×1.6=0.053 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×0.8×1.6/2=0.192 kN；活荷载标准值: Q = 2×0.8×1.6 /2 = 1.28 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.027+0.053+0.192)+1.4×1.28=2.

27、118 kN；R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1278kN/m NG1 = 0.1278+(0.80×2/2)×0.033/1.80×18.00 = 2.567kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3×6×1.6×(0.8+0.3)/2 = 1.584 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片

28、脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15×6×1.6/2 = 0.72 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.6×18 = 0.144 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.015 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 2×0.8×1.6×2/2 = 2.56 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/

29、m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.4 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.4×1×1.128 = 0.316 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×5.015+ 1.4×2.56= 9.602 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG

30、+0.85×1.4NQ = 1.2×5.015+ 0.85×1.4×2.56= 9.064 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.316×1.6× 1.82/10 = 0.195 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 9.602 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；

31、当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = k××h 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 9602/(0.188×424)=120.456 N/mm2；立杆稳定性计算 = 120.456 N/mm2 小于 立杆的抗压强度

32、设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.064 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立

33、杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 9064.16/(0.188×424)+194840.433/4490 = 157.106 N/mm2；立杆稳定性计算 = 157.106 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.316 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 17.28 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴

34、向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 7.641 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12.641 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = ·A·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.24×10-4×205×103 = 82.487 kN；Nl = 12.6

35、41 < Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 12.641小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=866.2cm4，截面抵抗矩W=108.3cm3，截面积A=21.95cm2。受脚手架集中荷载 N=1.2×5.254 +1.4&

36、#215;2.85=10.294kN；水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.95×0.0001×78.5=0.207kN/m；经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R2=12.88kN；R3=8.521kN；R4=0.015kN。最大弯矩Mmax=1.699kN·m；最大应力=M/1.05W+N/A=1.699×106/( 1.05 ×108300)+ 8.28×103/2195=18.714N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值18.714N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值 215N/mm2,满足

37、要求！ 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)2.8悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下=M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：b=(570tb/lh)×(235/fy)经过计算得到最大应力b=(570tb/lh)×(235/fy)=570 ×10×63× 235 /( 2700×160×235)=0.83由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2

38、003)附表B，得到 b值为0.73。经过计算得到最大应力 =1.699×106 /( 0.73×108300 )= 21.469N/mm2；水平钢梁的稳定性计算=21.469 小于 f=215N/mm2 ,满足要求！2.9拉绳的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算RAH=RUicosi其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=14.013kN；2.10拉绳的强度计算钢丝拉绳(支杆)的内力计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=14.013kN选择6×37钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径15mm。 Fg=aFg/K其