单层工业厂房课程讲解学习

1、目录目录 - 1 -第 1 章、混凝土结构课程设计 ?单层工业厂房设计计算书 - 3 -1.1 、设计条件 - 3 -1.2 、设计要求 - 4 -1.3 、设计期限 - 4 -1.4 、参考资料 - 4 -第 2 章、混凝土结构课程设计 ?单层工业厂房设计计算书 - 5 -2.1 、设计条件 - 5 -2.1.1 、平面与剖面 - 5 -2.1.2 、建筑构造 - 5 -2.1.3 、自然条件 - 7 -2.1.4 、材料 - 7 -2.2 、设计要求 - 7 -2.3 、结构构件选型及柱截面尺寸确定 - 7 -2.3.1 、主要构件选型表 - 7 -2.3.2 、柱截面尺寸 - 8 -2.

2、3.3 计算单元 - 8 -2.4 、荷载计算 - 9 -2.4.1 、恒载 - 9 -2.4.2 、屋面活荷载 - 10 -2.4.3 、风荷载 - 11 -2.4.4 、吊车荷载 - 11 -2.5 、排架内力分析 - 13 -2.5.1 、恒载作用下排架内力分析 - 14 -2.5.2 、屋面活荷载作用下排架内力分析 - 15 -2.5.3 、风荷载作用下排架内力分析 - 18 -2.5.4 、吊车荷载作用下排架内力分析 - 20 -2.6 、内力组合 272.7 、柱截面设计 302.7.1 、A 柱配筋计算 302.7.2 、B 柱配筋计算 35此文档仅供学习和交流2.7.3 、C

3、柱配筋计算 402.7.4 、抗风柱设计 452.8 、基础设计 502.8.1 、A 柱基础设计 502.8.2 、B 柱基础设计 532.8.3 、C 柱基础设计 572.8.4 、抗风柱基础设计 60参考资料 64第 1 章、混凝土结构课程设计 ? 单层工业厂房设计计算书1.1 、设计条件1.1.1 、平面与剖面某双跨等高机修车间，厂房长度 72m柱距为6m不设天窗。厂房跨度为18m 车间面积为2644.07 ,其中AB跨设有两台10t桥式吊车；BC跨设有两台32/5t桥式 吊车。吊车采用大连起重机厂的桥式吊车,吊车工作级别 A4-A5,轨顶标高AB跨为 8.7m, BC跨为9m,柱顶标

4、高为11.8m。1.1.2 、建筑构造屋盖防水层：APP防水卷材找平层：25mn水泥砂浆保温层：100mm水泥蛭石砂浆屋面板：大型预应力屋面板围护结构240mm普通砖墙，采用和M5混合砂浆门窗低窗：4.2mX4.8m高窗：4.2mX2.4m门洞：5.6mX6.0m1.1.3 、自然条件建设地点：衡阳市郊，无抗震设防要求基本风压： 0.40 kN /m2基本雪压： 0.35 kN /m2建筑场地：粉质粘土地下水位：低于自然地面 3m修正后地基承载力特征值： 250kN /m21.1.4 、材料混凝土：基础采用C25,柱采用C30钢筋：HPB235级、HRB335级、HRB40C级各种直径钢筋1.

5、2 、设计要求1.2.1 、分析厂房排架，设计柱、基础，整理计算书一份1.2.2 、绘制结构施工图一套1.3 、设计期限1.3.1 、两周1.4 、参考资料1.4.1 、混凝土结构设计规范 GB50010-20021.4.2 、建筑结构荷载规范 GB50009-20011.4.3 、建筑地基基础设计规范 GB50007-20021.4.4 、混凝土结构构造手册1.4.5 、国家建筑标准设计图集 08G118第2章、混凝土结构课程设计 ？单层工业厂房设计计算书2.1、设计条件、平面与剖面某双跨等高机修车间，厂房长度 72m柱距为6m不设天窗。厂房跨度为18m 车间面积为2644.07 ,其中AB

6、跨设有两台10t桥式吊车；BC跨设有两台32/5t桥式 吊车。吊车采用大连起重机厂的桥式吊车,吊车工作级别 A4-A5,轨顶标高AB跨为 8.7m, BC跨为9m,柱顶标高为11.8m。厂房剖面图如下1MCC11'AU、建筑构造屋盖防水层：APP防水卷材找平层：25mn水泥砂浆保温层：100mm水泥蛭石砂浆屋面板：大型预应力屋面板围护结构240mm普通砖墙，采用和M5混合砂浆门窗低窗：4.2mX4.8m高窗：4.2mX2.4m门洞：5.6mX6.0m、自然条件建设地点：衡阳市郊，无抗震设防要求基本风压:20.40 kN / m基本雪压：20.35 kN / m建筑场地:地下水位:粉质粘

7、土低于自然地面3m修正后地基承载力特征值：250 kN / m2、材料混凝土：基础采用C25,柱采用C30钢筋：HPB235级、HRB335级、HRB400级各种直径钢筋2.2、设计要求、分析厂房排架，设计柱、基础，整理计算书一份、绘制结构施工图一套2.3、结构构件选型及柱截面尺寸确定、主要构件选型表构件名称标准图集何载标准值选用型号预应力钢筋混凝土屋面板G410()21.5 kN / mYWB-2I（中间跨）YWB-2I S（端跨）预应力钢筋混凝土折线型屋架G415()68.2kN/ 榀YWJ18-2-Aa钢筋混凝土吊车梁G323 (二)G42628.3kN/ 根46kN/根DL-4- BY

8、DL-3-ZB吊车轨道及轨道连接件G325 (二)0.8 kN/mDCGDL钢筋混凝土基础梁G32016.7kN/ 根JL-1JL-3钢窗0.45 kN / m2240mm专墙25.24 kN / m232、柱截面尺寸已知柱顶标高为11.8m，室内地面至基础顶面距离为0.5m，则柱总高度H=11.8+0.5=12.3m,柱截面尺寸及相应的计算参数如下参数 柱号截面尺寸/mm柱高/mm惯性矩/ mm4自重/kN面积/ mm2偏心距/mmA上柱400 X 400420021.3 X 10816.851.6 X 1050下柱I400 X 800X 100X1508100142.35 X108361.

9、775 X1050B上柱500X600420090 X 10831.553X 100下 柱I500 X 1200X 120X 2008100571.83 X108623.006 X1050C上柱400 X 400420021.3 X 10816.81.6 X 10550下 柱I400 X 900X 100X1508100195.38 X108381.875 X1050计算单元本车间为机修车间，工艺无特殊要求，结构布置均匀，选取一榀排架进行计算, 计算见图和计算单元如下图2.4、荷载计算241、恒载、屋盖结构自重APP防水卷材20.35 kN / m25mn水泥砂浆找平层0.4 kN /m210

10、0mn水泥蛭石保温层20.5 kN / m1.5mX 6m预应力混凝土屋面板21.5 kN / m屋面支撑及吊管自重0.15 kN / m22.85 kN / m2屋架自重：AB BC跨 YWJ18-2-Aa68.2kN/榀则作用于柱顶的屋盖结构荷载设计值为G11.2(0.5 68.20.5 6 18 2.85)225.6kN、吊车梁及轨道荷载设计值AB 跨：G3 1.2 (28.2 6 0.8) 39.6kN1IJ =j =BC 跨：G31.2(4660.8)60.96kN、柱目重荷载设计值A柱上柱：G4A1.216.820.16kNA柱下柱：G5A1.23643.2kNB柱上柱：G4B1.

11、231.537.8kNB柱下柱：G5B1.26274.4kNC柱上柱：G4C1.216.820.16kNC柱下柱：G5C1.23845.6kN各项恒载作用位置如下图、屋面活荷载屋面活荷载标准值为0.5 kN / m2，雪荷载标准值为0.35 kN / m2，故仅按屋面活 荷载计算，则作用于柱顶的屋面活荷载设计值为：1Q11.4 0.5 6 18 37.8kN，作用位置与 G1相同2、风荷载风荷载标准值按k z s z 0计算，其中0 0.4kN/m2, z 1.0, z根据厂房各部分标高及B类地面粗糙度表确定如下柱顶：H=11.8m z 1.050檐口： H=13.45m z 1.097屋顶：

12、H=14.745m z 1.133风荷载体型系数s如图所示排架迎风面、背风面风荷载标准值为1kz si z 01.0 0.8 1.05 0.40.336kN/m20.6 0.51.133 1.2951.0 0.4 62k z s2 z 01.0 0.4 1.05 0.40.168kN/m2q11.40.33662.82kN /mq21.40.16861.41kN / mFwQs1s2zAs3s4zh2z 0B则作用于排架计算简图上的风荷载设计值为1.40.8 0.41.097 1.656.81kN、吊车荷载、吊车主要参数AB跨10t 吊车、中级工作制吊车，吊车梁高 900mm,B=6040mm

13、,K=5000mm,G=140kN,g=23.03kNmax 94kN , Pmin 31kNBC跨30/5t 吊车、中级工作制 吊车，吊车梁高 1200mm, B=6474mm K=4650mm,G=321.2kN,g=108.77kN, Pmax 262kN , Pmin 58.5kN2.442、吊车竖向荷载AB跨DmaxQ Pmax,k yi 0.91.4DminQPmin,k yi0.91.4BC跨DmaxQ Pmax,k yi 0.91.4DminQPmi n,k yi0.91.4、吊车横向水平荷载94 (1 0.827 0.167)236.17kN31 (1 0.8270.167)

14、77.89kN262 (1 0.696 0.225) 643.16kN58.5 (1 0.696 0.225) 141.6kNAB跨1T max 4BC跨1Tmax 4q(Qg) y140.120.91.4(10023.03)1.9949.27kNq(Qg) y140.120.91.4(300108.77)1.92124.74kN2.5、排架内力分析该厂房为两跨等高厂房，可以用剪力分配法进行排架内力分析 柱剪力分配系数柱列nC010 H 3 /(10 10 )Ei备注A0.1500.3412.50.2810.161nt'Hu H 'H3C0EI11B0.1570.3412.47

15、0.07080.638C0133(1)'nii 1C0.1090.3412.270.2250.201ABC1、恒载作用下排架内力分析-讪汕11：1血上A柱G1G1225.6kNG2G3G4A 39.620.1659.76kNG3G5A43.2kNM1AG1e1225.60.0511.28kNmM 2A(G1G4A)e2G3(225.620.16) 0.2 39.6 0.3535.29kN mB柱&2G12 225.6451.2kNG5G4BG3G3138.36kNG6G5B74.4kNM 1 B0M2B G3e G3e (39.6 60.96) 0.7516.02kN mC柱G

16、?G1225.6kN&G4CG320.16 60.9681.12kNG9G5C45.6kNM1CG?©225.6 0.0511.28kN m43.15kN mM2CG3e4 (G1 G4C)©560.69 0.3 (225.6 20.16) 0.5柱顶不动铰支座反由于排架为对称结构，故各柱按柱顶为不动铰支座计算内力, 力R分别为A柱n 0.15,0.341C1Ra2(1 1)n_ 21厂 nM 1 a M 2AH31C1H C33 1 :1.0822 1 7 1)n11.28 2.032 35.29 1.0823.32kN(2.032, C312.3n 0.157,

17、0.341C1Rb2(1 !)n_2 1厂nM2B 16.02 1.093 C32.000, C31.09312.31.42 kN (n 0.109,0.341C12(1 1)n_2 13(丄 1)nM 2C、TC3M 1CRCtC13122 1 7 1)n11.28 2.209 43.15 1.0015.54 kN (2.209, C31.00112.3排架柱顶不动铰支座总反力为R RB RC RA 5.541.42 3.323.64kN ()各柱柱顶最后剪力分别为VaRaaR 3.32 0.161 3.643.91kN()VBRbBR1.420.638 3.640.90kN()VcRccR

18、5.540.201 3.644.81kN()V Va VB Vc0、屋面活荷载作用下排架内力分析、AB跨作用屋面活荷载排架计算简图如图所示，其中Q137.8kN其在A B柱柱顶及变阶处引起的力矩为M1 A37.80.051.89 kNmM 2A37.80.27.56kNmM 1 B37.80.155.67kNmM 2B 0A柱C1RaC10.15,31M 1 A、C10.157,0.3412(1 1)n3(丄 1)nM 2A、C3 H0.3412(1 1)n_2 1 3(- 1)n312.032, C33 ;2 1 3(- 1)n1.89 2.032 7.56 1.0822.000,C312.

19、33(1 1)n1.0820.98kN()1.093Rb眶 C35.67 20.92kN (H12.3则排架柱顶不动铰支座总反力为R Ra Rb 0.98 0.921.9kN()将R反向作用于排架柱顶，可得屋面活荷载作用于AB跨时的柱顶剪力VARAAR0.980.1691.90.674kN ()VBRBBR0.920.6381.90.292kN()VCCR 0.201 1.90.382kN()V VA VB VC 0排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-9、BC跨作用屋面活荷载排架计算简图如图所示，其中Q137.8kNL； nhi其在A B柱柱顶及变阶处引起的力矩为M 1 B37.80.15

20、5.67kNmM 2B0M1C37.80.051.89kNmM 2C37.80.259.45kNmB柱n 0.157,0.3413 12(1 ；)312C1 2.000, C32 13(- 1) 2 13(- 1)nnM1B 5.67 2RB1BC10.92kN()H12.31.0930.109,C1Rc0.3412(1 $ 3 1匚 2.209, C32 1 3(- 1) nM 1CM 2C百G, 1.0012 1 T 1)n1.89 2.209 9.45 1.001H C31.108kN()12.3则排架柱顶不动铰支座总反力为R RB RC 0.92 1.1082.028kN ()将R反向

21、作用于排架柱顶，可得屋面活荷载作用于AB跨时的柱顶剪力VaAR0.161 2.0280.326kN()VbRbbR 0.920.6382.0280.374kN(VcRcCR 1.1080.2012.0280.70kN()VVaVbVc0排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-10)、风荷载作用下排架内力分析、左吹风时排架计算简图如图所示V-各柱不动铰支座反力分别为A柱n 0.15,0.3413n0.3308 13(丄 1)nq1 HC112.8212.3 0.3311.45kN()CiiRa14(- 1)nn 0.109,C110.3414(- 1)n卫1)n0.3155.46kN()RC q

22、2HC111.41 12.3 0.315R RA fC11.45 5.46 6.81 23.72kN()各柱顶剪力分别为VaRaAR 11.45 0.161 23.727.63kN (VBBR 0.638 23.7215.13kN()VcRcCR 5.46 0.201 23.720.69kN(V Va VB VcFw 6.81kN排架内力图如图2-11所示、右吹风时计算简图如图所示三各柱不动铰支座反力分别为A柱n 0.15,0.3413 14(- 1)5n0.3308 13(1 1)nRA q1HC111.41 12.3 0.335.72kN()C柱n 0.109,0.341C114(- 1)

23、n3(丄 1)n0.315Rc qzHCn 2.82 12.3 0.31510.93kN()R RA Rc Fw 23.72kN()各柱顶剪力分别为VARAar 5.72 0.161 23.46 1.95kN()VBBR 0.638 23.4614.97kN()VCRccR 10.93 0.201 23.46 6.21kN()V VA VB VcFw 6.81kN排架内力图如图2-12所示、吊车荷载作用下排架内力分析2.5.4.1 、 Dmax 作用于 A 柱计算简图如图所示其中吊车竖向荷载Dmax，Dmin在牛腿顶面处引起的力矩为MADmaxe3236.17 0.35 82.66kN mM

24、B Dmine 77.89 0.75 58.42kN mA柱C31.082, RAM AC3H82.66 1.08212.37.27kN()C31.093, RbM BC3H58.42 1.09312.35.19kN()R Ra Rb 2.08kN ()排架各柱顶剪力分别为VaRaaR 7.27 0.161 2.08 6.94kN()VbRbbR 5.19 0.638 2.086.52kN()VccR 0.201 2.080.42kN()V Va Vb Vc0排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-132.542、Dmin作用于B柱左计算简图如图所示其中吊车竖向荷载Dmax , Dmin在牛腿

25、顶面处引起的力矩为M A DminQ77.89 0.35 27.26kN mMb Dmaxe 236.17 0.75177.13kN m柱顶不动铰支座反力RA, RB及总反力R分别为A柱M AC327.26 1.082C3 1.082,RAA 32.4kN()H12.3B柱M BC3177 13 1 093C3 1.093, RBX15.74kN()H12.3R RB RA 13.34kN()排架各柱顶剪力分别为VA RAAR 2.4 0.161 13.344.55kN()VBRBBR 15.74 0.638 13.347.23kN ()VCCR 0.201 13.342.68 kN()V V

26、A VBVC0排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-142.543、Dmax作用于B柱右计算简图如图所示I.4-mJ 111 III .1 11 .1JTFjFjTf J 齐其中吊车竖向荷载Dmax，Dmin在牛腿顶面处引起的力矩为MbDmaxe 634.16 0.75 475.62kN mMCDmine4 141.6 0.3 42.48kN mB柱C31.093, RBM BC3475.62 1.09342.26kN()H12.3C柱C3 1.001,RcM CC342.48 1.0013.46kN ()H12.3R RbRc42.26 3.4638.8 kN ()排架各柱顶剪力分别为VA

27、AR 0.161 38.86.25kN()VBRBBR42.260.63838.817.5kN()VCRcCR 3.460.20138.811.25kN()V VA VB VC 0排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图 2-15、Dmax 作用于 C 柱计算简图如图所示其中吊车竖向荷载Dmax，Dmin在牛腿顶面处引起的力矩为Mb Dmine 141.6 0.75106.2kN mM CDmaxe4 634.16 0.3 190.25kN m柱顶不动铰支座反力RA, Rb及总反力R分别为B柱MbC3106.2 1.093C3 1.093, Rb- -9.44kN()H12.3C柱C31.001,

28、RcMcC3190.25 1.001H12.315.48kN()R Rc RB 15.48 9.446.04kN()排架各柱顶剪力分别为VaaR 0.161 6.040.97kN()VBRBBR 9.440.638 6.0413.29kN()VCRCCR15.480.201 6.0414.26kN()V Va VB VC0排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-16、Tmax作用于AB跨柱当AB跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图所示i'1.I=1 _ 4.-7 IIMill IA柱4.2 1.1n 0.15,0.341,a0.7384.222 3a 3 (2 a)(1 a) (

29、2 3a)nC50.53253 12 1 3( 1)nRa TmaxC50.532 9.274.93kN()B柱4.2 1.4 n 0.157,0.341,a0.6674.22 3a 3(3 1 1 3( 1) a)(1 a)2(2 3a)nC50.57453 12 1 n( 1)nRB TmaxC50.574 9.275.32kN()排架柱顶总反力R为R RA RB 4.93 5.3210.25kN()各柱顶剪力为VARA m AR 4.93 0.8 0.161 10.25 3.61kN()VBRB m BR 0.92 0.8 0.638 10.25 0.09kN()VCm CR 0.8 0

30、.201 10.251.65kN()排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图2-17所示，当Tmax方向相反时，弯矩图和剪力只改变符号，方向不变、Tmax作用于BC跨柱当BC跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图所示n 0.157,2 3aC50.5744.2 1.40.341,a0.6674.23 (2 a)(1"(2 3a)nRBTmaxC50.574 24.7414.20kN()C柱4 2 1 4 n 0.109,0.341, a0.6674.22 3a 3(2 a)(1 a)2(2 3a)nC50.5385 3 12 1 3( 1)nRc TmaxC5 0.538 24.74 1

31、3.31 kN ()排架柱顶总反力R为R RB RC 27.51kN()各柱顶剪力为Vam aR0.8 0.161 27.513.54kN()VBRBm BR14.200.8 0.638 27.510.16kN()VCRCm CR13.310.8 0.201 27.518.88kN()排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图2-18所示，当Tmax方向相反时，弯矩图和剪力只改变符号，方向不变2.6、内力组合A柱内力组合截 面内 力永久 何载可变何载内力组合屋面 何载吊车何载风荷载M max与相应的NM max与相应的NNmax与相应的MN min与相应的M作 用 于AB跨作 用 于BC跨D max 作

32、用 于A柱Dmax 作用 于B 柱左D max作用 于B 柱右Dmax 作用 于C柱T max 作用 于AB跨T max 作用 于BC跨左风右风项次ABCDEFGHIJK组合 项内力 合计组合 项内力 合计组合项内力合 计组合 项内力合 计IIM5.140.941.37-29.15-19.1126.25-4.074.9714.87-7.17-4.25A+0.9 (B+C+ F+I)44.23A+0.9 0.8(D+ G)+I+J-38.61(1.35/1.2)A+0.7(B+C+F)25.77A+0.9 (C+F+I)43.38N245.7637.8000000000279.78245.763

33、02.94245.76nnM-30.15-6.621.3753.518.1526.25-4.074.9714.87-7.17-4.25A+0.9C+0.8 (D+F)+I41.89A+0.9 (B+G+ I+J)-59.61A+0.9(B+D+I)25.43A+0.9 (G+I+J)-53.65N285.3637.80236.1777.89000000455.40319.38531.93285.36出出M1.52-1.164.01-2.7-28.7176.88-11.9340.8843.54181.27-82.67A+0.9 (C+F+ I+J)276.55(197.79)A+0.9 B+0.

34、8 (E+G)+I+K-142.37(-101.51)A+0.9(B+D+I+J)200.37(143.31)A+0.9(C+F+J)276.65(197.79)N328.5637.80236.1777.89000000328.56(273.8)418.66(338.16)575.13(449.92)328.56(273.8)V3.910.6740.326-6.94-4.556.25-0.975.663.5427.05-15.3937.36(27.15)-16.49(-11.29)25.80(18.89)37.36(27.15)B柱内力组合截内永久可变何载内力组合面力何载屋面吊车何载风荷载Mm

35、axMmaxN maxN min何载与相应的N与相应的N与相应的M与相应的M作作D maxDmaxD maxDmaxTmaxTmax左右风用用作用作用作用作用作用作用于风于于于A于B于B于C于ABBC跨AB 跨BC 跨柱柱左柱右柱跨项次ABCDEFGHIJK组合内力组合内力组合项内力合组合内力合项合计项合计计项计IM3.78-6.97.2427.3830.37-73.5-55.829.8233.9663.55-62.87A+0.9125.39A+0.9-155.72(1.35/1.2)A-46.96A+0.9-149.51(C+E+I+J)(B+F +I+K)+0.7(B+C+F)(F+I+K

36、)IN48937.837.800000000523.02523.02603.05489nM19.8-6.9:7.24P-31.03-146.76402.1250.389.8233.9663.55-62.87A+0.9475.98A+0.9-205.64A+0.9291.72A+0.9107.56(C+F +I+J)(B+E+I+K)B+C+0.8(E+F)+I+J(I+J)nN589.5637.837.877.89236.17634.16141.600001194.32836.131284.23589.56出M27.09-9.26M0.2721.78-89.2260.37-57.2784.18

37、233.06186.1-184.1A+0.9647.91A+0.9-426.17A+0.9B528.48A+0.9404.33(C+F+(466.03)B+0.8(-326.88)+C+0.8(380.73)(I+J)(292.04)出N663.9637.837.877.89236.17634.16141.60000I+J)1268.72(960.97)(E+G)+I+K969.97(771.88)(E+F) +I+J1358.64(1030.05)663.96(553.3)V0.9-0.290.3746.257.23-17.5-13.299.1824.5815.13-14.9721.22-3

38、9.3229.3236.64(15.27)(-27.98)(21.05)(26.28)C柱内力组合截 面内 力永久 何载可变何载内力组合屋面 何载吊车何载风荷载Mmax与相应的NMmax与相应的NN max与相应的MN min与相应的M作用于AB跨作 用 于BC跨Dmax作用于A柱Dmax 作用 于B 柱左Dmax 作用 于B 柱右Dmax作用 于C柱Tmax 作用 于AB跨Tmax 作用于BC跨左风右风项次ABCDEFGHIJK组合 项内力 合计组合 项内力 合计组合项内力合 计组合 项内力合 计IIM-8.92-1.6-1.051.76-11.2647.2559.896.939.789.5

39、44.03A+0.9 (G+ I+J)62.36A+0.9 (B+C+E+I-30.24(1.35/1.2)A+0.7(C+E)-18.65A+0.9 (G+I+J)62.36N245.76037.800000000245.76279.78302.94245.76nnM34.23-1.68.41.76-11.264.77-130.366.939.789.544.03A+0.9C+0.8 (D+F)+I+J63.88A+0.9 (B+G+I)-93.34A+0.9 (B+C+ G+I)-85.78A+0.9 (D+I+J)53.20N306.72037.800141.6634.160000442

40、.69763.32911.48306.72出出M-4.73-4.72.735.17-32.9695.9-14.8520.3125.8198.17-127.73A+0.9 (C+F+ I+J)285.62(203.45)A+0.9 B+0.8 (E+G)+I+K-271.57(-194.54)A+0.9(B+C+G-248.05(-177.75)A+0.9 (B+E +I+K)-266.81(-191.14)N352.32037.800141.6634.160000513.78(408.93)808.92(619.74)+I+J)957.08(725.57)352.32(293.6)V-4.81

41、-0.382-0.70.42-2.6811.2514.261.6515.8616.65-24.5433.9(23.68)-33.18(-24.26)-29.31(-21.51)-43.93(-31.94)2.7、柱截面设计混凝土强度等级为 C30, fc 14.3N /mm2，柿 2.01N / mm2 ；采用HRB335级钢 筋，' 2fy fy 300N /mm , b 0.55、A柱配筋计算、上柱配筋计算上柱截面共有四组内力，取h0400 40360mm，经判别，其中三组内力为大偏心受压，只有一组为小偏心受压，且N b 1 fcbh00.55 1.0 14.3 400 36011

42、32.56kN，故按此组内力计算时为构造配筋，对三组大偏心受压内力，在M值较大且轴力比较接近的两组内力中取轴力较小的 一组，即取M 43.38kN m, N 245.76kN上柱计算长度I。2 4.2 8.4m，附加偏心距为20mme°343.38 10245.76176mm, ee0 ea 17620196mm由上8400 h 400215，故应考虑偏心距增大系数0.5 fcA1= N20.5 14.3 4003245.76 104.6551，取 11.021.151.150.0121 0.9411400 9 h0Iqh11.0 0.94 1.544360

43、245.761031仙 1.0 14.3 400 3600.119 2as -800.222h。360eAs取x 2as计算h'400eas 1.544 19640 142.62mm2 2'3j Ne 245.76 10142.622As；366mmfy(h0 as)300 (360 40)选 3B18( A 763mm2)，则Asbh763400 4000.470.2，满足要求垂直于排架方向柱的计算长度101.25 4.25.25ml05250l0-13.125,1.177 0.021-0 0.90b400bNu 0.9 fcA fyAs 0.9 0.914.3 400 400 300 763 22224.1kN Nmax 302.94kN满足弯矩作用平面外的承载力要求、下柱配筋计算取h。800 40760 mm，与上柱分析方法类似，在下柱八组内力中选取最不利内力M 276.65kN m,N 328.56kN下柱计算长度l0 1.0H, 8.1m，附加偏心距为ea 27mm3030IIb 100mm, bf 400mm, hf 150mm3M 276.65 10328.56824mm, e e0 ea 824 27851mm810080010.1255，故应考虑偏心距增大系数0.5 fcA1= N0.5 14.351.775 10328.561033.86