合拢段加劲型钢支撑施工方案资料完整

1、合拢段加劲型钢支撑施工方案资料完整（完整版资料，可直接使用可编辑，推荐下载）嘻嘻嘻段扩能改造工程fly江特大桥（62+2X100+62 m刚构连续梁合拢段临时加劲型钢支撑约束专项施工技术方案中铁 x 局集团2021 年 5 月 20 日、工程概况1、桥梁概况XX段扩能改造工程，在 DK29+411。56DK30+010。975处 跨越fly 江，设特大桥一座 .桥址位于 mjfnuhgf 镇飞龙上游， 新建桥位于既有桥的左侧，与既有线间距30m,横跨fly江。特大桥桥跨全长599。415m,孔跨布置为7X 32m简支T梁+(62+2 X 100+62 ) m连续刚构+ 1 x 32m简支T梁，

2、单线铁路桥 梁。其中第8第11孔桥梁为(62+2 X 100+62 ) m预应力钢 筋混凝土连续刚构梁。其余孔跨采为预制后张简支钢筋混凝 土 T梁。连续刚构悬臂梁采用挂篮法悬臂浇筑施工工艺，0号梁段及边跨梁段采用支架现浇法施工工艺.简支T梁采用预制架设法施工工艺。连续刚构主跨几何特征如图1所示100D0连续刚构的第 8#、9#、10 #桥墩为主跨桥墩。主桥墩墩身采用矩形实体双板式桥墩，墩高均为10。5m板式墩横截面尺寸为宽 4。8m长1.4m,两板柱间间距 3.6m，双板柱外形长6.4m，板柱墩身设计为C55钢筋混凝土 .主墩结构示意图如图2所示.箱梁顶宽7。2m,底宽4.8m，梁高由墩顶处最

3、高7。4m,渐变至跨中 3。6m高，直腹板型单箱单室箱梁。连续刚构梁各节段特征如表 1所示。表 1:连续刚构梁各节段特征概述表节段号01234567节段长640280300300300300350350描述O号梁段悬浇段悬浇段悬浇段悬浇段悬浇段悬浇段悬浇段砼方量16650。3850。7147。1143.1239。4541。9738.14节段号89101112131415节段长:4004004004004004002001170描述悬浇段悬浇段悬浇段悬浇段悬浇段悬浇段合拢段边跨段砼方量39.5136.5135。2234。7734。5534。50中 26.57 /17.25 125.33H2,主墩

4、結構尺寸示意圖112、当地自然气候条件bb市地区夏长冬暖有微寒。全年平均气温为22C,每年1月（农 历12月）份虽是全年气温最低的月份，但平均气温仍在 10C以上, 比较暖和。每年农历 10月一 1 2月偶有强烈寒潮入侵，市内偶尔出 现连续几天10C以下的低温，最冷时气温降至0C以下，偶尔轻霜， 但为数甚少。合拢段施工期限预计最高最低温差在 15 C之内。3、合拢施工顺序该连续刚构施工合拢顺序为先边跨后中跨的合拢顺序。 该连续刚 构中跨、边跨合拢 ,均利用悬浇段既有挂篮和模板作为合拢吊架 ,从悬 浇段前移至合拢段进行合拢。合拢劲性骨架的安装与锁定、预张拉 临时预应力束、 T 构顶推、平衡配重的

5、设置、合拢段砼浇注时间及 温度的控制、合拢钢束的张拉与压浆等关键步骤 ,均按照设计和监控 要求执行。其他如钢筋绑扎、预应力安装、张拉及压浆、模型安装 及加固等通用工序，均和正常悬浇段相同。4、合拢步骤及方法4.1 合拢吊架平台搭设 边跨合拢吊架。边跨合拢时，先将边跨现浇段梁底及内箱的前 端支架拆除影响合拢吊架安装部分，再将边跨 8#悬浇段两幅挂篮整 体前移 200cm 进行边跨合拢 .边跨合拢过程中， 保持中跨 2 副挂篮锚 固不动。中跨合拢吊架 .中跨合拢时，先将 8#墩、 1 0 墩中跨 13#悬浇段挂 篮整体后退 450cm 锚固，再将 9墩中跨 13#悬浇段挂篮整体前移 200cm 进

6、行中跨合拢。中跨合拢过程中，保持边跨 2 副挂篮锚固在边跨不动。4.2 钢筋绑扎、预应力安装、模型安装及加固挂篮前移并锚固 ,形成合拢吊架平台后，同普通悬浇段一样清洗 模型、绑扎钢筋、安装预应力、安装模型并加固。4。3 T 构顶推力施加根据设计要求，中跨合拢临时锁定前，需在 20 C 25C的温度 条件下，在中跨合拢段两侧的 T构端部施加顶推力F = 2400KN，以 调整墩梁内力 .顶推时 ,以顶力为控制指标， 以合拢段两端水平位移量 为校核指标，顶力总量2400KN，由四台千斤顶均匀承担。在悬浇 13#段砼时，在中跨合拢口两端的 13#段底板及顶板与腹 板交界处，提前预埋4块500500X

7、l0mm钢板，作为4个顶推着力 点顶推时间选择在凌晨2: 004: 00,此时段当地气温25C左右， 满足设计要求的温度条件。顶推时，采用 4台300t液压千斤顶，配 合加工好的4根© 300体内支撑柱，在4个顶推着力点同时均匀施加， 每个千斤顶及每根分配梁均摊125t顶力。施加顶力过程中，安排测 量人员对合拢口两端梁体水平位移进行精密测量与记录。4。 4 合拢劲性骨架安装、锁定及拆除合拢劲性骨架用于连接和支撑合拢段两端梁体，保证合拢段净 空，防止合拢段两端梁体在浇筑合拢段砼过程中，以及合拢段砼尚 未达到设计强度之前发生错动 ,同时抵抗合拢段两端梁体因温度升高 膨胀而在合拢段砼中产生

8、的压应力 ,并抵抗合拢段两端梁体可能错动 而引起的竖向剪应力。劲性骨架拆除安排在合拢段砼养生等强至设计强度之后，合拢 钢束张拉开始之前。由于合拢劲性骨架采用焊缝连接，抗拉能力较 低，故通过预张拉临时预应力束，用来抵抗合拢段两端梁体因温度降 低收缩而在合拢段砼中产生的拉应力。4.5配重加设及卸除通过加设和同步卸除配重，使合拢口两端悬臂在合拢段砼浇注 过程中受力始终保持一致，从而使合拢口两端悬臂高差始终保持不 变，可以避免合拢段砼开裂；同时尽最大可能避免因施工原因造成结 构产生附加应力，从而实现 无应力”合拢.配重加设安排在浇注合拢段砼前，合拢口两端对称施加。中跨 合拢段配重共计691KN，边跨合

9、拢段配重共计448KN.配重采用塔吊吊装沙袋设置。在浇注合拢段砼时，根据砼的浇 注速度及数量，边浇筑砼边卸除配重，卸除速度与砼浇注速度基本保 持一致，其重量差不得超过5吨。4.6砼浇注及养生因砼抗压能力强，抗拉能力低，为避免因温度降低梁体收缩导致 合拢段砼受拉破坏，合拢段砼浇注时间安排在全天气温最低且温差 变化最小的时段(凌晨2: 006: 00)进行，浇筑温度要求在2025C 之间合拢段砼采用水平分层、左右对称一次浇注完成合拢段砼浇注 后，加强覆盖和洒水养护，防止合拢段砼因内外温差过大开裂。4。7合拢施工注意事项(1) 在合拢前4个节段的施工过程中，加强合拢口两端梁体的 线型控制及梁端截面控

10、制，确保合拢口两端梁体轴线、标高、节段 长度等指标满足合拢精度要求。（2）确保 T 构顶推力及合拢口水平位移符合设计要求， 确保合 拢劲性骨架预埋及焊接质量，确保临时张拉力锁定效果。（3）合拢劲性骨架焊接锁定、 合拢段砼浇注， 尽量快速、 对称， 尽量缩短合拢施工时间 .（4）合拢前 ,清除梁上多余的材料、机具 ,尽量使合拢口两端的施 工荷载平衡。合拢段砼浇筑后至合拢钢束张拉前 ,禁止施工荷载的超 平衡变化。二、临时加劲型钢支撑约束结构概况连续刚构的边跨合拢段 ,边跨边墩为活动支座，滑动摩擦力很小 , 刚构的温差应力因活动支座滑动得到释放 ,合拢段温差应力影响较小 连续刚构的主跨合拢段，刚构的

11、温差应力只能靠刚构变形相适应， 合拢段的温差应力影响很大。因此，边跨合拢段不作为控制重点， 参考主跨临时约束结构施工。 以温差应力影响较大的主跨合拢段为控制对象 .主跨合拢段的临时加 劲型钢约束方案，采用体内刚性支撑、体外刚性约束预拉应力索 相结合的三维约束结构。体内刚性支撑采用外径©300mm、壁厚10mm 钢管混凝土支撑柱，体外刚性约束采用水平面型钢桁架 +挂篮 竖向撑拉约束，合拢端临时预拉应力索临时锁定的组合措施.临时锁定束利用合拢口永久预应力束进行临时锁定，暂定顶板、底板共计 10束，每束临时锁定张拉力为700KN，合计锁定张拉力7000KN,要 在合拢段混凝土浇筑前施加锁定

12、。合拢段临时加劲型刚约束结构如下图1、边跨合拢体内刚性支撑及临时锁定张拉束如下，临时张拉束 为顶板的Q1、Q2及底板的B2、B3、B4,每编号对称张拉2束 体内刚性支撑如图中所示.2、中跨合拢体内刚性支撑及临时锁定张拉束如下，临时张拉束 为顶板的C1、C2及底板的D2、D3、D4，每编号对称张拉2束 体内刚性支撑如图中所示。每个合拢段纵向约束采用 4根© 300mm、壁厚10mm钢管混凝 土支撑柱和临时张拉束共同作用，支撑柱与腹板浇筑在一起，不再拆 除;横向约束采用116工字钢桁架，分别在顶板上安装 2组、箱内底板上安装 1 组 .每组桁架使用 1 根 I16 型工字钢柱及 I16

13、工字钢斜拉 杆组拼.三、临时加劲型钢支撑约束结构设计1、设计参数 、钢材弹性模量：E=2.1X 105Mpa; 、C55混凝土弹性模量：Ec=3。55x 104 Mpa; 、Q235钢材允许拉压应力：f=210Mpa。 、箱梁混凝土材料线膨胀系数为a= 1x 10 5m/co m; 、按当地温度差厶T = 15 co计算. 、墩身高度h=1050cm横截面惯性矩1=2.1952 xi08cm4。 、合拢段长度2m。 、结构安全系数K=1.3。2、临时加劲型钢支撑约束结构受力分析 合拢段混凝土在刚构升温阶段，会受刚构温升应力的挤压作用； 在刚构降温阶段 ,会受刚构收缩的拉应力作用。为使得合拢段混

14、凝土在养护阶段不受到刚构温度应力的影响， 设 置临时加劲型钢支撑约束结构承担刚构温度应力。在合拢段混凝土 养护阶段 ,当温度升高时 ,刚构的温升挤压应力由临时钢支撑承担； 当 温度降低时，刚构的收缩拉应力由临时预应力索来承担。合拢段临时加劲型钢支撑结构承担刚构温度伸缩应力的双重作3、结构计算基本条件 、由于合拢段施工时各梁段混凝土所经历的时间较短，混凝土 收缩、徐变产生的变形值相对较小，计算时只考虑温差影响； 、为简化计算，把变高度梁简化为平均断面的等截面梁处理； 、为简便计算，刚构主跨温升长度按 L=100m计算，忽略合拢 段2m长的影响；、为简化计算，忽略临时预应力索预拉力对钢支撑和主跨T

15、构的压缩影响；4、结构荷载计算 、T构最大温差伸缩量： L=a L T = 1X 105m/c。 mx100X 15 co =15mm;12EI L 、T构的最大温度内力：F3=6056KN;h5、临时约束结构设计 、临时预应力索的设计当气温下降时，假定T构收缩内力完全由临时张拉束来承担。临 时张拉束暂定10束，每束临时锁定张拉力不超过 700KN。考虑临时 锁定张拉的对称性，按顶板和底板预应力束均匀分配。 、体内临时支撑柱当气温上升时,T构的伸张内力完全由临时支撑柱来承担。箱梁 全断面共计布置4根钢管混凝土支撑柱，每根支撑荷载为 1516KN , 其中底板和顶板各两根.体内临时钢管混凝土支撑

16、柱采用直径©300mm、壁厚10mm、C50混凝土支撑柱按轴心受压杆件设计钢管混凝土支撑柱横截面积A = 707cm2,含钢截面积 As =75cm2，钢管混凝土柱含钢率p= 0.106,混凝土强度标准值 fck=32.4MPa。管支撑高度 h=200cm,长细比入=26。7,折减系数© =0。948.钢管混凝土提高系数K1 = 1。54。钢管混凝土轴心受压杆件的承载力：N(fgAg K! fckAc)=4483KN.大于最大荷载 N = 1516KN，储备系数 K=2.95。 、约束桁架设计横向桁架杆件均按受压杆件设计.按钢结构一般规定取入W 150为控制目标。连接节点按

17、受拉、受剪设计，抗拉抗剪能力F >邑 150KN。30(m 1)桁架顺桥支撑2m,剪刀撑斜拉杆按45。设置,斜拉杆长度为2。83m。拟采用I16工字钢，最弱轴iy=1。89cm,横截面积A=26.1cm2。撑杆：入=105,小于150;斜拉杆：入=150,不大于150。杆件受拉能力：F=548KN，大于150KN。6、合拢口临时约束桁撑结构设计合拢口顶板面桁撑结构布置图如图 4所示.顷坤2“忡駆役图4、顶板面桁撑结构布窗图 结椅尺寸.f时.焊讎商均不小于lx*合拢口底板面桁撑结构布置图如图 5所示.其它验算满足要求，计算过程略四、施工工艺及施工方法1. 施工工艺流程图2。施工方法(1)

18、合拢段体内钢管混凝土支撑柱的制作安装在合拢段刚性支撑安装前做好钢构件及其配件。在悬臂端最后一节的端面上按设计位置预埋锚垫板。钢管支撑柱采用直径©300mm、壁厚10mmQ235钢管,端头垫钣采用340X 340x 20mm钢板,每块预埋板锚固 4根直径© 25mm锚栓，锚栓锚固深度不小于250mm。焊缝高度不小于10mm,支撑钢管柱先就位焊接，后压注混 凝土。支撑管长度以实测为准。(2) 预埋连接板在合拢段相邻两个节段混凝土浇筑时，在箱梁顶板及底板设计位置预埋桁撑连接的锚固钢板。预埋板结构大样图如图6所示，其安装位置如图如图4、5所示预埋板与锚栓采用焊接，焊缝高度不应小于

19、15mm。为保证预埋板下混凝土灌注密实，预先在预埋板上钻孔漏气,以利于混凝土充实。挖孔位置应躲开支撑柱焊缝位置和锚筋位置。预埋板埋置高度与梁面持平，以利于提高抗剪能力s *1恥矶锚固625筋1亦埠缝J钢管牡庵扳20nm停|HS4>3D0钢管图67、N1杆件结构示倉图尺寸单符£ iWYfn摊扎-初十桃目出b宀矗锚筋血裔/o°图-汉桁撑连接预埋板尺才单征個计HSIft齬型号为丄S>(k孔0及伽0皿充三科.焊(3) 加劲钢支撑安装桁撑均采用116工字钢，桁撑预埋连接板采用厚度12mm钢板、© 25mm锚栓，锚栓锚固深度不小于250mm.所用钢材材质均为Q23

20、5 钢材。桁撑的斜拉杆应以实测尺寸为准。按图 4和图 5的结构和位 置布置图 , 组装桁撑。桁撑均为焊接，焊缝高度不小于 10mm。(4 )张拉临时预应力束在钢管混凝土支撑柱及桁撑安装完毕后、 混凝土灌注前张拉临时 预应力束 ,实现刚构锁定效应。 按最大温差 20 度内力计算，每个合拢 口临时锁定张拉力不小于 10500KN 。当设计院有明确要求时， 按设计文件要求顺序施工。 若设计文件 无要求，可按每束张拉 1000KN ，需要临时张拉 11 束。根据合拢段 预应力束配置情况 ,底板张拉 6束、顶板张拉 5 束。张拉时要遵循对称同步作业顺序，确保合拢段对称受载 .(5 )合拢段混凝土浇筑 合

21、拢段混凝土的浇筑时段要选择在一天中的降温接近平均气温 时开始最好，使得临时加劲杆支撑受力和墩身受弯曲最小。合拢段混凝土应采用微膨胀混凝土浇注， 减少收缩变形 . 应快速 浇筑, 争取在最短时间内完成，以利于混凝土尽早达到设计强度 .混凝土浇筑完成后，及时覆盖、保湿润养护，梁面、箱内洒水 保湿降温 . 覆盖和养护范围超过两端各一米以上。以减少温差应力。(6)合拢段预应力张拉合拢段混凝土养护达到设计要求后， 开始张拉预应力束 . 对锁定 束补助设计张拉力，达到连续刚构结构。(7)、拆除临时钢支撑 在合拢段纵向预应力施加后，即可拆除体外临时桁撑，体内支撑柱留在结构内，永久受力拆除方法采用乙炔切割法，

22、先顶板后底板顺序拆除 .五、施工注意事项1、选用早强、高强混凝土，使得合拢段混凝土尽早达到设计强 度,减少刚构温度变化对合拢段混凝土的质量影响，并严格控制用水 量，以减少混凝土的收缩变形。2、为避免新浇混凝土早期受到较大拉力作用 .合拢段混凝土浇筑 时间，应选在当天平均温度时刻，且开始升温起步阶段，使混凝土 浇筑后至达到一定强度之前处于升温过程之中，以避免升温对合拢 段混凝土的影响。3、加强混凝土养护。使得新浇筑混凝土在达到设计强度前处于 潮湿状态，以减少箱梁顶面因日照不均所造成温差影响。4、为防止合拢段两边悬臂端因降温而产生上翘，在合拢段施工 时应在两悬臂端部按设计要求增加压重 .5、及时张

23、拉。在合拢段混凝土强度达到设计强度的 90时，应 及时张拉部分预应力连续束，实现连续体系，以策安全。6、合拢段空间三维约束稳定措施 纵向（顺桥向）稳定靠钢管混凝土支撑柱和临时预应力索约束； 横桥向稳定靠加劲钢桁撑的桁架约束； 竖向稳定性，应利用挂篮底模平台和上桁架对箱梁底板和顶板间 的约束。为使得挂篮前横梁下约束有效，应将上桁架前横梁与顶板 间增设 2 根临时钢性支撑柱，支撑位置对应于箱梁腹板左右 ,将上桁 架前横梁支撑在箱梁上，并利用长吊杆将前上横梁和底平台前托梁 拉锚成一体。7、严格监测 T 构的悬浇位移变化和温度变化。特别是合拢前一 个月的资料，应准确无误，为合拢段施工提供准确参数。8、

24、严格控制锁定温度。根据钢筋混凝土变形大滞后性特征 ,建议 合拢段临时锁定温度控制在20oc .若施工期间气温与其有差别，应采取相应的千斤顶支顶或张拉预应力钢束的措施调整 T 构变形量。9、注意高空施工作业安全。加劲型钢约束结构安装，应在挂篮 走行到位后进行，利用挂篮作为施工支撑平台。六、工程数量每个合拢段用钢料：1、© 300mm、壁厚 10mm 钢管：580kg;2、340x 340mm 厚 20mm 锚板：150kg;3、I16 工字钢 :460kg；4、12mm 厚钢板： 70kg;5、锚筋© 25螺纹： 380kg。偏坡大桥主桥合拢段施工技术方案一、编制依据1、公路

25、桥涵施工技术规范 JTJ041-20002、偏坡大桥主桥施工图设计二、工程概况1、连续箱梁结构形式主桥上部结构为五跨预应力混凝土连续箱梁，跨径布置为75m3*130m75m,全长540m梁断面采用单箱单室变截面箱梁,主跨墩顶高度为& 4m ,跨中 高度3。2 m,其间的梁高在纵桥向按1。8次抛物线变化。箱梁全宽14m，其中, 底板宽度7 m,翼缘板长度3.5 m。箱梁顶板厚度为0.28 m ;腹板在跨中10# 段以后为0.5 m向支点造价人才网方向依次过渡为 0。7 m 1 m；底板厚度在 跨中为0.32 m，在墩顶根部为0.9 m,其间按1。8次抛物线连续变化。主桥共计8个T墩（左幅

26、4个，右幅4个），每个T墩包括16种节段（015）, 每节箱梁底按直线变化.箱梁悬浇长度为8* 3。57* 4。4m,合拢段长度中跨 为2。4m，边跨为2.4m，边跨现浇段长度为 & 68m三、合拢段资源配置1、队伍安排及劳动力计划安排 4 个队伍负责主桥合拢段施工：11#主墩施工队负责工程监理小里程 2个边跨合拢段及 1112右幅次中跨合 拢段施工；12#主墩施工队负责左幅中跨合拢段及 1112左幅次中跨合拢段施工； 13#主墩施工队负责右幅中跨合拢段及 1314右幅次中跨合拢段施工； 14#主墩施工队负责 2 个大里程边跨合拢段及 1314左幅次中跨合拢段施 工；每队施工人员配置

27、:80 人2、机械设备配备悬臂施工期间所有机械设备全部投入四、总体施工顺序1 、合拢段施工主要程序：箱梁合拢及体系转换 , 是控制全桥受力状态和线型的关键工序，因此合拢 顺序和工艺必须严格控制。 全桥分两个合拢阶段， 第一阶段为边跨和中跨合拢 , 第二阶段次中跨合拢 . 边跨合拢段的施工顺序 主墩单 T 即将完成时，安装落地支架并按不小于施工总重量120充分预压后, 施工边跨现浇直线段。 边 T 15# 段张拉完成后，将挂篮底模前横梁 6 根主吊带中最外侧两根移 至前横梁两侧，用以实现挂篮套主梁前移。拆除边跨支架外架及挂篮前平台， 套直线段主梁前移挂篮至设计位置，锚固在边跨现浇梁段及15悬臂梁

28、段上。合拢段模板采用侧包底结构形式 , 挂篮外侧模板长于合拢段高度部分提前切除。 打开同一侧两块外侧模之间的螺栓连接 , 第一块外模用于合拢 , 第二块外模闲 置。 在 11#、14#主墩 T 墩两侧及直线段靠近合拢位置处分别设置平衡水箱， 水箱配重为 32.5T 。 安装合拢段钢支撑， 部分张拉合拢束，每束张拉力为临时锚固张拉力 80T。 之后进行立模 , 绑扎钢筋和预应力管道等工作。根据提前进行的温度观测记录， 选择一天中最低并且较稳定温度的时间， 开始浇筑边跨合拢段混凝土 , 同步逐渐 卸除等量平衡重，保持合拢口及 T 墩在混凝土浇筑过程中受力一直不变（浇筑 2T 砼，同步每侧卸除 1T

29、 平衡重）。（注：也可安装完钢筋及管道再进行张拉作 业，但纵向钢筋需一端焊接一端自由，临时张拉完成后再进行封闭焊接） 待混凝土龄期达到设计强度 （85%）后张拉合拢应力束， 张拉顺序 : 先张拉 长束后张拉短束， 临时合拢束从 80T 补拉至设计吨位后压浆。 备用束暂时闲置， 待全桥合拢后报请设计单位是否压浆或一直预留。张拉完纵向束，继续张拉边 跨合拢段横向及竖向预应力。边跨现浇直线段横向及竖向预应力合拢前、龄期 后可提前进行张拉作业。 纵向张拉完成后解除 10#、15#分联墩支座纵向约束，完成体系转换。拆 除吊篮和边跨落地支架，完成边跨合拢。 中跨合拢段的施工顺序 主墩12#、13#各 T1

30、5#段张拉完成后，前移一侧挂篮作为施工平台，同步后退另一侧挂篮提供作业区间，开始中跨合拢段施工。 无论前移或者后退，合拢段两侧 15#阶段的挂篮均需要进行吊带改装，挂篮前端 6 根主吊带最外侧两根外移至底模前横梁两端，用以实现挂篮套主梁 前移或者后退。 用于合拢的挂篮前移至设计位置锚固于中跨合拢段两侧的15悬臂梁段上，外模可以不切除下部长出部分，但需要进行两块外模螺栓解体 , 合拢使用一块 , 闲置一块。 在 1 2#、 1 3#主墩 T 墩两侧分别安装平衡重 , 每个平衡重量均为本次合拢 段混凝土重量的一半即47。1T，保证每个T墩两侧受力平衡。 安装合拢段钢支撑， 部分张拉合拢束，每束张拉

31、力为临时锚固张拉力 80T。 之后进行立模， 绑扎钢筋和预应力管道等工作 . 根据提前进行的温度记录， 选择 一天中最低并且较稳定温度的时间，开始浇筑中跨合拢段混凝土，边浇筑边卸 除等量平衡重（浇筑2T砼,同步每侧卸除 仃平衡重），保持单T及合拢口位置 压重稳定。 （注:也可安装完钢筋及管道再进行张拉作业 ,但纵向钢筋需一端焊接 一端自由，临时张拉完成后再进行封闭焊接） 待混凝土龄期达到设计强度 （85）后张拉合拢应力束，张拉顺序：先张 拉长束后张拉短束，临时合拢束从80T补拉至设计吨位后压浆，备用束同边跨. 张拉完纵向束，继续张拉中跨合拢段横向及竖向预应力。 纵向张拉完成后拆除吊篮模架。 次

32、中跨合拢段的施工顺序 完成 1 2、 1 3#第 15#节段张拉作业后，提前进行挂篮吊带改装并前移 一侧挂篮至合拢位置并锚固于合拢段两侧悬臂梁上，同步后退另一侧挂篮。提 前进行模板安装及钢筋绑扎工作，纵向筋只允许焊接一侧，另一侧自由。 调整次中跨合拢段两侧配重为 47.1T ,待边跨及中跨合拢段张拉完成后， 施加水平150T顶推力，安装合拢段劲性骨架并焊接牢固。 张拉临时合拢束，每束张拉力为 80T，暂不压浆，完成钢筋另一个自由 端的焊接作业，继续完成钢筋、管道、模板等其他合拢段作业项目。根据提前 进行的温度记录， 选择一天中最低并且较稳定温度的时间 , 开始浇筑次中跨合拢 段混凝土，边浇筑边

33、卸除等量平衡重（浇筑 2T砼，同步每侧卸除1T平衡重）， 保持合拢口位置压重稳定 . 待混凝土龄期达到设计强度后张拉顶、 底板预应力束，张拉顺序 :先张拉长束后张拉短束，临时合拢束补拉到设计吨位并压浆。备用束同上，纵向束张 拉完成后继续张拉次中跨横向及竖向预应力 . 拆除吊篮模架 , 完成全桥合拢，拆除主墩临时系梁，全面进入桥面、护 栏及附属施工 .五、施工工艺 合拢段施工关键工序控制1、配平衡重要点为保持砼浇注过程中梁体平衡 ,需要在 T 墩的两悬臂端及合拢口两侧分别安装平衡重 . 测量人员对合拢段配重前后梁体进行位移观测，并做好原始记录.边跨合拢时，在T构的次中跨悬臂端一侧加 P配重，在T

34、构的边跨悬臂端 一侧加P配重。边跨悬臂端一侧配重随边跨合拢段砼的浇注等效减载 ，边跨合拢 段砼浇筑完毕时靠边跨悬臂端一侧配重刚好卸完，养生混凝土至设计强度。中跨合拢时，配重与减载方法和边跨合拢时相同。次中跨合拢时 , 在两个悬臂端加 1/2 合拢段重量的配重， 随着合拢段砼的浇 注两边等效减载，砼浇筑完毕时合拢段两侧配重刚好卸完，养生混凝土至设计 强度。配重时特别注意配重水箱的位置一定要对称分布，并且水箱中心与箱梁中 心一致, 且水箱长边顺桥向放置 , 以适应挂篮的结构形式 .2、合拢锁定措施 在合拢段砼灌注前后由于环境温度变化，会产生砼的胀、缩，直接影响到 合拢段砼的受力状态， 而混凝土在凝

35、固过程中受拉或受压均会破坏其强度增长 , 严重者将使梁段报废。为避免这种情况发生需在砼灌注前采取临时锁定措施， 将两 T 构相对固定。故劲性骨架的安装及焊接必须牢固可靠，每队需调集专业 焊接人员进行焊接作业。安装合拢段钢支撑 开始进行合拢段钢支撑锁定前，应实测悬臂端位置。悬臂端实测与理论标 高差、两悬臂端相对高差及悬臂端梁体轴线横向偏差应满足规范要求，并要求 合拢时两悬臂端相对高差不大于 1 cm,轴线偏差不大于1 cm。最后几个梁段施 工过程中，联合监控单位，密切关注并及时调整施工误差，确保合拢线形与设 计相符。临时锁定钢束按照设计要求，对部分合拢束进行临时张拉锁定，每束张拉力为80T。临时

36、张拉完成后才能进行合拢段纵向筋两端焊接固定。待混凝土浇筑完成、其强度达 到设计要求时，再将合拢束补拉至设计吨位。3、体系转换在边跨合拢段所有纵向束张拉完之前， 确保分联墩处支座纵向约束稳定可 靠，如发现约束板或约束螺栓变形， 及时加固 . 边跨合拢段纵向束张拉完成后立 即解除其约束，完成体系转换。六、现场施工控制由于连续刚构梁在施工中的已完成结构（悬臂段 ） 状态是无法事后调整的， 所以在施工前和施工过程中的控制对成桥后的结构应力状态是否接近设计有着 十分重要的作用。这就需要对每一梁段的施工过程严格控制。技术控制1、确保现场技术监控的力度， 保证施工每个环节都有技术人员现场值班指 导。本桥四个

37、T构安排四名技术干部现场跟班作业。2、严格执行技术标准 施工前，组织项目部和施工队相关技术人员、技术工种认真学习标准、规范和施工图纸，组织现场操作人员、技术工种进行刚构梁的工前培训，使主要 施工人员熟知标准，理解规范 , 施工中做到按要求操作 .3、严格自检程序 四名技术干部分工合作，对每一道工序进行现场技术指导的同时，检查每道工序的施工质量， 填写检查表格 , 至所有工序都经监理工程师检查合格后， 才 能进行砼的施工，切实做到以工序质量保证工程质量，实现施工过程的可追溯 性。4、积极搜集施工资料，开展联合攻关 在施工过程中，对前期汇总的资料，及时上报上级部分及设计、监理、监 控单位，对前期施

38、工中存在的问题进行专门分析，确定改进办法，增大技术控 制人员范围。试验控制1、加强原材料的检验试验工作。2、强化施工中计量管理。 对自动计量装置、张拉千斤顶等直接对工程质量有重要影响的仪器设备重 点排查，及时检修 .3、确保工地控制试验的准确 ,严控混凝土配合比，保证合拢浇筑在 2 小时 内完成。测量控制 各个施工阶段的施工过程应进行动态监控，动态监测整个主梁施工过程 中各个梁段中线位置及节点标高 ,考虑施工过程中各种施工因素差异，并根据施 工控制计算挠度值与实测各个梁段节点挠度偏差值大小和方向采取相应措施， 及时调整待浇梁段立模标高， 使成桥梁体曲线与监控要求曲线尽可能保持一致。 合拢时，测

39、量合拢段临时锁定前、灌注混凝土前后及合拢束张拉前后的标高， 以及与其相关的各梁段标高及轴线位置；七、施工安全保证措施结构安全1、所有临时结构设施方案（挂篮、落地支架等）必须经上级部门审批后实 施.2、挂篮、落地支架等主要结构必须经加载试验测试合格后方可使用， 测试 荷载为设计荷载的 1 2 倍以上。其加工制作所用材料及工艺必须严格把关 ,并 设专人负责定期检查维护。3、挂篮拆除时不得在拆除部件上部站人， 所有放绳及换绳工作应在桥顶面 进行，地面及桥上设专人指挥，每个拆除部位需要上报技术科跟班指导。施工安全1、所有合拢作业部位全部为高空作业区 ,参建人员必须严格遵守高空作业 施工各项要求 .2、

40、每个合拢部位需设地面和桥上值班人员，防止高空坠物发生危险。3、由于合拢作业全部在晚上进行， 所以桥顶面两侧临时护栏必须可靠安装4、拆除挂篮及模架时需要进行安全技术交底，并做重大危险源分析八、合拢段施工计划11#左幅边跨合拢段14#左幅边跨合拢段 左幅中跨合拢段 左幅次中跨合拢段7月29日完成7月28日完成8月3日完成8月10日完成11 #右幅边跨合拢段7月30日完成14#右幅边跨合拢段7月29日完成右幅中跨合拢段7月31日完成右幅次中跨合拢段8月8日完成九、挂篮状态II - - - -一I MHT.ITy静戸-删巾腐A电Pi?亓 I1”- N!:.疇IK一套挂篮自重60吨，其中，主桁架40吨，

41、模板10吨，底模架10吨。采 用挂篮作为合龙段挂架时，主桁架不跨过合龙段两端，仅底模架及模板搭在合 龙段两端，因此，不作为合龙用的挂篮拆除模板及底模架，主桁架保留，保持 T构两端平衡.两次合龙配重见上图合拢段流程图前移挂篮模架并锚固安装两侧平衡重（水箱）32+48+32m连续梁合拢段施工方案2021 年 6 月 20 日合拢段施工方案1、编制依据1）、客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准铁建设2005160 号）2）、客运专线铁路桥涵工程施工技术指南（TZ213 2005）;3 ）、施工图设计文件4 ）、铁路混凝土工程施工质量验收补充标准（铁建设:2005160 号）;5）、客运专线预应力

42、混凝土现浇梁暂行技术条件6 ）、铁路后张法预应力混凝土梁管道压浆技术条件（TB/T3192-2021 ）7 ）、路桥施工计算手册2、概述本连续梁合龙段施工顺序为：先合拢边跨，边跨合拢段采用满 堂支架法施工，再合拢中跨，中跨合拢段采用挂篮吊架施工.3、施工工艺3。1、施工工艺流程见“ 3。1 1合拢段施工工艺框图"。3.2、边跨合拢施工合拢段合拢时必须满足设计和规范的要求：相邻两悬臂端的相 对竖向挠度差不超过2cm,轴线偏差不超过1cm。合拢前需对节段的平面位置、标高进行检测，并将结果上报监 测单位、监理单位，以便必要时对合拢工艺采取相应的措施（如采 用调整悬臂两端配重的方法来调整两端

43、的高差 ）。边跨合拢施工采用满堂支架施工。、施工准备1）清除箱顶、箱内的施工材料、机具，用于合拢段施工的材料、 设备有序放至墩顶；2 ）在“丁构”两悬臂端准备配重；3）合拢前3天每隔24小时观测温度记录和梁端标高变化， 以便掌握温度和标高以及合拢口的长度情况进行调整配重等；4 ）合龙锁定设计；5）配重预设计。3。2.3、设平衡重1）配重及合拢步骤（见下图）（1 ） “T构”悬臂浇注及边跨等高度现浇段施工完毕，搭设合拢段支架，安装模板。（2）加配重，钢筋绑扎，预应力管道安装,边跨合拢段锁定、解除边跨活动支座锁定（3 ）选择当天最低温度时间浇注混凝土, 逐级卸除砂袋配重。2施工以弯矩平衡为原则，即

44、根据合龙段重量与配重重量及二者至支座中心距离求弯矩平衡即可合龙段砼体积17.1m 3，其重量为17。1*2.5=42.8t。主墩支座中心至边跨合龙段距离为 23m,即边跨合龙段砼重对 悬臂段产生弯矩=42.8/2*23=492t.m，拟在悬臂段支座至梁端方向22m处配重22T,即配重对悬臂段产生弯矩=22兴22=484t.m，二者 约相等。在施工砼过程中，每施工砼2m3，边跨悬臂端卸载5T,为保持 平衡中跨端不卸载。3。2。4、边跨合拢锁定为了减少两端悬臂受温度变化的影响可能产生纵向伸缩使合拢 段节段长度变化，从而导致合拢段混凝土凝固过程中受到张拉或压缩 的超应力的影响而产生裂缝，在浇筑合拢段

45、混凝土前采用临时刚接 和施加预应力束外拉的方式将两端悬臂临时联结，以保护合拢段混 凝土的完整。混凝土养护达到强度与弹模设计值的 100 后,施加预 应力与悬臂形成整体后，再将临时刚接锁定解除。1) 临时刚接设计见通桥( 2021)2261A-V 施工图。2 )临时刚接施工完成后即解除边墩活动支座锁定。3)预应力束临时外拉边跨合龙段张拉顶板束为 T9(12 7©5)、底板束为SB1 (12 7 ©5),左右各一束，每束临时张拉力为 500KN。计算过程详见 计算书。临时张拉不压浆。3.2 。 5、普通钢筋及预应力管道安装 普通钢筋在地面集中加工成型，运至合拢段绑扎安装。预应力

46、 束管道安装前 ,应试穿预留的所有预应力管道，发现问题及时处理。 合拢段预应力管道应通过边跨现浇段预留预应力管安设内衬管，以 保证合拢段混凝土浇注后预应力管道的畅通。3。 2。 6、浇注合拢段混凝土合拢前3天每隔24小时观测温度记录和梁端标高变化，以便 掌握温度、标高及合拢口的长度变化情况，确定砼浇筑时间及配重 调整.合拢段混凝土浇注过程中，按新浇注混凝土的重量分级卸去平 衡重，保证平衡施工。合拢段混凝土选择在一天中气温较低时进行 浇注 ,保证合拢段新浇注混凝土处于气温上升的环境中，在受压的状 态下达到终凝 ,以防混凝土开裂。3 。 2.7 、预应力施工 合拢段永久束张拉前，对箱梁悬臂并洒水降

47、温以减小箱梁悬臂 的日照温差 .当砼强度与弹模达设计值的 100%时,按设计张拉顺序张 拉纵向、横向与竖向预应力筋，并对管道压浆。3 。 2 。 8、拆除模板、支架和中墩临时固结 拆除模板及支架，拆除中墩临时固结并落梁。拆除边跨支架，中跨合龙段吊架安装。3。3、中跨合拢3。3.1、吊架及模板安装中跨合拢梁段采用合拢吊架施工，合拢吊架和模板采用施工挂 篮的底篮及模板系统.施工步骤为：挂篮前后上下横梁接长将挂篮整体前移至合拢 段另一悬臂端-拆除挂篮前吊杆-将挂篮整体前移，使底篮及内外 滑梁移到相应位置-安装前后悬臂端上下底横梁、吊杆和联接器将 吊架及模板系统锚固稳定拆除主桁系统及原有底横梁。3。3

48、.2、设平衡重1 )配重及合拢步骤见下图.nn(1 )边跨合拢主墩支座中心至中跨合龙段距离为 23m ，即边跨合龙段砼重对 边跨悬臂段产生弯矩 =42 。 8/2*23=492t.m ，拟在悬臂段支座至梁 端方向 22m 处配重 22 吨，即配重对边跨梁产生弯矩 =22 22=484t.m ，二者约相等 .在施工砼过程中，每施工砼 2m3, 卸载砂袋 5T 。3.3 。3、普通钢筋及预应力管道安装与边跨合拢段相同。3。3。4、中跨合拢锁定1）临时刚接施工 临时刚接设计见通桥（ 2021 ）2261A V 施工图 .2）临时刚接施工完成后即 57# 墩解除活动支座锁定。3）预应力束临时张拉中跨合

49、龙段为张拉顶板束为 T10（12 7 ©5）,底板束为B1（ 12 7 ©5）左右各一束。每束张拉力为500KN。计算过程详见计算书.临时张拉不压浆。3 。 3.5 、浇注合拢段混凝土合拢前 3 天每隔 24 小时观测温度记录和梁端标高变化， 以便 掌握温度、标高及合拢口的长度变化情况，确定砼浇筑时间及配重 调整。合拢段混凝土浇注过程中 ,按新浇注混凝土的重量分级卸去平衡 重，保证平衡施工。合拢段混凝土选择在一天中气温较低时进行浇 注,保证合拢段新浇注混凝土处于气温上升的环境中，在受压的状态 下达到终凝，以防混凝土开裂。3。 3。 6、预应力施工中跨合拢完成后 ,按设计张拉

50、中跨纵向、横向及竖向预应力束， 合拢段施工完毕后 ,拆除临时劲向钢架，并对预应力管道压浆。3。 3。 7、拆除模板及支架。4 、质量控制4 。 1 、质量验收标准梁段模板尺寸允许偏差和检验方法序号项目允许偏差（mm）检验方法1梁段长±10尺量2梁高+1003顶板厚+100尽量检查不少于5处4底板厚+1005腹板厚+1006横隔板厚+1007腹板间距±108腹板中心偏离设计位置109梁体宽+10010模板表面平整度31m靠尺测量不少于5处11模板表面垂直度每米不大于3吊线尺量不少于5处12孔道位置1尺量13梁段纵向旁弯10拉线测量不少于5处14梁段纵向中线最大偏差10测量检杳

51、15梁段高度变化段位置±1016底模拱度偏差3测量检杳17底模同一端两角高差218桥面预留钢筋位置10尺量连续梁（刚构）悬臂浇筑梁段的允许偏差和检验方法序号项目允许偏差（mm）检验方法1悬臂梁段高程+155测量检杳2合龙前两悬臂端相对咼差合龙段的1/100 ,且不大于153梁段轴线偏差154梁段顶面高程差±105竖向咼强精轧螺纹筋垂直度母米咼不大于1吊线尺量检查不少于5处6竖向咼程精轧螺纹筋间距±10尺量检查不少于5处4。 2、质量保证措施1）边跨合拢现浇段支架的设计强度、 刚度及稳定性按实际承受 荷载进行加载试验和预压。2）预应力混凝土连续梁合拢段临时锁定前，桥梁跨距符合设计 要求；合拢段两端悬臂的施工荷载要对称、相等；预应力混凝土连 续梁的合拢段长度、合拢施工顺序、合拢段临时锁定方法均符合设 计要求，合拢段临时锁定力应大于解除任何一侧梁墩临时固结后各 墩全部活动支座的摩擦力.预应力混凝土连续梁的合拢段长度和合拢口临时锁定方法符合 设计要求。3）悬臂梁段的混凝土浇筑，从前端开始在根部与已完工梁段连 接，已完工梁段接茬混凝土要充分润湿；边跨现浇梁段施工时，混凝 土浇筑向合拢口靠拢，并对梁段高程进行监测，使合拢口高差控制 在允许偏差范围内；合拢梁段混凝土施工除必须符合设计要求外，尚 需符合下列规定：混凝