多相非隔离双向DC-DC变换器新型耦合电感设计.docx

1、第33卷第I期电力科学与技术学报WB31SH2018年3月.JCLKStMaFraBIRJCrOWERSZJENZEAMJimiNCLOGyNfet2018多相非隔离双向dctdc变换器新型耦合电感设计刘朝辉、刘海峰2,张宁LG国网河北省电力公司检修分公司，河北石家庄050000；2®网河北省电力公司，河北石家庄050000）摘要哆相交错型磁耦合双向【XGIXJ变换器臼3C）的耦合电感普遍存在设计复杂、开模昂贵、局部温升较高以及耦合非对称等缺点.提出一种新型tHB”结构耦合电感器，应用于两两对称耦合的四相磁集成I4DC.根据电感集成原理和磁路等效原则分析其磁通及气隙分布建立考虑边缘磁

2、阻和气隙磁阻的磁路模型推演出耦合磁件自感、互感及耦合系数给出可实现磁通对称化和解耦集成的设计原则和方法.该结构耦合电感器可实现耦合系数高自由度调节，并解决了传统仓”形铁芯构造的耦合电感器中边缘气隙磁通损耗较高的缺点.通过有限元仿真和实验，验证了磁路理论和设计方法的正确性，以及在稳态损耗、暂态响应和效率等方面优越性.关键词二血B”型耦合电感；交船并联磁集成溜合系数；双向DCGDC；磁路模型与仿真中图分类号：TM46文献标志码A文章编号q673G9140018>01G0038G08ULJ,LJU>ZHANGQI11MiTfcnrroC<n050051Xi:2tkrikURngYh

3、g*，H-ijvi-Lii-jr050051-nTnccxpIctli-rlxlcTcf'nxjItfIXGXScmvcrto（IX：）htis<Aor3f以_点旧危，丫匚lkH<jdcl>4yi>ojjlfmvonrjl!>ten匚glLrorioariLl<*54iGiTEtryefVdplhNiTixlLi-cEJ.Aitsvc±、i-dxloczp&dloiTte£iwitTi方iittitsfijitr*A_crxciry；totlopxicJocf'inLdtik?rjimrllix?fkjkityiQ

4、irNAvcrcwndcxrLi-irrltPogwrliximjit,ninrHcctGsiclzri日tbx?nti场HtrJLdtrgtriJgp心l<20gThefotiLirtscf'ndCrcLcti<x>hlMlNrcLdGXTEx-rl1l-FKccrffivochrLxcrl>ntlf-rrlsfcyiCTiizi-flLJXiiQltlirivoc?ijoirlod.TpL3c<JLjJudrtLekiiclcjrtscrxiJLicrjdfrirl-rrr±witli1易1pjrpjJQlk1>«jsiice

5、jk<jliitiEMxxjclixieter'Sbrrliioiss«DK<3rLTl-ocrjoztnsKcf*iTEpytfcz：tlTazrymTdufelfTTEtFodaoxeriHadtyfJit£B<Em3nL5aiixjLti：j-iEnilo<?zjEririrrulis.Asvwdltb>ith>SLpaintyiritorrtsef'sk2HL|yG5£to1ok»terrinLtjaxTToefficiency_festilltcs4acLKeywrick-t£ft&

6、#163;上TzLeters；iTkxfc>Mrrrtcti；ccxfjiiy;«jd0x5Lrl_.»IXCDCcctxcrto-；rrtuticicjLiiLrrttUtrds4iri_jLliii收稿日期3017G04G05回日期2017G09G05基金项目切家自然科学基金<8117706730607007）通信作者须J朝辉（1971G）,男，硕士，高级工程师.主要从事电力系统及其自动化方面的研究liinii：!538202538312ton开关变换器越来越追求轻、薄、小高效率及高功率密度的目标.多相交错型磁耦合双向DCQDC变换器SC）可以减小电源系统的

7、体积和重量，提高功率密度值和节约成本其将多个单通道Buk拓扑在输入结构上并联组合，工作模式上交错控制的方式，使得变换器增大功率容量的同时降低每-通道电流应力同时兼顾改善稳态和暂态性能.因此在可再生能源电力系统、大规模储能、电动汽车、1用船舶和航空电源等方面获得了广泛发展和应用成为当前研究的热点之一.然而现有文献主要围绕电路拓扑、先进控制及软开关技术等方面展开研究对于交错型磁耦合皿的核心元器件耦合电感的研究仍显不足.耦合电感作为磁集成HT能量传递和处理的关键其体积和重量制约变换器轻薄化的实现旦对变换器的功率密度、转换效率、稳态输出、动态响应等诸多特性具有重要影响.文献01技分别研究了色”型和在T

8、型集成磁件但此2种结构耦合电感均存在绕组与磁路相对集中的问题导致磁压分布不均匀磁件的涡流损耗、铁心损耗和电磁干扰过大.文献&弟出了应用于三相的垃L”结构耦合电感，但其磁路模型过于复杂边缘及气隙磁阻难以计算且不宜实现三相绕组的对称耦合.文献HIE分别提出了王E”和T王I”结构两相耦合电感器，较好地实现了两相皿输出性能优化，但都存在气隙远离绕组、过于分散的问题，导致磁通和磁压分布不均，磁阻增加，目.上述两结构耦合电感器均采用4片磁芯组合而成，仅实现两相电感耦合，成本过高.文献伐采用了4片tJ”型磁芯构造'目”字型耦合电感，其缺点是磁通摆幅偏移和磁压磁势不均导致其磁芯局部位置温升较高

9、造成散热问题难以解决更增加了变换器的损耗，降低其工作效率.文献E骐出耦合单元磁芯结构设计阵列集成电感，有效解决了耦合电感器的散热和对称化难题，实现可变耦合度和耦合相数可拓展性.但该矩阵化耦合电感所需单元磁件数量较多体积庞大旦绕组及导线分布冗长，导致损耗过大，不易工业化推广基于上述问题笔者提出一种新型可应用于四相磁集成me的何E”结构耦合电感器.根据电感集成原理，分析其气隙分布该结构耦合电感器较之传统E”和宜”型电感气隙数量增加一倍，因此磁路分布更加均匀并使耦合度增加可以有效降低绕组涡流损耗和铜耗.通过分析其磁路、磁压和磁通原理建立基本等效电路和等效磁路模型推演出耦合磁件自感、互感及耦合系数给出

10、耦合电感器的设计方法.通过有限元仿真实验证明该结构耦合电感器由于增加了一片T型磁芯，组成一条公共磁路横辄不仅使气隙数量加倍更使磁通分布更加均匀；”型磁路的出现使得绕组和气隙得以在型铁芯的两侧较细小的侧柱上完成绕组解耦从而实现四绕组电感既两两对称耦合乂彼此解耦的集成充分减弱涡流损耗和磁通损耗有利于获得更大的电感值同时节约铁芯和铜材材料将该耦合电感器和传统由”型耦合电感器，以及分立电感器，分别应用于四相交错耦合型皿进行稳态和暂态对比验证实验，结果证明该耦合电感器较之旬”型耦合电感器稳态输出波形更平滑、毛刺更少、纹波电压更小较之分立电感器电流稳态脉动更小暂态实验显示该耦合电感器在负载突变时电流尖峰极

11、小，波形平滑无毛刺动态响应良好,可持续稳定工作等优点，有效提高了BDC轻载效率.1四相me的佝型耦合电感器11'E型耦合电感器结构设计双向ixmc变换器Sc）的交错控制和多相磁耦合技术对实现其系统扩容、小型化、轻量化，以及高功率密度具有重要意义.由于多相耦合电感本身具有的结构不对称、易导致不稳定性地流谐波噪声和磁通偏移等，实践中常采用第1相和第3相第2相和第4相各为一组两两反相耦合的方式构造耦合电感器，其拓扑结构如图1所示.考虑到耦合电感的结构对其性能至关重要笔者提出一种新型结构的耦合电感器如图2所示其采用2片置于两侧的在”形磁芯，和1片置于中间的T”形磁芯构成何E”结构.四相绕组的线

12、圈分别缠绕在仓”型铁芯的两侧较细小的侧柱上，其中，第1相和第3相绕组、第2相和第4相绕组分别为一组，绕置于同一片型磁芯，以实现反相耦合，同时通过”型磁芯构造的分离气隙和线圈来避免了边缘气隙磁通损耗，并利用中间型磁芯的公共磁路作用实现两组耦合电感的解耦集成.2片代”型磁芯的3个横轴和1”型磁芯的接触截面处形成了3组两两对称的气隙，使得气隙数量较之际”型结构增加一倍旦分布更加均匀通过调节接触截面的磁芯间距改变磁路气隙长度，即可以实现该耦合电感器的耦合度可变.柱的气隙长度为磁芯长度为L，中间柱磁芯的截面积为认/h,；根据磁阻公式和串联磁阻原理，可定义图3所示耦合电感器各段磁阻计算方程如下:R=1+R

13、/Hoy.-k:h1I2R,=_<D<D+R"y0G)RauI)Rihi式中Rh为气隙磁阻为空气磁导率；4为磁芯的相对磁导率.为提高图3中基本磁性模型精确度，须考虑磁路模型的电路特性和复杂的物理寄生参数，且要同时反映出磁场边缘效应和漏磁通量.该文采用经典磁路一电路对偶变换的分析方法，构建如图4所示图1基于两两耦合电感的四相交错型HJC的拓扑结构1bi?IEX3c<j-MErter'witln图2耦合电感结构I2GzkctlJixLclcrjs该结构耦合电感器利用2个外围色”型铁芯实现四相主电感磁集成，较之色”型、h”型、te王已”型和王r型耦合电感器只能实现

14、两相电感集成可同时节约铁芯和铜材材料且能充分减弱涡流损耗和磁通损耗,有利于获得更大的电感值.12'白IE型耦合电感器等效磁路模型分析该田”结构新型耦合电感器基本磁路模型如图3所示，中1、巾2、4)3和(|)1是四相绕组的主磁通量为保证各相电感之间的对称性刈相绕组匝数都为N，且各绕组磁动势Nil=N±2=N13=Nb，R表示佝”型铁芯4个对称相等的边缘绕组磁路的磁阻，R,表示仓”型铁芯中心绕组的磁阻，上述磁阻定义均己经合并考虑气隙磁阻.设在”型磁芯的边缘侧柱气隙长度为时,磁芯长度为L,边缘侧柱磁芯的截面积为khi；中间的基于磁路与电路等效对偶变换原理的理论模型，得到基于对偶变换

15、的耦合电感器等效电路，如图5所示，实现对磁路和电路工作特性的准确对比和完整分析.图3基本等效磁路3IxphicTl-ntiilicicLjiL图4对偶变换等效磁路模型I忌口仁4I衣zrnFtimb水】优时白5:cucLJt-rraii根据图4、5对偶变换等效磁路和电路模型，分析所提出的耦合电感器的磁阻和磁力线分布可推导得到改进的对称耦合电感的自感L和互感M计算方程：N2L=rr=奇欢玄玖)R+zR+FRzQ)R+RzLl=12=L3=Li=LM=代2+2RzM13=M24=M将式6)分别带入式<l)和佥),推导可得:E=2里Rzg2令a=&|/每2,则R=2aRz，推导电感耦合系

16、数：IMRz1Q),"l_R+Rz一勿+1由式G)町知，通过改变磁芯气隙和g2调节参数a即可实现调节该电感耦合系数k充分证明了该新型耦合电感设计方便、易于实现的优点.13耦合电感器设计与磁芯选择根据新设计的型耦合电感结构和磁路模型采用铁氧体磁芯材料,设计应用于图1所示四相交错型磁耦合me的宜ie"型耦合电感器.1) 系统规格设计.首先确定采用两两反向耦合电感的交错型uc基本电路参数殳输入、输出电压分别为Vh和V。，稳态电感电流脉动峰峰值为，总输出电流为T。，开关频率为R,当占空比增加时，电感电流瞬变增量为Ai,暂态电感电流响应速度为Ai,=V.)2) 自感和漏感计算该文设计

17、的两两电感反相耦合的交错型四相BDC主电感L】=Lr2=L.3=，且漏感Lk亦相同现以第1、3相为例其电感电压方程为Tm%»_L+M"一|cLc£d3_ciiV3=L>34M31dbc±.根据交错并联磁集成理论及其设计准则的皿当设计变换器时，稳态参数At和暂态参数&/AD未必能同时兼顾，此时需要优先满足Ai/AD，依此可推导出漏电感为T2vqQo)族=同理，为了满足电感电流脉动峰峰值的要求，可推导出设计的稳态输出纹波电流峰峰值AL为O位二dl)其中，血应小于M，这袅阴该涉计合理，电感在OO保证暂态电流响应速度的同时亦可充分满足稳态特性AL,

18、的要求.反之，则表明所设计耦合电感仅满足暂态特性Ai/AD的设计要求，但不能兼顾满足稳态纹波电流AL,的规格.综上分析方虑漏感气隙,该耦合电感器自感为_Li<2)L14-k且耦合系数满足一1WkW03) 耦合电感器磁芯尺寸确定.该文所述耦合电感器的磁通及气隙对称，其白”型磁芯边柱的最大磁通密度为I<>Vr<1-2D>1>kQf2A'WBgQ3)式中L,为总输出电流；A=kh为磁芯横截面积B心为磁芯材料的饱和磁通密度.根据式3)推导A的取值，结合式4)G),可求得磁芯中柱和侧柱宽度k和原度b的设计值施过式Q0)、Q2)计算自感和漏感值，再结合式G)的耦

19、合系数表达式，可以获得磁芯气隙g】和g22磁路仿真21新型耦合电感器结构设计采用上节所提出的如”型耦合电感器设计理论和磁芯选择原则进行设计.选用1片T”型磁芯至于中间，并辅以2片面对面对夹的仓”型磁芯，采用的EI30型铁氧体磁芯尺寸如表1所示，磁芯结构造FF和FT型耦合电感器m型耦合电感器山2片白”型磁芯并联而成，可于铁芯的边缘侧柱上集成两相绕组耦合，3”型耦合电感器由1片表11330磁芯尺寸'昆bioIRizaictct心!£13()Ibaitccatxi?nun磁芯ABCDL£».F3001315】07107197815图6EC30磁芯结构161

20、63;I.30arte?strcctuio白”型磁芯和1片t”型磁芯构成，该结构耦合电感器亦在铁芯的边缘侧柱上集成两相绕组耦合.上述2种结构耦合电感器均需要2套磁芯才能实现图1所示的四相电感两两耦合，即采用白£”型耦合电感需要4片EI30磁芯，采用3”型耦合电感需要2片EI30磁芯和2片t”型磁芯，而该文新型耦合电感仅需要2片EI30磁芯、1片T”型磁芯，且该结构能更好地消除直流偏磁.采用该文磁芯结构设计耦合电感器时,四相电感绕组分别绕制于臼”型铁芯的4个边柱，匝数均为6匝，而采用色”和也T型耦合电感时，需要2幅耦合电感，其绕组总空间增大，绕组总长度大于0E”型耦合电感器，即该文提出

21、的新型结构较之标准和l£L”型耦合电感器不仅显著降低了磁芯材料和成本同时节省绕组材料、降低铜损具备更高的功率密度值.22耦合电感器有限元仿真为验证该文提出的新型耦合电感器磁路理论分析的正确性、有效性和磁芯工作的优越性，利用ArG¥公司的电磁场仿真软件，对付”结构和该文型耦合电感器进行仿真分析.为确保数据严谨和充分比较，磁芯均采用表1中曰30铁芯的参数，电感各绕组均取6匝，且每相绕组都通入2A电流.位'和Cm”型耦合电感有限元仿真结果分别如图7、8所示.由图8。）可见，由于均匀分布气隙的存在，磁芯的磁感应强度在12安匝磁势激励下，仅为007T油图8G）可知，T亚”型耦

22、合电感器集成两组反向耦合电感，即1、3绕组反向耦合，2、4绕组反向耦合，2组之间通过中心f型铁芯柱构造的公共磁路解耦且可以通过该中柱气隙实现电感耦合度的调节却该文提出的新型C1E”耦合电感磁通仿真与文22节的理论分析一致，说明了磁路建模理论的宥效性和设计方法的正确性.再对比分析图7、8可知该文提出的代IE”型耦合电感器较之传统打''型结构，在磁芯体积、磁通密度、气隙分布和绕组匝数等方面均具备优势.BiteslaINMIrt2le-4K»2T.OIXCH?4X127,O74<k-4lOJ<><1025Qxoe-n<»3-MIMcn

23、<C<K»J415>7*?-002%，以IUS1 1775c<K»rI4in?wm<JU.lMHIIVWEVO、V.9A4Rc<<MMIII -»>«>*Il-2F,sj.ooj、g<X>4I.ur»45«<oot-1磁通密度仿真磁场矢最仿真图7Rr型耦合电感器磁场仿真I祀tc7N/fe日liiJriJtlXTirosLitcC.何'ccLfiarlixlrlcrsBKeslul7.(X)(M)e-(X>26.2759o(M>25.793lc-

24、(K)25.3H>5c.(M)243448e.(X>23. K62IZX>23J793C-OO2Z8海zm2.4l38c-(K)2l.93K)o(M)21,44K3c-<X>29.6552e-(K>34. K27oc-(KB<KM)025Ca磁通密度仿真50(mm)Bltesta|I7.0000V-002b.阪5.73lclX»25.U03e-0024.R276c-(M»24.3448e4)02?X62lc-O(>233793C-002LlW66c-i)l>22.4I38V-OO21.93llk-0021.4483c00

25、29.6552e4)034.8276e-0030.0000iHXX)G）磁场矢量仿真G）磁场矢量仿真图8'tlE型耦合电感磁路仿真I它8IVLyctiain-ttij31rcLdos3实验验证为验证该文新型耦合电感理论的正确性，设计图1拓扑所示的四相交错型HT实验样机,并依此措建系统测试平台，如图9所示.样机参数其BbCEt模式时，输入侧低电压V=10V，输出侧高电压V<>=12V，每相输出负载电流相等L=25A,稳态相电感纹波电流峰峰值=0701A；其模式时，输入侧高电压V-=10V，输出侧低电压V.=225V,每相输出相等负载电流工=12111.A稳态相电感纹波电流峰峰

26、值AL,=0281A2种工作模式开关频率均为£z=100M变换器采用旧>2833斑制实现，电感电流测试系统山匝比N=1/1000、电阻Rm=1000。的闭环霍尔传感器aiDG23MP实现，并通过示波器显示电流:i=VN/k.，其中V为示波器电压读数.5E型四相隅合电感器图103种不同电感器样机I10TFict?effiorj1.rImjljs结合实验样机参数及该文耦合电感器设计理论及磁路仿真模型，采用表1中ET30铁氧体磁芯设计制作四相耦合电感器样机，如图10所示.并使用图9变换器实验样机及测试平台I9IX/bCcoivcrta：'TH2773A电感自动测量仪测试样机自

27、感和漏感等，如表2所示.为说明交错型双向BDC中采用耦合电感设计的必要性及对比该文新型耦合电感器的优势，同时采用表1中代T30”磁芯设计相同自感及互感规格的型耦合电感器，如图10所示，对比图中电感尺寸可知，设计的初型耦合电感器具备一定的体积、重量和成本优势.表2研制的四相耦合电感器参数自世pH互感耦合系数LiL2L3L4M13=M24Kl3=K31=K24=K423031313088-02831稳态试验首先将图10中分立电感应用到该文四相交错me,测试其稳态电感电流纹波脉动波形，如图11所示.然后测试相同电路参数下，2种耦合电感器分别运行于<及氏mt模式的稳态相电感电流纹波脉动及稳态输出

28、电压波形，如图12所示.对比图11、12中分立电感和耦合电感的电流纹波可知，交错型BDC中采用耦合电感设计可以成倍地降低稳态纹波，改善变换器稳态性能；对比图11内2种不同耦合电感器的实验波形可知，采用该文提出的新型耦合电感器较之传统用'型耦合电感器在全部工作模式下稳态输出波形更平滑、毛刺更少、纹波电压更小而较之分立电感器电流稳态纹波脉动更小.（2网格）分立电感波形（Boost作模式）(笔>0一二1/1(率v（2同格）分立电感波形（BuckI：作模式）11采用分立电感的电流纹波实验波形I1hlcLtlCTXlXTOTLKVplc?lx<_ixuytjjcjdJrnix妇;g&

29、quot;3格)(a)传统E1型隅合电感(BoosU：作模式)(、A0uAnmls笫->38Uamp（I>=414muUavs（1）=5O7muUnnMI尸516muf/（5jis路）（b）研制的EIE型耦合电感（Boost工作模式）>。二>=互m汨尊(注/VT.3B-（Janip（l>-4l4nujUavs（l>-5O7nxiUrrnG广5l6mu&T旦一空(生、<二_.堤矽堡吕Z/(5ps/ffi)(d)研制的EIE型耦合电感(BoostI.作模式)l/(S四格)(c)传统EI型荆合电感(BoostI：作模式)图12采用2种耦合电感的电流纹

30、波及输出电压稳态实验波形I12Ir-rlrlcyxxxrcrt.WTvcf&mcl1X71X3tw>ciffcroTLi-rixlcr«32暂态试验为验证变换器采用新型耦合电感器暂态特性，设计负载动态突变下输出电流和输出电压的动态实验如图13幺)、G)所示，由图中实验结果可知，该文提出的新型耦合电感器具备良好的暂态特性，能示，分析图中曲线可知，包”型耦合电感器较之分立电感器其轻载至满载范围的转换效率均大幅提高,而该文新型E”型耦合电感器较之前2种电感器全功率范围效率最高验证了理论分析的正确性和该文初型耦合电感器的优越性.完全满足变换器负载突然调整下的动态输出和工作稳定性

31、.1/（5咋/格）70.00-65.0060.0055.0050.0045.0040.0035.0030.002负载电流/A一/35kHz70皿士j105kH;34_图14不同负载下的效率曲线(a)输出电流用态试验波形(b)输出电压料态试验波形图13研制的新型耦合电感器暂态实验波形vtigricxccbjsligirxLcfcas33效率测试最后采用相同规格的3种不同电感器在相同操作条件下测试其降压模式下的变换器转换效率，并绘制其全功率负载范围内的效率曲线，如图14所Fktxe14Fifxziaxy*dffaoTL1c«dcoao4结语笔者提出了一种应用于四相磁耦合HT的新型包E”结

32、构耦合电感器，其核心采用2片色”型铁芯并联对夹1片V型铁芯而成.1) 该新型耦合电感器较之传统右E”型和右I”型耦合电感器多出1条V型并联气隙通路，使磁芯气隙数量增加1倍磁通分布更加均匀有效减小磁阻增强耦合系数且能够有效地减少旁路和气隙扩散磁通进而降低由气隙边缘磁通量引起的涡流损耗、磁通损耗和电磁噪声；2）该新型耦合电感器由于增加了1片上”型磁芯组成1条公共磁路横轴，使得绕组和气隙得以在仓”型铁芯的两侧较细小的侧柱上完成绕组解耦集成从而实现四相绕组电感在同一副既两两对称耦合又彼此解耦的集成，较之传统臼王型和T王r型耦合电感器只能实现两相电感集成，可同时节约铁芯和铜材材料且可靠性更高；3）该耦合

33、电感器通过调节接触截面的磁芯间距改变磁路气隙长度即可以实现该耦合电感器的耦合度可变，具备灵活性和扩展性；4）该文建立该耦合电感器的磁芯磁路模型，同时给出设计准则，仿真和实验证明了磁路模型的正确性和设计方法的有效性、可行性.5）实验有效地验证了该耦合电感器较之传统位”型耦合电感器在全部工作模式下，稳态输出波形更平滑、毛刺更少、纹波电压更小而较之分立电感器电流稳态纹波脉动更小11能够提高变换器全功率范围的转换效率.参考文献二h理磊，郭瑞，荣德生，等.微电网磁耦合双向直流变换器控制策略口1电力电子技术,2016,50WANGLGUC心，oteJ.Grrtrci耳Fti?cruptrlIX"

34、crrKOltEr、niizrciclQHjI201G>50-1G4.丘李洪珠，马文涛.交错并联磁集成软开关双向1EXJ变换器的研究口.电力电子技术，2015,49O）：12G16.LIIMAWoUzvikiiigkiiitctlirulDCTJCcrrKcrto-国RiKMzr-nkflrc3,2015,49G）：12G16.旧杨玉岗，李洪珠，冯木成.三相电压调整模块中付I”形耦合电感的建模与设计口口.电工技术学报，2011,26QD:8烬7.9,YANC；Yd卷I百IJHn诂讶pHN；I*ccieccTLplEcli-r±xlcyTi3Gpie«=?imcLile*CjJ.IrctoH-iLZjlShcizb/»2011，26G1）W1G87.杨玉岗，叶菁源，宁浩轩，等.白王E”形耦合电感器的设计及其在交错并联磁集成双向rxax:变换器中的应用电工技术学报,2015,30<4>：88G97.YANC；Yt£由g,YE.NINGet目.tS王EfctkjjLXJLrjijE-ixnlih><45liGcttkiiiiirloiLsviy；irlQ非1心曰kiJactliiiilIXGDCGixo-tonfciiSi