教学楼建筑结构设计PKPM计算书

1、一.建筑设计1.设计要点1.1工程概况设计原始资料： 场地类别： 类 设计地震分组：第二组建筑类别: 乙类 设计使用年限：50年地面粗糙度： C类； 抗震等级： 二级抗震设防烈度：8 度 结构重要性系数:1.01.2建筑平面设计（1）依据建筑功能要求，确定柱网的尺寸，然后，再逐一定出各房间的开间和进深；（2）根据交通、防火与疏散的要求，确定楼梯间的位置和尺寸；（3）确定墙体所用的材料和厚度，以及门窗的型号与尺寸。1.3.建筑立面设计（1）确定门窗的立面形式。门窗的立面形式一定要与立面整体效果相协调；（2）与平面图对照，核对雨水管、雨棚等的位置及做法；（3）确定墙体立面装饰材料做法、色彩以及分格

2、艺术处理的详细尺寸。1.4建筑剖面设计（1）分析建筑物空间组合情况，确定其最合适的剖切位置。一般要求剖到楼梯及有高低错落的部位；（2）进一步核实梁、楼板等在外墙高度上的关系，确定选用那种类型的梁、楼板及其形状和材料；（3）根据平面图计算确定的尺寸，核对楼梯在高度方向上的梯段的尺寸，确定平台梁的尺寸。2.方 案 设 计根据设计任务的要求，本方案尽量追求完美,造型美观大方、新颖，有教学楼特色和气息，方案可实施性较强。2.1建筑平面设计平面上力求简单、规则、对称，整个建筑平面为大体上为L形结构。既有利于自然采光和自然通风，同时又有利于抗震。本工程为现浇混凝土框架结构。在框架结构的平面布置上，柱网是竖

3、向承重构件，柱网布置既要满足建筑平面布置和使用功能的要求，又要使结构受力合理，构件种类少，施工方便。柱网布置还应与建筑分隔墙布置互相协调，一般常将柱子设在纵横建筑墙交叉点上，以尽量减少柱网对建筑使用功能的影响。框架结构常用的柱网布置方式有：内廊式、外廊式、等跨式、不等跨式等。本框架结构采用内廊式柱网布置。建筑物的总长为134.1米，总宽度为63.15米，根据结构抗震规范，房屋的不均匀沉降，在8-9、19-20、E-F轴线间各设置一条伸缩缝。2.2建筑立面设计该教学楼在建筑立面上门厅以上采用玻璃幕墙，有效的满足室内采光的要求，同时可以表现简洁和现代感，还增加了立面的美观效果。建筑立面和竖向剖面上

4、力求规则，避免立面的凹进或突出，使结构的侧向刚度变化均匀，有利于结构抗震。2.3建筑剖面设计建筑物的剖面图要反应出建筑物在垂直方向上各部分的组合关系。剖面设计的主要任务是确定建筑物各部分应有的高度、建筑物的层数及建筑空间的组合关系。在建筑物的层高上，该教学楼的层高均为3.9m，室内外高差为0.45m。总建筑高度为23m，满足8度抗震设防烈度区建筑物高宽比不允许超过3的要求。另外从室内采光和通风及各层梁柱高度的角度考虑，窗台的高度取0.9m，屋顶为平屋顶形式。此设计满足“适用、经济、美观”的总体要求，建筑平面简洁、明快、体现时代待征，结构方案合理，体系选择准备、技术先进、利于施工，装饰简洁适用、

5、经济。既体现“以人为本”的思想，又能反映学校发展历程所凝练的文化特色。3.建 筑 设 计 说 明本工程为理工大学丁香教学楼，该工程总建筑面积约为14763.97m2。该工程位于抗震设防烈度为8度的区域，设计基本地震加速度为0. 2g，设计地震分组为第二组，框架抗震等级为二级。烈度为8度的区域，场地勘探深度内地层以第四纪中密-密实状态的圆砾为主，故建筑场地内的类型为中硬场地土，场地类别为类。3.1.图中标注除有特别注明外，标高以米计，尺寸以毫米计。房屋正常使用年限为50年。3.2.放样以现场实际为放样依据。4.建 筑 构 造 及 做 法4.1.墙体工程外墙体采用300厚水泥空心砌块，内墙采用20

6、0厚水泥空心砌块砌块。4.2.门窗铝合金门窗、塑钢窗和木制防火夹板门。4.3楼梯本设计楼梯采用现浇梁式楼梯。4.4屋顶 屋顶采用非上人屋面。它是建筑顶部的围护结构，由防水层和保温层及结构层三部分构成，具体作法见剖面图。4.5 散水做法为了保护近地墙不因外界雨、雪的侵袭而受潮受冻以致破坏，为加固墙身，以防因外界破坏而使墙身受损，同时也为了对建筑物立面处理产生一定效果，本设计用剁斧石勒脚，做600毫米宽散水4.6女儿墙为了美观，立面设置女儿墙400mm高，100mm厚混凝土压顶，并方便布置避雷网线。4.7雨水口屋面雨水口做法详见图集；水落管材料采用直径为100PVC水落管。雨水管间距不大于24mm

7、5.结 构 设 计5.1 结 构 方 案建筑结构选型本工程是理工大学丁香教学楼，建筑面积为14763.97，建筑结构选型为钢筋混凝土框架结构。建筑结构按材料分为砌体结构，混凝土结构，钢结构等，各类结构都有一定的适用范围，应根据材料性能、结构形式、受力特点和结构使用要求及施工条件等因素合理选择。一般而言，钢筋混凝土结构主要用于建筑多层住宅、办公楼、教学楼以及单层工业厂房；钢结构多用于建造超高层建筑以及有重型吊车，跨度大于36m或有特殊要求的厂房。其余情况可用钢筋混凝土结构。本工程用钢筋混凝土结构即可。 设计依据本设计主要依据以下现行国家规范及规程设计：建筑结构荷载规范（GB50009-2001）

8、建筑抗震设计规范（GB50011-2008）混凝土结构设计规范（GB50010-2002）建筑地基基础设计规范（GB 500072002）结构布置及计算简图设计资料基本风压：0.55；基本雪压：0.4地面粗糙类别：C类地质条件：地基承载力的标准值为220，不考虑地下水的作用该地区的抗震设防烈度为8度，设计基本加速度值0.20g，建筑安全等级级，场地类别类。柱网的平面布置如图1，框架计算单元如图2 图1 结构平面柱网布置图图2 一榀框架结构计算单元(52轴)初步估计梁柱的截面尺寸框架结构沿纵横两个方向布置框架梁:纵、横向外框架梁： h=(18112)l 取h=700mm，截面宽度取为b=350m

9、m纵、横向井字梁边框梁：取h=700mm，截面宽度取为b=350mm次梁：h=(112118)l 取hb=500250柱截面尺寸的确定：柱截面尺寸统一为hb=6006005.1.5 PKPM软件荷载输入值计算1) 屋面均布荷载不上人屋面，活荷载标准值0.5KN/ m2;上人屋面活荷载标准值2.0KN/ m2;雪荷载标准值0.4KN/ m2;风荷载标准0.55KN/ m2;说明：由建筑工程勘察设计规范，屋面均布荷载不应于雪荷载同时组合，取面均布活荷载为0.5KN/ m2，教室、办公室活荷载标准值为：2.0KN/ m2；走廊、门厅、楼梯活荷载标准值为：2.5KN/ m22) 屋面工程a.屋面防水层

10、（刚性）30厚细石混凝土防水 1.0 KM/找平层：15厚水泥砂浆 0.015m20KN/=0.30KN/找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆3找平 0.04m14KN/=0.56KM/保温层：80厚矿渣水泥 0.08m14.5 KN/=1.16KM/结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 0.12m25 KN/=3KN/ 合计：6.19KN/b.各层走廊楼面水磨石地面（10面层、20水泥砂浆打底、素水泥浆结合一道）0.65KN/结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 0.12m25KN/=3KN/抹灰层：10厚混合砂浆 0.01m17KN/=0.17KN/合计：3.82KN/c.标准层楼面大理石面层，水泥砂浆

11、擦缝、30厚1：3干硬性水泥砂浆，面上撒2 厚素水泥水泥浆结合层一道 1.16KN/结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 012m25KN/=3KN/抹灰层：10厚混合砂浆 0.0117KN/=0.17KN/ 合计：4.33KN/3)墙体工程外填充墙厚度为300mm，采用规格为300250160mm的水泥空心砖砌筑，容重为10.3 KN/m3 （GB5009-2001）;内外两面厚20mm1：20水泥砂浆抹面，容重取20 KN/m3（GB5009-2001）;钢框玻璃窗自重为0.4-0.45 KN/m2（GB5009-2001），取0.45 KN/m2。4)计算PKPM输入各梁间恒荷载（为安全考虑

12、门、小窗不折减）（1）外纵墙自重 标准层： 纵墙： 0.9m0.24m18N/=3.89 KN/m 铝合金窗： 0.35KN/1.8m=0.63KN/m 水泥粉刷内墙面： (3.3m-1.8m)0.36 KN/=0.54KN/m外墙面水泥粉刷外涂涂料： （3.3m-1.8m）0.5 KN/=0.75 KN/m合计：5.81KN/m 底层： 纵墙： （5.45-3.0-0.6-0.4）0.2418N/=6.26 KN/m 水泥粉刷外涂涂料外墙面： (5.45-3.0) 0.50kN/=1.23kN/m 水泥粉刷内墙面： （5.45-3.0）0.36kN/=1.17kN/m 合计：8.66KN/m

13、（2）内纵墙自重 标准层： 纵墙： 3m0.24m18KN/=12.96kN/m 水泥粉刷内墙面： 3m0.36 kN/2=2.16 kN/m 合计：15.12KN/m（3）内隔墙自重 底层： 内隔墙： （4.2-0.6）0.2418KN/=11.67KN/m 水泥粉刷墙面： （4.2-0.6）20.36KN/=1.94KN/m 合计：13.61KN/m 标准层： 内隔墙： （4.2-0.6）0.2418KN/=15.52 KN/m 水泥粉刷墙面： （4.2-0.6）20.36 KN/=2.59 KN/m 合计：18.11KN/m5.2 结 构 计 算板的计算 一、基本资料：1、房间编号： 1

14、 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3、荷载： 永久荷载标准值：g 4.33 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2 计算跨度Lx = 2700 mm；计算跨度Ly = 7800 mm 板厚H = 120 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB235 4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：一、基本资料：1、房间编号： 1 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3、荷载： 永久荷载标准值：g 4.33 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2 计算跨度L

15、x = 2700 mm；计算跨度Ly = 7800 mm 板厚H = 120 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB235 4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果： Mx =(0.04225+0.00190/5) (1.204.3+1.401.0) 2.72 = 2.05kNM 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa=(0.11604+0.00760/5) (1.41.0) 2.72 = 1.20kNM Mx= 2.05 + 1.20 = 3.25kNM Asx= 368.46mm2，实配 8125 (As 402.mm2) mi

16、n 0.307% ， 0.335% My =(0.00190+0.04225/5) (1.204.3+1.401.0) 2.72= 0.50kNM 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.00760+0.11604/5)*(1.4* 1.0)* 2.72 = 0.31kNM My= 0.50 + 0.31 = 0.81kNM Asy= 368.46mm2，实配 8125 (As 402.mm2) min 0.307% ， 0.335% Mx =0.08330(1.204.3+1.402.0) 2.72 = 4.86kNM Asx= 368.46mm2，实配 8125 (As 4

17、02.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.307% ， 0.335% My =0.05544(1.20 4.3+1.40 2.0) 2.72 =3.23kNM Asy= 368.46mm2，实配 8125 (As 402.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.307% ， 0.335%三、跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.04225+0.00190/5) (1.04.3+1.02.0 ) 2.72 =1.97kNM Mq =(0.04225+0.00190/5) (1.04.

18、3+0.5 2.0 ) 2.72 =1.66kNM Es 210000.N/mm2 Ec 29791.N/mm2 Ftk 2.01N/mm2 Fy 210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式2） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式3） sk 1.97/(0.87 101. 402.) = 55.68N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规

19、范式4） te 402./ 60000.=0.00670 1.1 - 0.65 2.01/(0.00670 55.68) = -2.395 当 0.2 时，取 0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 29791.5 = 7.049 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 402./1000/ 101.=0.00398 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式1）计算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+ 3.5f) Bs 21000 402 1012/1

20、.150.200+0.2+67.0490.00398/(1+3.50.00)= 1439.58kNM(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0时， 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Mk / Mq ( - 1) + Mk Bs （混凝土规范式） B 1.97/ 1.66*(2-1)+ 1.97 1439.58 = 781.524kNM(5)、挠度 f Qk L4 / B f 0.00261 6.3 2.74/ 781.524= 1.123mm f / L 1.123/2700.= 1/2403.，满足规范要求！四、

21、裂缝宽度验算： 、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式2） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式3） sk 1.97106/(0.87 101 402) = 55.68N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式4） te 402/ 60000= 0.007当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65 2.01/( 0.01 55.68) = -1.242当 0.2 时，取 0.

22、2max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式1）max 2.10.200 55.7/210000. (1.920.+0.0811.43/0.01000= 0.014，满足规范要求！ 、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式2） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式3） sk 0.48106/(0.87 93 402) = 14.68N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土

23、规范式4） te 402/ 60000= 0.007当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65 2.01/( 0.01 14.68) = -7.781当 0.2 时，取 0.2max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式1）max 2.10.200 14.7/210000. (1.920+0.0811.43/0.01000)= 0.004，满足规范要求！ 、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式2） sk Mk / (0.87 ho As) （混

24、凝土规范式3） sk 3.84106/(0.87 101 402)= 108.79N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式4） te 402/ 60000= 0.007当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65 2.01/( 0.01 108.79) = -0.099当 0.2 时，取 0.2max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式1）max 2.10.200108.8/210000 (1.920+0.0811.43/0.01000)= 0.028，满足规范要求！

25、 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式2） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式3） sk 2.56106/(0.87 101 402) = 72.40N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式4） te 402/ 60000= 0.007当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65 2.01/( 0.01 72.40) = -0.701当 0.2 时，取 0.2max crs

26、k/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式1）max 2.10.200 72.4/210000(1.920+0.0811.43/0.01000 = 0.019，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式2） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式3） sk 3.84106/(0.87 101 402) = 108.79N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式4） te

27、402/ 60000= 0.007当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65 2.01/( 0.01 108.79) = -0.099当 0.2 时，取 0.2max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式1）max 2.10.200108.8/210000(1.920+0.0811.43/0.01000)= 0.028，满足规范要求！ 、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式2） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式3） sk

28、 2.56106/(0.87 101. 402.) = 72.40N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120= 60000mm2 te As / Ate （混凝土规范式4） te 402/ 60000= 0.007当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65 2.01/( 0.01 72.40) = -0.701当 0.2 时，取 0.2max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式1）max 2.10.200 72.4/210000(1.920+0.0811.43/0.01000) =0.019，满足规范要求！-一、基本资料：1、房间

29、编号： 2 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3、荷载： 永久荷载标准值：g 4.33 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.50 kN/M2 计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 3000 mm 板厚H =120 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB235 4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果： Mx =(0.00584+0.03828/5) (1.204.3+1.401.3) 3.02 =0.84kNM 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.02138+0.08834/

30、5) (1.41.3) 3.02 = 0.62kNM Mx= 0.84 + 0.62 =1.46kNM Asx= 368.46mm2，实配 8125 (As 402.mm2) min 0.307% ， 0.335% My =(0.03828+0.00584/5) (1.204.3+1.401.3) 3.02=2.47kNM 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.08834+0.02138/5) (1.41.3) 3.02 =1.46kNM My= 2.47 +1.46 =3.92kNM Asy= 368.46mm2，实配 8125 (As 402.mm2) min 0.307

31、% ， 0.335% Mx =0.05710(1.204.3+1.402.5) 3.02 = 4.47kNM Asx= 368.46mm2，实配 8125 (As 402mm2,可能与邻跨有关系) min 0.307% ， 0.335% My =0.08115(1.204.3+1.402.5) 3.02 = 6.35kNM Asy= 368.46mm2，实配 8125 (As 402.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.307% ， 0.335%三、跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mk =

32、(0.00584+0.03828/5) (1.04.3+1.02.5) 3.02 =0.83kNM Mq =(0.00584+0.03828/5) (1.04.3+0.52.5) 3.02 =0.68kNM Es 210000N/mm2 Ec 29791N/mm2 Ftk 2.01N/mm2 Fy 210N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式2） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式3） sk 0.83/(0.87 101

33、. 402) = 23.48N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000mm2 te As / Ate （混凝土规范式4） te 402/ 60000=0.00670 1.1 - 0.652.01/(0.0067023.48) = -7.186 当 0.2 时，取 0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 29791.5 = 7.049 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 402/1000/ 101=0.00398 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式

34、（混凝土规范式1）计算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+ 3.5f) Bs 210000 402 1012/1.150.200+0.2+67.0490.00398/(1+3.50.00)= 1439.58kNM(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0时， 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Mk / Mq ( - 1) + Mk Bs （混凝土规范式） B 0.83/ 0.68(2-1)+ 0.83 1439.58 = 792.294kNM(5)、挠度 f Qk L4 / B f 0.0024

35、5 6.8 3.04/ 792.294= 1.709mm f / L 1.709/3000= 1/ 1755.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算： 、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式2） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式3） sk 0.83106/(0.87 93 402) = 25.50N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式4） te 402/ 60000= 0.007当 te 0.

36、01 时，取te 0.01 1.1 - 0.652.01/( 0.0125.50) = -4.014当 0.2 时，取 0.2max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式1）max 2.10.200 25.5/210000(1.920.+0.0811.43/0.01000)= 0.007，满足规范要求！ 、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式2） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式3） sk 2.43106/(0.87 101. 402)

37、= 68.63N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000mm2 te As / Ate （混凝土规范式4） te 402/ 60000= 0.007当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.652.01/( 0.0168.63) = -0.800当 0.2 时，取 0.2max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式1）max 2.10.200 68.6/210000(1.920.+0.0811.43/0.01000)= 0.018，满足规范要求！ 、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算

38、： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式2） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式3） sk 3.51106/(0.87101402) = 99.33N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120= 60000mm2 te As / Ate （混凝土规范式4） te 402/ 60000= 0.007当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65 2.01/( 0.01 99.33) = -0.213当 0.2 时，取 0.2max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式1）max 2.10.2

39、00 99.3/210000(1.920.+0.0811.43/0.01000)= 0.026，满足规范要求！ 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式2） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式3） sk 4.99106/(0.87101 402) = 141.17N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120= 60000mm2 te As / Ate （混凝土规范式4） te 402/ 60000= 0.007当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1

40、- 0.652.01/( 0.01141.17) = 0.176当 0.2 时，取 0.2max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式1）max 2.10.200141.2/210000(1.920.+0.0811.43/0.01000)= 0.037，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式2） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式3） sk 3.51106/(0.87 101. 402.) = 99.33N/mm 矩形截面，A

41、te0.5bh0.51000120= 60000mm2 te As / Ate （混凝土规范式4） te 402./ 60000.= 0.007当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65 2.01/( 0.01 99.33) = -0.213当 0.2 时，取 0.2max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式1）max 2.10.200 99.3/210000 (1.920+0.0811.43/0.01000)= 0.026，满足规范要求！ 、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ft

42、k / (tesk) （混凝土规范式2） sk Mk / (0.87ho As) （混凝土规范式3） sk 4.99106/(0.87101402) = 141.17N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120= 60000mm2 te As / Ate （混凝土规范式4） te 402./ 60000.= 0.007当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65 2.01/( 0.01 141.17) =0.176当 0.2 时，取 0.2max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式1）max 2.10.200141.2/210000(

43、1.920+0.0811.43/0.01000)= 0.037，满足规范要求！一、基本资料：1、房间编号： 11 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3、荷载： 永久荷载标准值：g 4.33 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2 计算跨度Lx =3900 mm；计算跨度Ly =7800 mm 板厚H =120 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB235 4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果： Mx =(0.04000+0.00380/5) (1.204.3+1.401.0) 3.92 =

44、4.09kNM 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.09650+0.01740/5) (1.41.0) 3.92 = 2.13kNM Mx=4.09 +2.13 = 6.22kNM Asx= 368.46mm2，实配 8125 (As 402.mm2) min0.307% ， 0.335% My =(0.00380+0.04000/5) (1.204.3+1.401.0) 3.92= 1.18kNM 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.01740+0.09650/5) (1.41.0) 3.92 = 0.78kNM My= 1.18 + 0.78 =1.

45、97kNM Asy= 368.46mm2，实配 8125 (As 402mm2) min 0.307% ， 0.335% Mx =0.08290(1.204.3+1.402.0) 3.92 = 10.08kNM Asx= 498.30mm2，实配 8100 (As 503mm2,可能与邻跨有关系) min0.307% ， 0.419% My =0.05700(1.204.3+1.402.0) 3.92 =6.93kNM Asy= 378.45mm2，实配 8125 (As402mm2,可能与邻跨有关系) min0.307% ， 0.335%三、跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.04000+0.00380/5) (1.04.3+1.02.0) 3.92 = 3.92kNM Mq =(0.04000+0.00380/5) (1.04.3+0.52.0) 3.92 = 3.30kNM Es 210000N/mm2 Ec