悬挑外脚手架专项设计方案1028

1、44昆明滇池国家旅游度假区大渔欣城建设项目B8(二期)地块三标段工程悬挑外脚手架专项设计方案编号: 编制:审核:审定编制单位：四川红叶建设有限公司大渔欣城项目部 编制日期： 年 月 日 建设单位:(公章) 年 月 日监理公司（公章） 总监理工程师: 年 月日 一、编制依据1.1主要规程、规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）云南省建筑工程施工安全操作规程1.2参考资料建筑施工手册（缩印本第4版，2003.9）简明施工计算手册（1999.7）实用建筑施工安全手册（1999.7）二、

2、工程概况：昆明滇池国家旅游度假区大渔欣城建设项目B8（二期）地块位于昆明市呈贡区大渔乡，交通便利，区位优越。项目由昆明昆明滇池国家旅游度假区国有资产投资经营管理有限责任公司投资建设，云南省设计院设计，7#、8#、14#总建筑面积为79252.76m2，地下为二层，7#、8#地上为30层，14#地上为24层，地下一层为机动车库,地下二层为人防地下室及机动车库,结构为框剪结构。质量标准达到一次性验收合格（GB50300-2001建筑工程施工质量验收统一标准）。本工程施工现场已经完成障碍物拆迁、场地平整，水、电已引至现场，现场内已完成“五通一平”。本工程在对基础工程的施工过程中，需要注意对施工场地周

3、围地下管线和邻近建筑物、构筑物的避让、保护，防止其破坏而造成不必要的损失或事故。同时在施工过程中文明施工、隔音、防尘、防污、减少扰民是施工中必须注意的问题。序号项 目内 容1工程名称昆明滇池国家旅游度假区大渔欣城建设项目B8（二期）地块第三标段2工程地址昆明市呈贡区大渔乡3建设单位昆明昆明滇池国家旅游度假区国有资产投资经营管理有限责任公司4勘察单位云南省设计院勘察分院5设计单位云南省设计院6监理单位云南国开建设监理咨询有限公司7质量监督单位昆明市质量监督站8施工总承包单位四川红叶建设有限公司9合同承包范围工程量清单范围10结算方式合同约定2、建筑设计简介2.2建筑设计简介栋号面积层数建筑高度基

4、础类型结构类型抗震设防烈度抗震等级安全等级建筑功能7栋21075.93288.65M梁板式筏形基础剪力墙结构八度二级二级住宅楼8栋21075.93288.65M梁板式筏形基础剪力墙结构八度二级二级住宅楼14栋17299.42670.95M梁板式筏形基础剪力墙结构八度二级二级住宅楼三、悬挑外架设计及参数信息1、悬挑脚手架设计概况计算和搭设时考虑了以下几点：1.1本方案采用立杆作用在悬挑主梁上的方式搭设。1.2连墙件严格按照设计布设，保证架体整体稳定性。1.3悬挑外架中连墙件扣件一定要采用双扣件。1.4悬挑型钢采用14号工字钢，悬挑长度为1.5米，锚固段长度1.5米，合计每根悬挑型钢长为3.0米。

5、1.5脚手架除按照要求搭设纵横向扫地杆外，还要在外围按规定设置剪刀撑。1.6在架体上外围必须要满挂密目网，水平兜网每隔一步进行张挂。1.7在悬挑架首层用层板，竹篱笆等作密封设置。1.8工字钢、钢管等材料必须符合相应的质量要求。2.具体参数设计信息如下：·悬挑外架立杆横向间距：1.05m；·悬挑外架立杆纵距：1.5m；·悬挑外架立杆的跨距：1.5m。3.荷载取值：.脚手板自重标准值：0.35KN/m2 、栏杆、档脚手板标准值：0.15 KN/m2、均布荷载标准值： 3KN/m2 4.荷载分项系数取值：钢管立杆、型钢、脚手板板自重：1.2施工活荷载：1.45.钢管支架

6、的设计按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001的规定，计算采用的主要软件为“中国建筑科学研究院”编制的PKPM系列软件版程序。、钢管 考虑到钢管的制造误差和多年损耗，我们统计了100根钢管的400个管端壁厚，得到它们的平均厚度是3.30mm，标准差是0.143mm。取平均厚度减1.645倍标准差，得到的有95%保证率的壁厚是3.07mm。为计算安全保证，取钢管的尺寸是48×3.0mm。 、扣件目前国内厂家生产的扣件的自重误差较大、扣件螺栓使用的材质差异较大，通过我们的抽样检查表明，部分螺栓扭力矩在2040N. m时，滑丝已不能使用，严重影响模板高支架的安全，为此我

7、们要求使用合格的扣件，并要求使用扭矩扳手检查螺栓的扭紧力矩，不得低于40N.m，且不大于65N.m。 、立杆稳定性因素为了消除立杆搭接带来的偏心弯矩的不利影响，施工方案中规定立杆必须采用对接扣件对接。、本工程悬空外架采用工字钢、钢管、扣件、安全网、钢丝绳等材料进行搭设。施工工序： 施工预埋钢筋拉环铺设工字钢（底部焊接定位钢筋）加斜拉钢丝绳搭设架体铺安全网四、方案计算（该方案为14号工字钢）悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度18.0米，立杆采用单立管，每隔6层挑一次。 立杆的纵距1.3

8、0米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。 采用的钢管类型为48×3.0， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且小横杆全部在主结点。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数1.1340。 悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度1.50米。 悬

9、挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.35m。拉杆采用钢丝绳。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.300/1=0.455kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.300/1=3.900kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.455+1.4×3.900=6.052kN/m 小横杆计算简图

10、 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=6.052×1.0502 =0.834×106/4491.0=185.716N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.455+3.900=4.393kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.0×4.393×1050.04/(384×2.06×105×107780.0)=3.132mm 小横杆的最大挠度小于1050

11、.0/150与10mm,满足要求! 二、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，但没有小横杆直接作用在大横杆的上面，无需计算。 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.038×1.300=0.050kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050×1.300/2=0.239kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1

12、.300/2=2.047kN 荷载的计算值 R=1.2×0.050+1.2×0.239+1.4×2.047=3.213kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1107 NG1 = 0.111×18.000=1.992kN

13、(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.350×4×1.300×(1.050+0.300)/2=1.228kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.150×1.300×4/2=0.390kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.300×18.000=0.117kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.727

14、kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.300×1.050/2=4.095kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 1.134 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.3

15、00×1.250×1.134 = 0.298kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.727+0.85×1.4×4.095=9.346kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.727+1.4×4.095=10.206kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wkl

16、ah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.298×1.300×1.500× 五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.206kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.5

17、00×1.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为2599/16=163； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10206/(0.27×424)=89.761N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.346kN； i 计算立杆的截

18、面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为2599/16=163； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.104kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9346

19、/(0.27×424)+104000/4491=105.269N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 六、连墙件的计算 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 风荷载标准值，wk = 0.298kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.00×3.90 = 11.700m2； No 连墙件约

20、束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000 经计算得到 Nlw = 4.876kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 9.876kN 连墙件轴向力设计值 Nf = Af 其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95； A = 4.24cm2；f = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 82.709kN Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 9.876kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!(必须要用双扣件) 连墙件扣件连接示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬

21、挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1350mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 712.00cm4，截面抵抗矩W = 102.00cm3，截面积A = 21.50cm2。 受脚手架集中荷载 P=10.21kN 水平钢梁自重荷载 q=1.2×14.30×0.0001×7.85×10=0.14kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

22、 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=11.818kN,R2=9.588kN,R3=-0.590kN 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.450×106/(1.05×102000.0)+5.035×1000/2150.0=15.881N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用14号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=

23、2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b'b=0.929 经过计算得到强度 =1.45×106/(0.929×102000.00)=15.30N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 < f,满足要求! 九、拉杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力为 RU1=12.241kN 十、拉杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=12.241k

24、N 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×12.241/0.850=115.211kN。 选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径16mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=12.24

25、1kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=12241×4/(3.1416×50×2)1/2=14mm 十一、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9.588kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=9588×4/(3.1

26、416×50×2)1/2=14mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 五、脚手架搭设要求1.架体立杆搭设要求： 1.1立杆接头必须采用对接扣件对接。立杆搭接长度不应小于1m，不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100 mm。1.2立杆上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头，不应设在同步同跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心距主接节点距离不应大于步距的1/3。架体倾斜应不大于全高的1/200。（见上图）1.3开始搭设立柱时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳

27、定后，方可根据情况拆除。1.4脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直接扣件固定在距底座下皮不大于200 mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直接扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 1.5立杆下端插入型钢上预先焊接好的冲天支座，防止钢管的侧向滑移。2.架体纵向水平杆搭设要求：2.1 纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立杆内侧，并采用直角扣件与立杆扣紧。 2.2 纵向水平杆采用对接扣件连接，对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头的水平距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。（见下图）2.3 搭接长度不应小1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部

28、扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。3.架体横向水平杆搭设要求3.1主节点处必须设置一根横向水平杆，且操作层间距不得大于1m，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排架脚手架中，靠墙一端的外伸长度为200mm3.2 操作层上非主节点处的小横杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大距离不能大于立杆间距的1/2。4.脚手板铺设要求：4.1 脚手板一般应铺设在三根横向小横杆上。当脚手板长度小于2米时，可采用两杆横向水平杆，将脚手板两端与其可靠固定。4.2 架体施工层铺设脚手板,脚手板要铺稳。（1）作业层端部脚手板探头长应取150mm，脚手

29、板的探头应采用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆上。（2）脚手架在施工操作面必须满铺脚手板，离墙面不得大于20cm，不得有空隙和探头板、飞跳板。操作面外侧应设有一道护身栏和一道18cm高的挡脚板。5.扣件安装要求：5.1 扣件内的圆弧与钢管扣紧时，接触面不小于30%，扣件螺栓拧紧力矩不应小于40N.m,并不大于65N.m。5.2 对接扣件的开口应朝上或朝内。5.3各杆件端伸出盖板边缘的长度不应小于100mm。6.剪刀撑与斜支撑设置要求：6.1剪刀撑从脚手架纵向两端搭起,搭设宽度为7根立杆，在外侧立面整个长度和高度上连续设置。6.2剪刀撑与水平面的夹角为4560°，剪刀撑的底部要插到

30、架子底部，与立杆相交处要加回转扣件。6.3剪刀撑采用搭接方式,搭接长度不小于1000,且至少加两个扣件。6.4横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈“之”字型边连续布置，斜撑宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜撑杆在1跨内跨越2个步距时，宜相交的纵向水平杆处，增设一根横向水平杆，将斜撑固定在其伸出端上。6.5拐角处应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。7.连墙件的设置7.1连墙件布置间距为垂直距离设计2步3跨，即3×3.9米。7.2连墙件宜靠近主节点设置，偏移主节点的距离不应大于300mm。7.3连墙件应从底层第一步

31、纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，就采用其它可靠的措施固定。7.4连墙件采用钢管与剪力墙刚性连接。8.型钢外架的安装8.1.型钢外架的搁置点与上部拉节点必须位于建筑结构上，不得设置在脚手架上，也不得与脚手架相连。8.2.钢型钢外架的搁置点应采用支承与顶撑相结合的方式同建筑物相连接，以便安装吊运。就位后，拉紧钢丝绳，钢型钢外架调平后，使两侧钢丝绳受力基本一致。8.3墙梁上预留孔应尽可能上下对齐，以保证钢型钢外架安装顺利，以及钢丝绳受力与设计计算一致。8.4组件拼装有专业焊工及架子工组成专业小组，且所有人员必须持证上岗。8.5安装时所有作业人员要系安全带、戴安全帽、穿防滑胶鞋，在塔吊的配合

32、下进行。8.6型钢外架首次使用前应做静载试验，按集中荷载10kN,超载40%。9.验收及偏差要求9.1脚手架验收架子搭设完毕投入使用前要及时检查验收，检查工作由工程负责人或安全负责人进行组织，验收时须有主管审批架子施工方案的有关技术和安全部门参加。检查依据为施工组织设计、施工方案、技术交底、架子变更文件和有关规范。在检查过程中如发现工程技术文件与规范有冲突的地方，以规范为准，并及时修改技术文件。架子检查要分阶段进行，根据本工程的特点架子分为以下几个阶段进行检查：、悬挑型钢安装固定完毕后架子搭设前；主要检查安装的尺寸位置，安装是否牢固。顶板混凝土的强度是否达到要求。、作业层上施加施工荷载前；、每

33、搭完10-13米高度后；、达到设计高度后；、遇有六级大风与大雨后（冬施后开冻后）；、停用超过一个月。除了按以上几个阶段进行检查外，项目安全部门每周必须对架子进行不少于二次的周检，技术部门安排测量人员及时做好架子的变形观测，观测项目主要是架子的垂直度和变形。架子每次的检查验收均由安全检查部门做好检查记录，纳入安全资料内存档。架子验收和定期检查的主要项目：、杆件的设置和连接，连墙件、支撑处的构造；、扣件螺栓是否松动；、架子的变形；六、脚手架拆除工艺及安全施工措施：拆除前详细进行安全技术交底，并制定成品保护措施。拆除前对脚手架进行全面安全检查，消除隐患，保证拆除过程中不发生危险。划出工作区域，设立标

34、志，禁止行人进入，并有专人监护。拆架时，要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的扣件时应先告知对方，以防坠落。5严格遵守拆除顺序，由上而下，后搭先拆，先搭后拆，不可两步或两步以上同时拆除，连墙杆应与脚手架同步拆除。6拆除脚手架、悬挑架需要切割时，应严格遵守现场消防有关规定，要防止火星、熔渣和切割物下落造成事故。7拆除的钢管、扣件及其他材料要动用滑轮和绳索运送，分类堆放，不得乱扔。8每日拆除脚手架告一段落时，都要对尚未拆除脚手架的安全状况进行检查，同时对周围环境也要检查，如有异常情况应及时处理，确保安全。七、附图悬挑式卸料钢平台方案昆明滇池国家旅游度假区大渔欣城建设项目-B8地块二期

35、三标段工程考虑到外脚手架施工荷载的限制、安全因素及施工进度的要求，材料运输卸料平台拟采用型钢悬挑+钢丝绳斜拉结构，做到可拆装移动支架式悬挑平台，与外脚手架分开。一、编制依据. 大渔欣城建设项目-B8地块二期三标段工程结构施工图纸.现行主要操作规程、安全规范及有关规定。(1)建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91)(2)钢结构设计规范（GBJ17-88）(3)建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）二、悬挑式卸料钢平台的构造设计1.卸料钢平台的平面尺寸主要考虑模板和木方的长度和钢支撑的长度，根据本工程的特点，外挑长度为4.5m，宽度为2.3m，悬挑出的端部500mm、950mm分别设两道

36、钢丝绳（6×3721.5）斜拉，斜拉角度详细构造见附图。2.悬挑钢平台主梁采用18a次梁采用14a槽钢，次梁与主梁的连接制作时考虑为可便于拆卸的连接方式，次梁间距500mm。3.槽钢、角钢、钢丝绳等材料必须符合相应的质量要求。4.悬挑料台制作时，所有焊缝应饱满、牢固，符合规范要求，架子施工员要进行检查。5.本悬挑料台的设计荷载为：均布荷载2KN/m2 、集中荷载10KN。6.钢丝绳用花篮螺丝（V03.0型），每根钢丝绳用3只钢丝夹具卡牢，间距120mm，末端设置安全弯以便观察，与剪力墙固定端栓牢。三、悬挑式卸料钢平台的安装1.钢平台的搁置点与上部拉节点必须位于建筑结构上，不得设置在脚

37、手架上，也不得与脚手架相连。2.钢平台的搁置点应采用支承与顶撑相结合的方式同建筑物相连接，以便安装吊运。就位后，拉紧钢丝绳，钢平台调平后，使两侧钢丝绳受力基本一致。3.墙梁上预留孔应尽可能上下对齐，以保证钢平台安装顺利，以及钢丝绳受力与设计计算一致。4.组件拼装有专业焊工及架子工组成专业小组，且所有人员必须持证上岗。5.安装时所有作业人员要系安全带、戴安全帽、穿防滑胶鞋，在塔吊的配合下进行。6.卸料钢平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物。安装时，平台外口应略高于内口，整体需上偏5°。7.钢平台首次使用前应做静载试验，按集中荷载10kN,超载40

38、%。8.卸料钢平台每次安装后应经有关人员验收，合格后方准投入使用，并挂验收牌和容许承载力标识牌。四、相关安全要求1.吊装平台时，施工人员必须戴好安全帽、穿好防滑鞋；吊装位置下派专人看管，禁止人员走动。2.悬挑料台制作时，各部分的连接、焊接应牢固。3.悬挑料台施工吊装后，监理、项目部、安全员进行验收后方可使用。在使用前，施工员须向班组交代料台的设计荷载，确保料台的安全使用，并在料台上悬挂限载标识牌。4.悬挑料台在使用过程中，下部必须全封闭，严禁拆除其任意部件，架子施工员需对料台进行观察；塔吊指挥也应对料台受荷进行管理，发现超载要立即制止，不得将材料留在平台上过夜。每次作业完毕后，应立即关闭防护门

39、。5.钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45°°。.卸料钢平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。.遇到六级及以上大风、雨天应停止在平台上的作业。在每层搭设之前，六级及以上大风之后，安全员及架子工施工员应对平台进行及时检查，并做好记录。五、悬挑式卸料平台的构造设计详见附图1、2、3。六、悬挑卸料平台计算书 计算依据建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)和钢结构设计规范(GB50017-2003)。 悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。 由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。 平台水平钢梁(主梁)的悬

40、挑长度4.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.30m。 次梁采用14a号槽钢U口水平，主梁采用18b号槽钢U口水平，次梁间距0.50m。 容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。 一、次梁的计算 次梁选择14a号槽钢U口水平槽钢，间距0.50m，其截面特性为 面积A=18.51cm2,惯性距Ix=563.70cm4,转动惯量Wx=80.50cm3,回转半径ix=5.52cm 截面尺寸 b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm 1.荷载计算 (1)面板自重标准值：标准值为0.50kN/m2； Q1 = 0.50×0.50=0.25kN/m

41、(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2； Q2 = 2.00×0.50=1.00kN/m (3)槽钢自重荷载 Q3=0.14kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.25+1.00+0.14) = 1.67kN/m 经计算得到，活荷载计算值 P = 1.4×10.00=14.00kN 2.内力计算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下 最大弯矩M的计算公式为 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 1.67×2.302/8+14.00× 3.抗弯强度计算 其中

42、 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =9.16×106/(1.05×80500.00)=108.31N/mm2； 次梁槽钢的抗弯强度计算 < f,满足要求! 4.整体稳定性计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=570×9.5×58.0×235/(2300.0×140.0×235.0)=0.98 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.

43、766 经过计算得到强度 =9.16×106/(0.766×80500.00)=148.53N/mm2； 次梁槽钢的稳定性计算 < f,满足要求! 二、主梁的计算 卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择18b号槽钢U口水平槽钢，其截面特性为 面积A=29.29cm2,惯性距Ix=1369.90cm4,转动惯量Wx=152.20cm3,回转半径ix=6.84cm 截面尺寸 b=70.0mm,h=180.0mm,t=10.5mm 1.荷载计算 (1)栏杆自重标准值：标准值为0.11kN/m Q1 = 0.11kN/m (2)槽钢自

44、重荷载 Q2=0.23kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.11+0.23) = 0.40kN/m 经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为 P1=(1.2×(0.50+2.00)×0.25×2.30/2+1.2×0.14×2.30/2)=1.06kN P2=(1.2×(0.50+2.00)×0.50×2.30/2+1.2×0.14×2.30/2)=1.92kN P3=(1.2×(0.50+2.00)×

45、0.50×2.30/2+1.2×0.14×2.30/2)=1.92kN P4=(1.2×(0.50+2.00)×0.50×2.30/2+1.2×0.14×2.30/2)=1.92kN P5=(1.2×(0.50+2.00)×0.50×2.30/2+1.2×0.14×2.30/2)=1.92kN P6=(1.2×(0.50+2.00)×0.50×2.30/2+1.2×0.14×2.30/2)+14.00/2=8.92kN P7=(1.2×(0.50+2.00)×0.50×2.30/2+