楼板模板支架计算书

1、楼板模板支架计算书 楼板模板的计算参照建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范(GB50010-2010)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、组合钢模板技术规范(GB50214-2001)、木结构设计规范(GB 500052003)、建筑结构荷载规范(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 本支架计算公式(1)根据脚手架试验，参照脚手架规范和脚手架工程实例， 本支架计算公式(2)参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 楼板楼板现浇厚度为0.12米，模

2、板支架搭设高度为3.00米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.20米。 模板面板采用胶合面板，厚度为18mm， 板底木楞截面宽度:80mm;高度：100mm;间距：300mm; 梁顶托采用双钢管: 48×3.0。 采用的钢管类型为48×3.5，采用扣件连接方式。 立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 一、模板面板计算 依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008,5.2 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。 使用模板类

3、型为：胶合板。 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.100×0.120×1.200=3.614kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.350×1.200=0.420kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)： q13 = 2.500×1.200=3.000kN/m 均布线荷载标准值为： q = 25.100×0.120×1.200+0.350×1.200=4.034kN/m 均布线荷载设计值为： 按可变荷载效应控制的组合方式： q1 = 0.9×1.2×

4、(3.614+0.420)+1.4×3.000=8.137kN/m 按永久荷载效应控制的组合方式： q1 = 0.9×1.35×(3.614+0.420)+1.4×0.7×3.000=7.548kN/m 根据以上两者比较应取q1 = 8.137kN/m作为设计依据。 集中荷载设计值： 模板自重线荷载设计值 q2 = 0.9×1.2×0.350×1.200=0.454kN/m 跨中集中荷载设计值 P = 0.9×1.4×2.500=3.150kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中

5、，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3； I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算 施工荷载为均布线荷载：M1 = 0.1q1l2 = 0.1×8.137×0.3002 施工荷载为集中荷载：M2 = 0.1q2l2 + 0.175Pl = 0.1×0.454×0.3002 M2> M1，故应采用M2验算抗弯强度。 = M / W < f 其中 面板的抗弯强度计算值(N/

6、mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； 经计算得到面板抗弯强度计算值 = 0.169×1000×1000/64800=2.615N/mm2 面板的抗弯强度验算 < f,满足要求! (2)挠度计算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值， 故采用均布线荷载标准值为设计值。 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.034×3004/(100×8000×58320

7、0)=0.047mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、支撑方木的计算 方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.100×0.120×0.300=0.904kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)： q13 = 2.500×0.300=0.750kN/m 均布线荷载标准值为： q = 25.100×0.120×0.300+0.350×0.

8、300=1.009kN/m 均布线荷载设计值为： 按可变荷载效应控制的组合方式： q1 = 0.9×1.2×(0.904+0.105)+1.4×0.750=2.034kN/m 按永久荷载效应控制的组合方式： q1 = 0.9×1.35×(0.904+0.105)+1.4×0.7×0.750=1.887kN/m 根据以上两者比较应取q1 = 2.034kN/m作为设计依据。 集中荷载设计值： 模板自重线荷载设计值 q2 = 0.9×1.2×0.350×0.300=0.113kN/m 跨中集中荷载设

9、计值 P = 0.9×1.4×2.500=3.150kN 2.方木的计算 按照三跨连续梁计算，计算过程如下: 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 8.00×10.00×10.00/6 = 133.33cm3； I = 8.00×10.00×10.00×10.00/12 = 666.67cm4； (1)抗弯强度计算 施工荷载为均布线荷载：M1 = 0.1q1l2 = 0.1×2.034×1.2002 施工荷载为集中荷载：M2 = 0.1q2l2 + 0.175Pl =

10、 0.1×0.113×1.2002 M2> M1，故应采用M2验算抗弯强度。 = M / W < f 其中 方木的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 方木的最大弯距(N.mm)； W 方木的净截面抵抗矩； f 方木的抗弯强度设计值，取16.50N/mm2； 经计算得到方木抗弯强度计算值 = 0.678×1000×1000/133333=5.084N/mm2 方木的抗弯强度验算 < f,满足要求! (2)挠度计算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值， 故采用均布线荷载标准值为设计值。 v = 0.677ql4 / 100EI

11、 < v = l / 250 方木最大挠度计算值 v = 0.677×1.009×12004/(100×9000×6666667)=0.236mm 方木的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! (3)最大支座力 最大支座力 N = 1.1ql =1.1×2.034×1.200=2.441kN 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 2.441kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。 托梁计算简图 托梁剪力图(kN) 托梁弯矩图(kN.m) 经过计算得到最大支座

12、F= 10.877kN 经过计算得到最大变形 V= 2.6mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.219×106/8980.0=135.75N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 2.6mm 顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数1.00 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为Rc=

13、8 ×1.00=8.00kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0 ×1.00=8.00KN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.2000×3.000=0.600kN 钢管的自重计算参照扣件式规范（JGJ 130- 2011）附录A

14、.0.3 满堂支撑架自重标准值。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350×1.200×1.200=0.504kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.100×0.120×1.200×1.200=4.337kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.441kN。 2.活荷载为施工荷载标准值。 计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取1.00kN/m2 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1.000×1.200×1.200=1.440kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向

15、压力设计值 设计值组合一 N = 0.9×(1.2×NG + 1.4×NQ)=7.691kN 设计值组合二 N = 0.9×(1.35×NG + 1.4×0.7×NQ)=7.881kN 根据上述结果比较,应采用7.881kN为设计验算依据。 六、立杆的稳定性计算 1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 不考虑风荷载时,立杆的轴心压力设计值，N = 7.88kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A

16、立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； （1）.参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)，由公式(1)、(2)计算 顶部 l0 = k1(h+2a) (1) 底部 l0 = k2h (2) 其中，k计算长度附加系数，应按表5.4.6采用；k=1.155； 考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按附录C采用；1= 1.714，2= 2.492 a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a = 0.30m； 公式(1)的计算

17、结果： = （h+2a）/i=1.714×(1.200+ 2×0.30)×100/1.580=195< =210, 满足要求! 公式(2)的计算结果： = h/i=2.492×1.200×100/1.580=189< =210, 满足要求! 立杆计算长度 l0 = k（h+2a） = 1.155 ×1.714 ×(1.20+ 2×0.30) = 3.56 立杆计算长度 l0 = kh = 1.155 ×2.492 ×1.20 = 3.45 l0/i = 3562.713/15.800

18、 = 225 由长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.144 钢管立杆受压应力计算值 = 112.01N/mm2， 立杆的稳定性计算 < f1=205.00N/mm2,满足要求! （2）.参考杜荣军施工手册公式(2)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) 其中，k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 l0 = k1k2(h+2a) = 1.185 ×1.000 ×(1.20+ 2×0.30) = 2.13 l0/i = 2133

19、.000/15.800 = 135 由长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.372 钢管立杆受压应力计算值 = 43.31N/mm2， 立杆的稳定性计算 < f=205N/mm2,满足要求! 附录： 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.7.6-1满堂支撑架计算长度附加系数取值K 高度H（m） H 8 8< H 10 10< H 20 20< H 30 k 1.155 1.185 1.217 1.291 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范满堂支撑架计算长度系数 以上表参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（新版未正式实施） 表1 模板支架

20、计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9<h1.2 1.2<h1.5 1.5<h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 七、楼板强度的计算 1.计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取5.00m，下部楼板的厚度度取0.20m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。 单元板宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=600.0mm2，fy=300.0N/mm2。 板的截面尺寸为 b×h=5000mm×200mm，截面有效高度 h0=180mm。 按照楼板每8

21、天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天.的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边5.00m，短边5.00×1.00=5.00m， 楼板计算范围内摆放4×4排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q=1.2×(0.35+25.10×0.12)+ 1×1.2×(0.35+25.10×0.20)+ 1×1.2×(0.60×4×4/5.00/5.00)+ 1.4×2.50=14

22、.10kN/m2 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513×ql2=0.0513×14.10×5.002 单元板带所承受最大弯矩 Mmax 验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到8天后混凝土强度达到62.40%，C30.0混凝土强度近似等效为C18.7。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fc=8.99N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 600.00×300.00/(1000×180.00×8.99)=0.111 计算得到钢筋混凝土

23、受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s = (1-0.5) = 0.111×(1-0.5×0.111) = 0.105； 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M2=sbh02fc = 0.105×1000×180.0002×8.99×10-6 结论：由于Mi = 30.60 > Mmax=18.09 所以第8天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。 八、模板的搭设要求: 1、顶部支撑点的设计要求: a.钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须锲紧；其

24、螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，插入立杆内的长度不得小于150mm；螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心； b.扣件式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于500mm；碗扣式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于700mm； 2、模板支架的构造要求: a.梁和板的立杆，其纵横间距应相等或成倍数； b.当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1；靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm,如下图所示： c.立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆的对接扣件应交错布置，

25、两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3； d.水平杆搭接接头的搭接长度不应小于1，应采用不少于3个旋转扣件固定; e.当满堂支撑架高宽比不满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录C表 C-2表C-5 规定（高宽比大于2或2.5）时，满堂支撑架应在支架的四周和中部与结构柱进行刚性连接，连墙件水平间距应为6m9m,竖向间距应为2m3m。在无结构柱部位应采取预埋钢管等措施与建筑结构进行刚性连接，在有空间部位，满堂支撑架宜超出顶部加载区投影范围向外延伸布置23跨。支撑架高宽比不应大于3；

26、 f.模板支架应自成体系，严禁与其他脚手架进行连接。 g.模板支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。 h.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； i.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； 3、扣件安装应符合下列规定： a.螺栓拧紧力矩应控制在4065N.m之间； b.主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm； c.对接扣件开口应朝上或朝内； d.各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm； 4、钢管扣件模板支架体系的剪刀撑应符合以下要求： （1）、普通型： a.在架体外侧周边及内部纵、横向每5m8m，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为5m8m； (b.在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀