氧化沟工艺设计计算讲课稿

1、精品文档1概述1.1 设计任务和依据1.1.1 设计题目20万m3/d生活污水氧化沟处理工艺设计。1.1.2 设计任务本设计方案是对某地生活污水的处理工艺，处理能力为200000m3/d,内容包括处理工艺的确定、各构筑物的设计计算、设备选型、平面布置、高程计算。完成总平面布置图、主要构筑物的平面图和剖面图。1.1.3 设计依据(1)中华人民共和国环境保护法(2014)(2)污水综合排放标准(GB8978 2002)(3)生活杂用水水质标准(CJ25.189)1.1.4 水排水设计手册1-101.1.5 污染防治法1.2 设计要求(1)通过调查研究并收集相关资料经过技术与经济分析，做到技术可行、

2、 经济合理。必须考虑安全运行的条件，确保污水厂处理后达到排放要求。 同时注 意污水处理厂内的环境卫生，尽量美观。设计原则还包括：基础数据可靠；厂址 选择合理；工艺先进实用；避免二次污染；运行管理方便。选择合理的设计方案。(2)完成一套完整的设计计算说明书。说明书应包括：污水处理工程设计 的主要原始资料；污水水量的计算、污泥处理程度计算；污水泵站设计；污水污 泥处理单元构筑物的详细设计计算；设计方案对比论证；厂区总平面布置说明等。 设计说明书要求内容完整，计算正确文理通顺。(3)毕业设计图纸应准确的表达设计意图，图面力求布置合理、正确清晰，符合工程制图要求。1.3 设计参数某地生活污水20000

3、0m3/d,其总变化系数为1.4,排水采用分流制。表1-1设计要求项目进水水质（mg/L）出水水质（mg/L）BOD526030COD400100SS38030TN5025TP832设计计算2.1 格栅2.1.1 设计说明格栅由一组平行的金属栅条或筛网组成，在污水处理系统（包括水泵）前， 均须设置格栅，安装在污水管道、泵房、集水井的进口处或处理厂的端部，用以 拦截较大的呈悬浮或漂浮状态的固体污染物，以便减轻后续处理构筑物的处理负 荷。截留污物的清除方法有两种，即人工清除和机械清除。大型污水处理厂截污 量大，为减轻劳动强度，一般应用机械清除截留物。格栅按形状可分为平面格栅和曲面格栅两种，按格栅栅

4、条间隙可分为粗格栅 （50100mm）,中格栅（1040mm）,细格栅（310mm）三种。栅条的断面形状有圆形、锐边矩形、迎水面为半圆形的矩形、迎水面背水面 均为半圆的矩形几种。而其中具有强度高，阻力损失小的优点网。本设计采用两道中格栅、两道细格栅，迎水面为半圆形的矩形的栅条，选用 机械精渣。精品文档2.1.2设计原则(图)图i图31蒯蜘!那意图2.1.3 设计参数(1)原水水量：Q=2.31m3/s；(2)取流量总变化系数为：Kz=1.4;(3)设计流量：Qmax=Kz Q=1.4 2.31 3.23m3/s；(4)设过栅流速：v=0.8m/s；(5)格栅安装倾角：602.1.4 中格栅(2

5、道)设计计算(1)进水渠道宽度计算根据最优水利断面公式：Q B1hvB1B1一 v2B12 v22.00mh旦1m2代入v 0.8m/s得:则栅前水深：(2)格栅间隙数Qmax > sinn 2bhv式中：Qmax最大废水设计流量 m3/S ；-格栅安装倾角60o 7S取60°h栅前水深m；b栅条间隙宽度，取20mm；过栅流速 m/so则n3.次而86个。2 0.02 1 0.8验算平均水量流速=0.80m/s,符合(0.651.0)。(3)栅槽宽度B S n 1 bn式中：S栅条宽度，取0.015m；B栅槽宽度，m。代入得：B 0.015 93 10.02 93 3.0m(4

6、)进水渠道渐宽部分的长度计算,B B1l 1-2tan 1式中1 渐宽部分的展开角，一般采用代入得：113 21.37m2tan20(5)进水渠道渐窄部分的长度计算1.3720.69m(6)通过格栅的水头损失b 2g2v一 sin式中：”水头损失，m；格栅条的阻力系数，查表得知2.42 ;k格栅污物堵塞时的水头损失增大系数，一般取 k 3。4则hl0.0153 2.420.0223 0.8sin 600.14m2g(7)栅后槽总高度H h 几 h2 1 0.14 0.3 1.44m式中：h2超高，取0.3m。(8)栅槽总长度H1.44L 11 12 0.5 1.0 1.37 0.69 1.5

7、4.39mtantan 60(9)每日栅渣量QmaxW186400K z10003.2 0.05 8640010001 .4 24.9m3 d >0.2m3/d式中：wi取0.05m3/103m3。应采用机械除渣或无轴传送栅渣,采用机械栅渣打包机降栅渣打包, 汽 车运走。2.1.5 细格栅(2道)设计计算(1)进水渠道宽度计算B；v2根据最优水利断面公式：-, r B1Q B1hv B1v2代入v 1.0m/s得：B2Q 2 1.61 彳”- 1.79mv ,1.0则栅前水深：h旦0.90m 2(2)格栅间隙数Qmax sinn 2bhv式中：Qmax最大废水设计流量，m3/S ；-格栅

8、安装倾角60°7心 取60°h栅前水深m；b栅条间隙宽度，取20mm；过栅流速，1m/s。则n3衣睛s4个2 0.02 0.9 1.0(3)栅槽宽度B S n 1 bn式中：S栅条宽度，取0.01mB栅槽宽度，m。B 0.01 84 10.02 84 2.51m(4)进水渠道渐宽部分的长度计算l B B11 2 tan 1式中:渐宽部分的展开角，一般采用20° o则：l12.51 1.79 0.99m2tan20(5)进水渠道渐窄部分的长度计算l2l10.99- 0.49m(6)通过格栅的水头损失h1423 v .一一 sin2g式中:h1水头损失，m;格栅条的阻

9、力系数,查表得知 2.42 ;3。(7)栅后槽总高度H h h1 h20.90 0.19 0.3 1.39m式中：h2超高，取0.3m。(8)栅槽总长度H1.39L li I2 0.5 1.0 0.99 0.49 1.5 3.78mtantan 60(9)每日栅渣量Qmaxw186400Kz10003.23 0.04 864001000 1.4 23.99 m3 d>0.2m3式中：W1 取0.04mk格栅污物堵塞时的水头损失增大系数，一般取 k420.01 3 1.023 2.42-sin 600.19m0.022 g/103m3。应采用机械除渣或无轴传送栅渣,采用机械栅渣打包机降栅渣

10、打包, 汽 车运走。选用NC400型机械格栅两台。设备宽度400mm，有效栅宽250mm，有效栅隙30mm,运动速度3m/min,水流速度1m/s安装角度60°,电机功率0.25kw,支座长度960mm,格栅 槽深度500mm,格栅地面高度360mmo生产厂：上海南方环保设备有限公 司、上海惠罗环境工程有限公司。2.2 污水泵房2.2.1 设计说明污水总泵站接纳来自城市排水管网来的所有污水，其任务是将这些污水抽送到污水处理厂，以利于处理厂各构筑物的设置。因采用城市污水与雨水分流制， 故本设计仅对城市污水排水系统的泵站进行设计9 0排水泵站的基本组成包括：机器间、集水池和辅助问。泵站形

11、式的选择取决于水力条件和工程造价，其它考虑因素还有：泵站规模大小、泵站的性质、水文地质条件、地形地物、挖渠及施工方案、管理水平、环 境性质要求、选用水泵的形式及能否就地取材等。污水泵站的主要形式：(1)合建式矩形泵站，装设立式泵，自灌式工作台，水泵数为4台或更多时，采用矩形，机器间、机组管道和附属设备布置方便，启动简单，占地面积大；(2)合建式圆形泵站，装设立式泵，自灌式工作台，水泵数不超过4台，圆形结构水力条件好，便于沉井施工法，可降低工程造价，水泵启动方便。(3)自灌式泵房，采用自灌式水泵，叶轮(泵轴)低于集水池最低水位，在 最高、中间和最低水位都能直接启动，具优点为启动及时可靠，不需引水

12、辅助设 备，操作简单。(4)非自灌式泵房，泵轴高于集水池最高水位，不能直接启动，由于污水泵 水管不得设低阀，故需设引水设备。但管理人员必须能熟练的掌握水泵的启动程 序。由以上可知，本设计因水量较大，并考虑到造价、自动化控制等因素，以及 施工的方便与否，采用自灌式半地下式矩形泵房。2.2.2 污水泵房一般规定(1)应根据远近期污水量，确定污水泵站的规模，泵站设计流量一般与进水 管之设计流量相同；(2)应明确泵站是一次建成还是分期建设，是永久性还是半永久性，以决定 其标准和设施；(3)根据污水经泵站抽开后，出口入河道、灌渠还是进处理厂处理来选择合 适的泵站位置；(4)污水泵站的集水池与机器间在同一

13、构筑物内时，集水池和机器间须用防 水隔墙隔开，允许渗漏，做法按结构设计规范要求；分建式，集水井和机器间要 保持安全的施工距离，其中集水池多为圆形，机器间多为方形；(5)泵站构筑物不允许地下水渗入，应设有高出地下水位0.5米的防水措施；(6)选泵机组泵站泵的总抽生能力，应按进水管的最大时污水量计，并应满 足最大充满度时的流量要求；(7)尽量选择类型相同(最多不超过两种型号)和口径的水泵，以便维修， 但还须满足低流量时的需求；(8)由于生活污水，对水泵有腐蚀作用，故污水泵站尽量采用污水泵，在大 的污水泵站中,无大型污水泵时才选用清水泵10。2.2.3 水泵设计计算（1）流量的确定：Q 3.23m3

14、/s。本设计拟定选用 8台潜污泵（6用2备），则每台泵的设计流量为：Q 0.55m3/s o（2）水泵的选用根据水泵在给水排水设计手册第 11册上查得采用QW型潜水排污泵。表3-1 350QW1100-10-45型潜水排污泵的规格性能表型号出口直径（mm）流量（m3/h）扬程（m）转速（r/min ）功率（kw）效率（%）3501100109804574.6生产厂家：石家庄水泵厂2.3 沉砂池2.3.1 沉砂池的对比选择沉砂池是借助污水中的颗粒与水的比重不同， 使大颗粒的沙粒、石子、煤渣 等无机颗粒沉降，以去除相对密度较大的无机颗粒。按水流方向的不同可分为平 流式、竖流式、曝气沉砂池和旋流沉砂

15、池四类。（1）平流沉砂池优点：沉淀效果好，耐冲击负荷，适应温度变化。工作稳定，构造简单，易 于施工，便于管理。缺点：占地大，配水不均匀，易出现短流和偏流，排泥间距较多，池中约夹 杂有15%左右的有机物使沉砂池的后续处理增加难度。（2）竖流沉砂池优点：占地少，排泥方便，运行管理易行。缺点：池深大，施工困难，造价较高，对耐冲击负荷和温度的适应性较差， 池径受到限制，过大的池径会使布水不均匀。（3）旋流沉砂池（钟式沉砂池）优点：占地面积小，可以通过调节转速，使得沉砂效果最好，同时由于采用 离心力沉砂，不会破坏水中的溶解氧水平（厌氧环境）。缺点：气提或泵提排砂，增加设备，水厂的电气容量，维护较复杂。(

16、4)曝气沉砂池优点：克服了平流沉砂池的缺点，使砂粒与外裹的有机物较好的分离， 通过 调节布气量可控制污水的旋流速度， 使除砂效率较稳定，受流量变化影响小，同 时起预曝气作用，具沉砂量大，且其上含有机物少。缺点：由于需要曝气，所以池内应考虑设消泡装置，其他型易产生偏流或死 角，并且由于多了曝气装置而使费用增加。基于以上四种沉砂池的比较，本工程设计确定采用曝气沉砂池。2.3.2 设计说明普通平流沉砂池的主要缺点是沉砂中含有 15%的有机物，使沉砂的后续处理 难度增加。采用曝气沉砂池(见图 3-2)可以克服这一缺点11。图3-2曝气沉砂池示意图2.3.3 设计参数(1)水平流速为0.1m/s；(2)

17、最大流量时停留时间为13min；(3)有效水深应为2.03.0m,宽深比一般采用11.5;(4)处理每立方米污水的曝气量宜为 0.10.2m3空气；(5)进水方向应与池中旋流方向一致，出水方向应与进水方向垂直；(6)污水的沉砂量，可按每立方米污水0.03L计算，合流制污水的沉砂量应根据实际情况确定；(7)砂斗容积不应大于2d的沉砂量，采用重力排砂时，砂斗斗壁与水平面的倾角不应小于55 ;(8)池子的形状应尽可能不产生偏流或死角，在集砂槽附近可安装纵向挡 板；(9)池底坡度一般取为0.10.5;(10)沉砂池除砂宜采用机械方法，并经砂水分离后贮存或外运2.3.4设计计算(1)池子总有效容积V设

18、t=2min,则V 60tQ 60 2 3.23 387.6m3 max(2)水流断面积A设v1=0.1m/s (水平流速)oA=Qmax=33 = 32.3m2 v10.1(3)池总宽度B设h2=2.5 (设计有效水深)，B= =12.92m h2沉砂池分为四格( b hn=4)，则每格宽度 b, b=B/4=3.23m。3.232.51.29 ,在 1.01.5之间。(4)池长LV 60vt 60 0.1 2 12m(5)每小时所需空气量d Qmax 3600式中：d 1m3污水所需空气量,m3(空气)/m3污水。设计中：d =0.2 m3(空气)/m3污水3600 Qmaxd 2325.

19、6m3/h0(6)沉砂室所需容积V,设T=2d(清除沉砂的间隔时间)一 Qmax X T 86400 V=RKz 106式中:X 城市污水沉砂量m3/106 m3 (污水),设计中取30;生活污水流量总变化系数。则：V3.23 30 2 864001.4 106=11.96 12.0m3(7)沉砂斗各部分尺寸设斗底宽a1=0.5m,斗壁与水平面的倾角为60 ,沉砂斗高度h2 1m。2h2tan 60a1则沉砂斗的上口宽度为:2 1 0.5 1.65m tan 60沉砂斗的有效容积:2Vh2 (aaa1a12)(1.6521.65 0.5 0.52) 3.798m3 3m3(8)池子总高设池底坡

20、度为0.4,坡向沉砂斗，池子超高h1 0.3m则池底斜坡部分的高度：-C / B b C / 12.9 8.9 h3 0.4 0.4 0.8m22H= h hi + h2 + 忆=2.5+0.3+1+0.8=4.6m(9)进水渠道格栅的出水通过DN1300mm的管道送入沉砂池的进水渠道，然后进入沉砂池，进水渠道的水流流速:ViB1H1式中：Vi 进水渠道水流流速,Bi 进水渠道宽度，取1.2m；Hi 进水渠道水深，取0.8m0.810.84m s1.2 0.8水流经过进水渠道再分别由进水口进入沉砂池，进水口尺寸900mm 900mm ,流速校核:Qmax0.8140.9 0.91.01m s2

21、 v2g(10)进水口水头损失1.0121.061.06-0.055m2 9.81进水口采用方形闸板，SFZ型明杆或镶钢铸铁方形闸门 SFZ-900,沉砂斗采用H46Z-2.5旋启式底阀，公称直径 200mm。(11)出水堰计算出水采用沉砂池末端薄壁出水堰跌落出水，出水堰可保证沉砂池内水位标高恒定，堰上水头为：H2式事：m 流量系数，一般取0.40.5,设计事取m 0.4;b2 范,m2 0 8143则：H20.8140.27m0.4 3.232 9.81出水堰后自由跌落高度0.12m ,出水流入出水槽，出水槽宽度 B2 1.0m,出水槽水深h2 0.6m,水流流速V2 0.84m/so采用出

22、水管道在出水槽中部与出水槽连接，出水槽用钢混管，管径 DN 1300mm,管内流速v3 1.34m/s,水利坡度i 2.39%,水流经出水槽流入配水井。(12)排砂装置采用吸砂泵排砂，吸砂泵设置在沉砂斗内，借助空气提升将沉砂排出沉砂池。2.4 配水井设计计算配水井中心管直径D式中：D 配水井中心直径，m；v2中心管内污水流速，一般采用v2 0.6 m/s设计中取v20.8m/s ,D4 3.233.14 0.82.27m,取整为 2500mm。配水井直径:Di式中V3 配水井内污水流速，一般米用 V30.2 0.4 m/s4 3.24,3.14 0.35设计中取v3 0.35m s3.78m2

23、.5 三梢式氧化沟2.5.1 处理要求表3-2污水进出水水质要求项目进水水质（mg/L）出水水质（mg/L）BOD26030COD400100SS38030TN5025TP832.5.2 设计计算（1）污泥龄稳定化法:XvYSr0.77Kdfb式中：细胞降解过程中有23%的残余物为不可生物降解物质;污泥稳定化污泥龄;Kd 微生物自身氧化率，取0.05;fb VSS可生物降解系数;Xv MLSS中有机部分,mg/L , Xv 0.30.7X。代入得：c 0.7726d0.05 0.6(2)验证出水BOD5出水中BOD5包括水中溶解性的BOD5和出水SS中BOD5。出水中溶解性BOD5：Se11K

24、d kY c式中：k'最大比底物利用速率与饱和常数的比值，0.02 0.1,易降解城市污水常取0.083。则Se0.09 0.45 260.052.18mgL出水SS中bod5：Se SS fb ff Xv. X贝iJSe'30 0.6 0.5 9mg L验证& Se2.18 9 11.18mgL %(3)计算氧化有机物和硝化氨氮所需容积ViQY c S0 Se 200000 0.45 26 200 2.183c-0 50862.5mXv 1 Kd c4000 1 0.05 26(4)氧化有机物和硝化氨氮所需停留时间Qp50862.524 6.10h200000(5)脱

25、氨量的计算精品文档假设总氮中非氨态氮没有硝酸盐的存在形式， 而是大分子中的化合态氮，其 在生物氧化过程中需要经过氨态氮这一形态，所以，需要氧化的氨氮浓度为：N氧化TNo Ne式中：TN。进水中总氮的浓度，mg/L ;Ne 出水中氨氮的浓度， mg/L 0代入得N氧化50-25 25mg/L脱氮的量，需要扣除生物合成的氮量，假设生物中的含氮量为C%,则需要的脱氮量为：N脱N氧彳匕-C%巳/Qp式中：Px产泥量中有机部分，kg/d。FX YQP S0 Se KdVXv 0.45 200000 200 2.18 0.05 50862.5 4000 7631.3kg dN 脱 5 0.12 7631.

26、3 200000 1000 0.42mg/L(6)脱氮需要的体积QpN脱T 20V2,N dn,T N dn,20XvNdn式中：Ndn,T 温度T时反硝化速率;温度修正系数，1.09;Ndn,20 温度20c时反硝化速率，取0.05。代入：V2915.6m3200000 0.422000 0.05 1.09(7)脱氮需要的停留时间t2 运包6 24 0.11hQp 200000p(8)氧化沟总体积和停留时间VV1V2 . k (50862.518668.8)； 0.5 103556.2m30.512.42h(9)排泥量及排泥系统产泥量计算所有生物反应池中的泥包括两部分，一部分是无机的，一部分

27、是有机的，无机的部分是悬浮物，有机的是微生物代谢的产泥量。无机部分的污泥量：Ps Qd TSS TSSe s p . .-式中：TSS进入反应池中无机悬浮物的浓度；TSSe-出水生物反应池悬浮物的浓度，用出水指标。代入：Ps 200000 75 309000kg. dPX 7631.3kg. dX Px PS 9000 7631.3 16631.3kg. d排泥量：设7?泥含水率P 99.3%cX16631.33,Qs 2375.9m d1 P 10001 0.993 1000排泥系统剩余污泥在重力作用下通过污泥管路排入集泥井。(10)需氧量计算考虑脱氮工艺的需氧量Oa kg/d为有机物氧化需

28、氧量。1、微生物自身氧化 需氧量。2、保持好氧池一定溶解氧。3所需氧、硝化需氧量。4之和减去反硝化产 氧量O5。即 Oa O1 O2 O3 O4 O5 aO1 aQp S0 Se 0.5 200000 200 2.18 1000 19782 kg. dO2 bXV 0.15 4000 50862.5 1000 1271.56kg： dO3 dQp 1.5 200000 1000 300 kg . dO4 QprnN氧化 200000 4.6 25 1000 23000 kg/dO5 QprdnN 脱 200000 2.86 0.42 1000 240.24 kg/dOa 19782 1271.

29、56 300 23000 240.24 44113.32kg. d每小时的需氧量Oa Oa TA式中：TA 曝气时间则 0a 44113.32 24 1838.06kg h考虑安全系数 1.4,则 Oa 1.43 44113.32 121046.95kg/d去除每kgBODs的需氧量：OaQ(S0 S)121046.95200000(200 2.18)10003.06 kgO2. kgBODs精品文档标准状态下需氧量为:OsOaCs20CsC 1.024T20式中：污水中杂质影响修正系数，取 0.85;污水含盐量影响修正系数，取 0.95;C混合液溶解氧浓度，取C=4.0最小为2;P气压修正系

30、数=上=1；P示Cs20 20c时氧的饱和度，取 Cs 209.17mg/L;Cs25 25c时氧的饱和度，取 Cs 258.38mg/L。则Os194574.24kg d121046.95 9.17二二25 200.85 0.95 1 8.38 2 1.024(11)氧化沟尺寸设氧化沟五座，工艺反应的有效系数fa 0.75 ,单座氧化沟有效容积三组沟道采用相同的容积，则每组沟道容积:V单沟103556.2317259.37m取每组沟道单沟宽度B=22m,6有效水深h=4.5m,超高为0.5m,中间分隔墙厚度b=0.15m。每组沟道面积:V单沟h17259.3723835.41m2弯道部分面积

31、:A10.152直线段部分面积:A2Ai直线段长度:4.5223835.41A22 B20.152487.31m2一_ 2487.31 3348.11m3348.1176.09m2 222.5.3曝气设备选择此项目选择转刷曝气机。121046.9524209.39kg O2 d（1）单座氧化沟需氧量:OOaOa1n采用直径D=1000mm的转刷曝气机，充氧能力 25kgOz/m2 h ,单台转刷曝气机有效长度为6m。（2）每组氧化沟需曝气机有效长度,Oa124209.39La140.34m25 425 24所需曝气*$刷台数n 组池19台。6通过计算，选用Mammoth-1000型转刷曝气机，

32、具体规格如下:表3-4转刷曝气机规格和性能型号直径（m）后效长度（m）电动机功率（kw）叶片浸深（mm）充氧能力（kgO2/m2h）M-1000163025-30251.1.1.12.6.1 设计说明污水经过以上构筑物处理后，虽然水质得到了改善，细菌数量也大幅度的减 少，但是细菌的绝对值还十分可观，并有存在病原菌的可能。因此，污水在排入 水体前，应进行消毒处理。目前，用消毒剂消毒能产生有害物质，影响人们的身体健康已广为人知， 氯 化是当今消毒采用的普遍方法。消毒设备应按连续工作设置，消毒设备的工作时 间、消毒剂投加量，可根据所排放水体的卫生要求及季节条件掌握。一般在水源的上游、旅游日、夏季应严

33、格连续消毒，其他情况时可视排出水质及环境要求， 经有关单位同意，采用间断消毒或酌减消毒剂投量 12 02.6.2 消毒剂的对比选择(1)液氯优点：价格便宜，效果可靠，投配设备简单。缺点：对生物有毒害作用，并且可产生致癌物质。适用于大、中型规模的污水处理厂。(2)漂白粉优点：投加设备简单，价格便宜。缺点：除与液氯相同的缺点外，尚有投配量不准确，溶解剂调制不便，劳动适用于消毒要求不高或间断投加的小型污水处理厂。(3)臭氧优点：消毒效率高，并能有效地降解污水中残留的有机物、色、味等，污水 中pH,温度对消毒效果影响小，不产生难处理的或生物积累性残余物。缺点：投资大，成本高，设备管理复杂 。适用于出水

34、水质较好，排入水体卫生条件要求高的污水处理厂。此项目选择加氯消毒。2.6.3 消毒剂的投加(1)加氯量计算二级处理出水采用液氯消毒，液氯的投加量为 8.0mg/L。则加氯量为：G 0.001 8.0 200000 66.67kg h(2)加氯设备液氯由真空转自加氯机加入，加氯机设计三台，采用二用一备。设计中采用ZJ-1型转子加氯机。2.6.4 接触消毒池的选择本设计采用传统的隔板反应池，设计数量为 1座。1.1.1.2 接触消毒池的设计参数(1)水力停留时间t=30min；(2)隔板间距2.5m；;(3)池体有效水深2.0m ;(4)池底坡度2%3%;(5)超高 0.3m；(6)排泥管管径15

35、0mm。1.1.1.3 接触消毒池的设计计算接触池容积:VQmaxT280000 0.5245833.33m3表面积:5833.33321944.44m2隔板数采用4个，则廊道总宽为:B 4 1 4 20m接触池长度：实际消毒池容积为:A 1944.44B 2097.22m3V BLh 20 97.22 3 5833.33m2.7污泥处理系统2.7.1 污泥泵房的设计计算污泥泵的选型由剩余污泥量为16631.3kg. d 0.1924kg s据污泥量选用4台PN型污泥泵，3用1备，其型号、规格见下表:表3-5 PN型污泥泵油Q(m3/h )扬程H (m)转速n(r/min )泵轴功率(kw)配

36、用电 动功率 (kw)效率(%)(kg)4PN10041147024.3554610002.7.2 污泥浓缩池的选择及设计计算(1)污泥浓缩池的选择污泥浓缩池主要是降低污泥中的空隙水，来达到使污泥减容的目的。浓缩池可分为重力浓缩池和浮选浓缩池。重力浓缩池按其运行方式可分为间歇式和连续 式。浮选浓缩池：适用于浓缩活性污泥以及生物滤池等较轻的污泥，并且运行费用较高，贮泥能力小。重力浓缩池：用于浓缩初沉池污泥和二沉池的剩余污泥， 只用于活性污泥 的情况不多，运行费用低，动力消耗小13。综上所述，本设计采用间歇式重力浓缩池。采用矩形泵房，泵房长 12m,宽 5m,高 5m。(2)污泥浓缩池的设计计算设

37、计参数：Q 200000 m3/d污泥固体通量：G 30 kg m2d浓缩池面积A-G式中：Q污泥量，m3/d ;C0 污泥固体浓度，kg/m3;G污泥固体通量，kg/m2d ;16631.3 43022217.51m浓缩池直径设计采用n=4个圆形辐流池单池面积:2217.5142554.37m2浓缩池直径:c 4A 4 554.37D . . 26.57m.3.14浓缩池深度H浓缩池工作部分的有效水深：h2QT24A16631.3 1224 2217.514.29m超高h10.3m，缓冲层高度h30.3m,浓缩池设机械刮泥，池底坡度i=1/20,污泥斗下底直径D1=1.0m,上底直径D2=2

38、.4m。池底坡度造成的深度:h4D D2 i 2226.57 2.4221200.604m污泥斗高度:h5tan552.41.0tan55 1.0m浓缩池深度:H=h1+h2+h3+h4+h5=0.3+4.29+0.3+0.604+1.0=6.494m2.7.3 污泥脱水机(1)污泥脱水方法及压滤机的选择污泥脱水的方法有自然干化、机械脱水及污泥烧干、焚烧等方法。污泥经泥 泵到达压滤机，加药时药剂在溶解池内搅拌加入清水溶解， 经加药泵打入压滤机 与污泥反应脱水，泥饼经皮带输送外运。本设计采用污泥机械脱水法。本工艺采用带式压滤机，具优点有：运行可连续运转，生产效率高，噪音小；耗电少，仅为真空过滤机

39、的十分之一；低速运转时，维护管理简单，运行稳定可靠；运行费用低，附件设备较少14 0（2）带式压滤机的设计计算从池中排出的污泥体积Q 16631.3 m3 d每日所产污泥量（设污泥脱水后含水率为70%）W1 16631.3 388.06 m3 d1 P1 0.7每小时处理污泥（按带式压滤机每天工作 16小时计算）16631.33 .W - 1039.46 m3 h 16压滤机型号采用DY 1000带式压滤机五台，四用一备，其规格见下表:表3-6 DY 1000带式压滤机型号过滤带处理量(kg/h2m2)传动电机宽度(mm)速度(m/min)型号功率(kw)转速(r/min)DY 1000100

40、04150-440YCT-32-42.21000-12502.7.5脱水机房的布置机房设有4台泵，其中2台加泥泵，将污泥从贮泥池抽到压滤机，另2台泵 为投药泵，向污泥中投加混凝剂，投加的药剂为阳离子聚丙烯酰胺， 投加药量占 污泥干重的0.2%,以改善污泥的脱水性能，提高压滤机的生产能力，污泥脱水后，有皮带输出，直接由运输车运走。脱水机房的尺寸为32m 12m 3.5m,房内包括值班室，加药间和污泥外运存 车处。3污水高程布置3.1 高程布置任务污水处理厂污水处理高程布置的任务是：确定各构筑物和泵房的标高；确定污水处理构筑物之间连接管渠的尺寸及其标高；通过计算确定各部位的水面标 高，从而能够使污水沿处理流程在构筑物之间畅通的流动，保证污水处理厂的正常运行。3.2 高程布置考虑事项(1)选择一条最长、水头损失最大的流程进行水力计算，并应适当留有余 地，以保证任何情况下，处理系统都能够正常运行；(2)计算水头损失时，一般以近期最大的流量作为构