海晟大厦塔吊基础方案

1、海晟国际大厦塔吊基础专项方案福建省九龙建设集团有限公司2011年7月25日目 录1、编制依据32、工程概况33、塔吊基础的设计54、塔吊基础的施工195、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差较正226、重大危险源的辨识及预防措施237. 塔吊基础施工图251、编制依据1.1塔式起重机使用说明书1.2岩土工程勘察报告1.3建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）1.4地基与基础施工质量验收规范（GB50202-2002）1.5混凝土结构设计规范（GB50010-2002）1.6混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）1.7钢结构设计规范（GB50017-2003）1.8海晟国际

2、大厦施工图纸(结施、建施)1.9厦门市塔吊安全管理暂行规定1.10建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001）1.11钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2001）1.12 施工现场机械设备检查技术规程（JGJ160-2008）1.13塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T187-2009）1.14建筑桩基技术规程（JGJ94-2008）1.15建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程（JGJ196-2010）2、工程概况2.1工程建设概况工程名称海晟国际大厦工程地址厦门市湖滨南路北侧、闽南大厦东侧、后埭溪路西侧建设单位厦门海晟房地产开发有限公司设计单位厦门市仁德振华建

3、筑设计事务所勘察单位 厦门地质勘察院监理单位厦门象屿咨询工程有限公司总承包单位福建省九龙建设有限公司建筑总造价约1.9亿工程主要功能或用途本工程地下室车库三层，地上主楼一栋写字楼（24层）2.2根据本工程地质勘察报告各土层极限摩阻力、端阻力标准值指标见下表：层号土层名称层厚（m）冲钻孔灌注桩抗拔系数（）Fs（KPa）Fp（KPa）1杂填土084.8252淤泥1.86.5123粉质粘土2.26.5550.754粗砂0.20.9600.65残积砾质粘性土413.1500.76全风化花岗岩5.813.97016000.657砂砾状强风化花岗岩89030000.552.3塔吊布置原则本工程作业面积大、

4、建筑物高度较高，在施工中垂直运输工作量很大。项目部结合建筑物的高度、结构特点、施工现场环境，综合考虑工期、吊运能力、机械类型等因素，合理安排机械数量和布置位置，作出以下布置原则：2.3.1由于受场地条件限制，将主楼塔吊布置在地下室基坑内。2.3.2塔吊选型：考虑到本工程地下室施工面较大，施工阶段周边可利用场地狭小，主楼属于超高层，为确保塔吊质量和安全，根据施工要求，现场拟采用QTZ80塔吊1台（1#塔吊）应用于主楼，臂长56m，安装高度44M（承台面算起），塔吊中心与主楼水平距离为4000mm；采用QTZ80塔吊1台（2#塔吊）应用于裙楼，臂长56m，安装高度30M，与裙房水平距离为5500m

5、m。在地下室及裙楼施工完毕后，保留主楼1台施工塔吊（1#塔吊），裙楼塔吊（2#塔吊）予以拆除。在主楼主体封顶后1#塔吊予以拆除。2.3.3塔吊具体平面位置详见附图1，附图2，附图3，附图4，附图6。2.3.4因主楼塔吊（1#塔吊）基础利用地下室筏板基础作为承台，故考虑在基坑土方开挖至第三道支撑施工完成时安装；2#塔吊在土方开挖前安装完毕。2.3.5从本工程的结构特性、土质情况、土方开挖后承台的支撑以及对边坡支护影响等因素考虑，塔吊基础采用冲（钻）孔灌注桩+承台基础。塔吊基础桩位平面布置详见附图4，附图6。2.3.6根据图纸，主楼1#塔吊塔身穿过地下室楼层时，会与楼层板交汇，现场将根据实际情况，

6、浇筑楼层混凝土时采取留设孔洞加强措施：各孔边加设2根直径16的钢筋加固。孔边预留出钢筋，待拆除塔吊后浇筑。3、塔吊基础的设计(1). 主楼1#塔吊基础的设计3.1主楼1#塔吊基础设计参数3.1.1基本参数信息基础桩：41100冲（钻）孔灌注桩，桩身混凝土等级：C35水下混凝土；桩顶标高-20.000m，根据岩土工程勘察报告，取灌注桩有效桩长为：11.45米（桩端标高-31.450m，桩端持力层为第7a层-砂砾状强风化花岗岩，具体以施打时实际打桩记录为准。承台尺寸：平面5.65.6m，厚度h=2.00m，桩与承台中心轴距离为1.700m承台混凝土等级： C35 塔吊承台面标高：塔吊承台面标高为-

7、14.850m。承台下设置厚度100mm，宽度超出各承台边100mm的C15素砼垫层。塔吊荷载参数基础载荷表载 荷 名 称非工作工况工作工况P1基础所受的垂直载荷（KN）540556P2基础所受的水平载荷（KN）6031.4M基础所受的弯矩（KN.M）11001000M扭基础所受的扭矩（KN.M）0230根据塔吊使用说明书，塔吊安装到自由高度45m时要附墙，因此在进行荷载分析时，弯矩和剪力取在26m高度时塔吊非工作状态数值（验算风荷载影响时非工作状态和工作状态均进行验算），竖向荷载取塔吊安装到最终安装高度时（H=120米）数值为安全取值。故取计算荷载：塔吊（H=120米）自重：540kN F1

8、=540kN 作用于桩基承台顶面的竖向力Fk=F1=540kN， F=1.4Fk=1.4*540=756KN 承台自重：GK=255.65.62=1568kN G=1.2*GK=1881.6KN 塔吊的倾覆力矩MK=1100kN.M M=1.4Mk=1.4*1100=1540 kN.M 水平力Fvk=60KN Fv=1.4*Fvk =1.4*60=84KN 3.2单桩竖向承载力验算根据厦门地质勘察院提供的地质勘察报告,结合主楼塔吊所处位置，对单桩竖向承载力特征值进行计算（选取12#桩位勘测孔进行计算，15.00 米以上摩阻力不予考虑）。桩顶竖向力的计算 依据建筑桩基技术规程JGJ94-2008

9、的第条。单桩竖向平均力Qk=(F+G)/n= (756+1881.6)/4 =659.4KN 单桩桩顶所受最大压力Qc，kmax=(F+G)/n+(M+Fv*h)/(1.414*c) =(756+1881.6)/4 +(1540+84*2)/1.414*1.7 =659.4+710.6 =1370KN 单桩桩顶所受最大拔力Qt，kmax=(F+G)/n-(M+Fv*h)/(1.414*c) =(756+1881.6)/4-(1540+84*2)/1.414*1.7 =659.4-763 =-103.6KN 3.2.2单桩竖向承载力特征值计算 单桩竖向承载力极限值R= fpAp+Upfsli R

10、= 3.14*0.552*3000+3.14*1.1*（70*9.45+90*2） =2849+2906=5755KN单桩竖向承载力特征值Ra=R/2=5755/2=2877KN Qk=541.8KNRa=2877KN Qc，kmax=1370Qt，kmax =103.6KN,均满足要求。3.3桩配筋计算桩顶轴向压力验算=1.0x541.8=541.8KN31.40cm2可满足构造要求。桩顶钢筋伸入承台长度45d进行锚固，详见附图5. 利用地下室底板作为塔吊承台，配筋按地下室该处筏板配筋配置，承台面为32150双向，承台底为32150双向，承台中部沿高度设置一道双向为14300；因塔吊基础与临

11、边的地下室筏板基础接缝处较为薄弱，故沿塔吊承台高度四周设置二道拉结钢筋14300，为使塔吊基础与临边的筏板基础拉接，塔吊承台钢筋配置长度均应伸出承台外，且错开1100mm长度，待地下室底板钢筋绑扎时采用直螺纹连接；为防止地下水从砼接缝处渗出，塔吊承台周边沿高度方向设置二道4mm钢板止水板。详见附图6.3.6抗倾覆验算： 独立塔机工作状态时风荷载计算： Wk=0.8Bz*Us*Uz*Wo 本工程地面粗糙度为B类工作状态时Wo=0.2KN/M2计，查表，Bz=1.59，Us=1.34，Us=1.79 Wk=0.8Bz*Us*Uz*Wo=0.8*1.59*1.34*1.79*0.2 = 0.61KN

12、/ M2 Qsk=Wk*A/H A=ao*B*H ao=0.35 B=1.8 H=45 Qsk=0.61*0.35*1.8=0.384KN/M2 Fsk=Qsk*H=0.384*45=17.294KN由塔吊基础荷载表知：基础所受的弯矩M1=1000KN.M;基础所受的扭矩M2=230KN.M基础所受的水平力弯矩M3=31.4*2=109.9KN.M;倾覆力矩Mq=M1+M2+M3+Msk=1000+230+109.9+389.1=1729KN.M基础所受的垂直载荷N1=556KN，承台自重N2=1.2*GK=1881.6KN塔吊抗倾覆弯矩Mk=（N1+N2）*L=（556+1881.6）*1.

13、7*1.414=5859.5KN.M塔吊抗倾覆弯矩Mk/Mq=5859.5/1729=3.389K=1.4,满足抗倾覆要求。 独立塔机非工作状态时风荷载计算： Wk=0.8Bz*Us*Uz*Wo 本工程地面粗糙度为B类工作状态时Wo=0.8KN/M2计，查表，Bz=1.7，Us=1.34，Us=1.34 Wk=0.8Bz*Us*Uz*Wo=0.8*1.7*1.34*1.34*0.8 = 1.954KN/ M2 Qsk=Wk*A/H A=ao*B*H ao=0.35 B=1.8 H=45 Qsk=1.954*0.35*1.8=1.231KN/M2 Fsk=Qsk*H=1.31*45=55.395

14、KN由塔吊基础荷载表知：基础所受的弯矩M1=1100KN.M;基础所受的扭矩M2=0KN.M基础所受的水平力弯矩M3=60*2=120KN.M;倾覆力矩Mq=M1+M2+M3+Msk=1100+0+120+1246.39=2466.39KN.M基础所受的垂直载荷N1=540KN，承台自重N2=1.2*GK=1881.6KN塔吊抗倾覆弯矩Mk=（N1+N2）*L=（540+1881.6）*1.7*1.414=5821KN.M塔吊抗倾覆弯矩Mk/Mq=5821/2466.39=2.36K=1.4,满足抗倾覆要求。（2）裙楼塔吊（2#塔吊）基础的设计3.1基础设计参数基本参数信息基础桩：4900冲（

15、钻）孔灌注桩，桩身混凝土等级：C35水下混凝土；桩顶标高-2.600m，根据岩土工程勘察报告，取灌注桩有效桩长为：23.25米（桩端标高-25.850m），桩端持力层为第6a层全风化花岗岩层，具体以施打时实际打桩记录为准。承台尺寸：平面55m，厚度h=1.350m，桩与承台中心轴距离为1.75m承台混凝土等级： C35塔吊承台面标高：塔吊承台面标高为-1.350m。承台下设置厚度100mm，宽度超出各承台边100mm的C15素砼垫层。塔吊荷载参数基础载荷表载 荷 名 称非工作工况工作工况P1基础所受的垂直载荷（KN）540556P2基础所受的水平载荷（KN）6031.4M基础所受的弯矩（KN.

16、M）11001000M扭基础所受的扭矩（KN.M）0230由上表可得出塔吊在非工作状况时，对基础传递的倾覆力矩最大,故塔吊在非工作状况时为最不利情况，只需计算塔吊非工作状况受力。根据塔吊使用说明书，塔吊安装到自由高度45m时要附墙，因此在进行荷载分析时，弯矩和剪力取在30m高度时塔吊非工作状态数值，竖向荷载取塔吊安装高度30M时进行计算。故取计算荷载：塔吊自重 300kN F=1.4Fk=1.4*300=420KN 承台自重：GK=25551.35=843.75kN G=1.2*GK=1012.5KN 塔吊的倾覆力矩MK=1100kN.M M=1.4Mk=1.4*1100=1540 kN.M

17、水平力Fvk=60KN Fv=1.4*Fvk =1.4*60=84KN 3.2单桩竖向承载力验算根据厦门地质勘察院提供的地质勘察报告,结合裙楼塔吊所处位置，对单桩竖向承载力特征值进行计算（选取JK15#桩位勘测孔进行计算）。桩顶竖向力的计算 依据建筑桩基技术规程JGJ94-2008的第条。 单桩竖向平均力Qk=(F+G)/n= (420+1012.5)/4 =358.13KN 单桩桩顶所受最大压力Qc，kmax=(F+G)/n+(M+Fv*h)/(1.414*c) =(420+1012.5)/4+(1540+84*1.5)/1.414*1.75 =358.13+673.27 =1031.4KN

18、 单桩桩顶所受最大拔力Qt，kmax=(F+G)/n-(M+Fv*h)/(1.414*c) =(420+1012.5)/4+(1540+84*1.5)/1.414*1.75 =-315.14KN 单桩竖向承载力特征值计算 单桩竖向承载力极限值R= fpAp+Upfsli R= 3.14*0.452*1600+3.14*0.9*(55*4.6+50*8.2+70*6.65） =1017+3160=4177KN单桩竖向承载力特征值Ra=R/2=4177/2=2088KN Qk=358.13KNRa=2088KN Qc，kmax=1031.4KNQt，kmax =-315.14KN,均满足要求。3.

19、3桩配筋计算桩顶轴向压力验算=1.0x680.03=680.03KN25.43cm2 可满足构造要求。桩顶钢筋伸入承台长度45d进行锚固，详见附图7. 桩自身抗拉强度N=fy*As=310x3048=944.88KN Qt，kmax =-315.14KN,故配筋符合要求.3.4承台受力验算一、基本资料： 承台类型： 四桩承台，圆桩直径 d 900mm，需要进行承台抗震承载力验算 桩列间距 Sa 3500mm，桩行间距 Sb 3500mm，承台边缘至桩中心距离 Sc 750mm 承台根部高度 H 1350mm，承台端部高度 h 1350mm 柱截面高度 hc 1800mm （X 方向），柱截面宽

20、度 bc 1800mm （Y 方向） 单桩竖向承载力特征值 Ra 2088kN 桩中心最小间距为 3.5m，3.89d （d - 圆桩直径或方桩边长） 混凝土强度等级为 C35， fc 16.72N/mm， ft 1.575N/mm 钢筋抗拉强度设计值 fy 300N/mm，纵筋合力点至截面近边边缘的距离 as 110mm 纵筋的最小配筋率 min 0.20% 荷载效应的综合分项系数 z 1.35； 永久荷载的分项系数 G 1.35 基础混凝土的容重 c 25kN/m； 基础顶面以上土的重度 s 18kN/m， 顶面上覆土厚度 ds 0m 承台上的竖向附加荷载标准值 Fk 0.0kN 设计时执

21、行的规范： 建筑地基基础设计规范（GB 500072002） 以下简称 基础规范 混凝土结构设计规范（GB 500102002） 以下简称 混凝土规范 钢筋混凝土承台设计规程（CECS 88：97） 以下简称 承台规程 二、控制内力： Nk - 相应于荷载效应标准组合时，柱底轴向力值（kN）； Fk - 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的竖向力值（kN）； Fk Nk + Fk Vxk 、Vyk - 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的剪力值（kN）； Mxk、Myk- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的弯矩值（kNm）； Mxk、Myk - 相应于荷载效应标准组合时，作

22、用于基础底面的弯矩值（kNm）； Mxk Mxk - VykH、 Myk Myk + VxkH F、Mx、My - 相应于荷载效应基本组合时，竖向力、弯矩设计值（kN、kNm）； F zFk、 Mx zMxk、 My zMyk Nk 300； Mxk 0； Myk 1100； Vxk 60； Vyk 0 Fk 300； Mxk 0； Myk 1181 考虑地震作用组合 F 405； Mx 0； My 1594.4 考虑地震作用组合 三、承台自重和承台上土自重标准值 Gk： a 2Sc + Sa 2*750+3500 5000mm； b 2Sc + Sb 2*750+3500 5000mm 承台

23、底部底面积 Ab ab 5*5 25m 承台体积 Vc AbH 25*1.35 33.75m 承台自重标准值 Gk cVc 25*33.75 843.8kN 承台上的土重标准值 Gk s(Ab - bchc)ds 18*(25-1.8*1.8)*0 0.0kN 承台自重及其上土自重标准值 Gk Gk + Gk 843.8+0 843.8kN 四、承台验算： 圆桩换算桩截面边宽 bp 0.8d 0.8*900 720mm 1、承台受弯计算： (1)、单桩桩顶竖向力计算： 在轴心竖向力作用下 Qk (Fk + Gk) / n （基础规范 -1） Qk (300+843.8)/4 285.9kN 1

24、.25Ra 2610kN 在偏心竖向力作用下 Qik (Fk + Gk) / n MxkYi / Yi2 MykXi / Xi2 （基础规范 -2） Q1k (Fk)ub)_ + Gk)ub)_) / n + MxkYi / Yi2 - MykXi / Xi2 285.9+(0*3.5/2)/(3.52)-(1181*3.5/2)/(3.52) 117.2kN 1.5Ra 3132kN Q2k (Fk)ub)_ + Gk)ub)_) / n + MxkYi / Yi2 + MykXi / Xi2 285.9+(0*3.5/2)/(3.52)+(1181*3.5/2)/(3.52) 454.7k

25、N 1.5Ra 3132kN Q3k (Fk)ub)_ + Gk)ub)_) / n - MxkYi / Yi2 - MykXi / Xi2 285.9-(0*3.5/2)/(3.52)-(1181*3.5/2)/(3.52) 117.2kN 1.5Ra 3132kN Q4k (Fk)ub)_ + Gk)ub)_) / n - MxkYi / Yi2 + MykXi / Xi2 285.9-(0*3.5/2)/(3.52)+(1181*3.5/2)/(3.52) 454.7kN 1.5Ra 3132kN 每根单桩所分配的承台自重和承台上土自重标准值 Qgk： Qgk Gk / n 843.8/

26、4 210.9kN 扣除承台和其上填土自重后的各桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值： Ni z(Qik - Qgk) N1 1.35*(117.2-210.9) -126.5kN N2 1.35*(454.7-210.9) 329.0kN N3 1.35*(117.2-210.9) -126.5kN N4 1.35*(454.7-210.9) 329.0kN (2)、X 轴方向柱边的弯矩设计值：（绕 X 轴） 柱上边缘 MxctU (N3 + N4)(Sb - bc) / 2 (-126.5+329)*(3.5-1.8)/2 172.1kNm 柱下边缘 MxctD (N1 + N2)

27、(Sb - bc) / 2 (-126.5+329)*(3.5-1.8)/2 172.1kNm Mxct MaxMxctU, MxctD 172.1kNm 号筋 Asy 353mm RE 0.75 0.001 0.01% min 0.20% As,min 13500mm 4520110 （As 14137） (3)、Y 轴方向柱边的弯矩设计值：（绕 Y 轴） 柱左边缘 MyctL (N1 + N3)(Sa - hc) / 2 (-126.5+-126.5)*(3.5-1.8)/2 -215.1kNm 柱右边缘 MyctR (N2 + N4)(Sa - hc) / 2 (329+329)*(3.

28、5-1.8)/2 559.3kNm Myct MaxMyctL, MyctR 559.3kNm 号筋 Asx 1130mm RE 0.75 0.003 0.02% min 0.20% As,min 13500mm 4520110 （As 14137） 2、承台受冲切承载力计算： (1)、柱对承台的冲切计算： 扣除承台及其上填土自重，作用在冲切破坏锥体上的冲切力设计值： Fl 405000N 柱对承台的冲切，可按下列公式计算： Fl 20x(bc + a0y) + 0y(hc + a0x)hpfth0 （基础规范 -1） X 方向上自柱边到最近桩边的水平距离： a0x 1750 - 0.5hc

29、- 0.5bp 1750-1800/2-720/2 490mm 0x a0x / h0 490/(1350-110) 0.395 X 方向上冲切系数 0x 0.84 / (0x + 0.2) （基础规范 -3） 0x 0.84/(0.395+0.2) 1.411 Y 方向上自柱边到最近桩边的水平距离： a0y 1750 - 0.5bc - 0.5bp 1750-1800/2-720/2 490mm oy a0y / h0 490/(1350-110) 0.395 Y 方向上冲切系数 0y 0.84 / (oy + 0.2) （基础规范 -4） 0y 0.84/(0.395+0.2) 1.411

30、 20x(bc + a0y) + 0y(hc + a0x)hpfth0 / RE 2*1.411*(1800+490)+1.411*(1800+490)*0.954*1.575*1240/0.85 28335681N Fl 405000N，满足要求。 (2)、角桩对承台的冲切计算： 扣除承台和其上填土自重后的角桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值： Nl Nmax 329014N 承台受角桩冲切的承载力按下列公式计算： Nl 1x(c2 + a1y / 2) + 1y(c1 + a1x / 2)hpfth0 （基础规范 -5） X 方向上自桩内边缘到最近柱边的水平距离： a1x 175

31、0 - 0.5hc - 0.5bp 1750-1800/2-720/2 490mm 1x a1x / h0 490/(1350-110) 0.395 X 方向上角桩冲切系数 1x 0.56 / (1x + 0.2) （基础规范 -6） 1x 0.56/(0.395+0.2) 0.941 Y 方向上自桩内边缘到最近柱边的水平距离： a1y 1750 - 0.5bc - 0.5bp 1750-1800/2-720/2 490mm 1y a1y / h0 490/(1350-110) 0.395 Y 方向上角桩冲切系数 1y 0.56 / (1y + 0.2) （基础规范 -7） 1y 0.56/(

32、0.395+0.2) 0.941 桩内边缘到承台外边缘的水平距离： c1 c2 Sc + 0.5bp 750+720/2 1110mm 1x(c2 + a1y / 2) + 1y(c1 + a1x / 2)hpfth0 / RE 0.941*(1110+490/2)+0.941*(1110+490/2)*0.954*1.575*1240/0.85 5588770N 1.1Nl 361916N，满足要求。 3、承台斜截面受剪承载力计算： (1)、X方向斜截面受剪承载力计算： 扣除承台及其上填土自重后 X 方向斜截面的最大剪力设计值： Vx MaxN1 + N2, N3 + N4 202500N

33、承台斜截面受剪承载力按下列公式计算： Vx hsyftbx0h0 （基础规范 -1） X 方向上自桩内边缘到最近柱边的水平距离： ay 1750 - 0.5bc - 0.5bp 1750-1800/2-720/2 490mm y ay / h0 490/(1350-110) 0.395 y 1.75 / (y + 1.0) 1.75/(0.395+1.0) 1.254 hsyftbx0h0 / RE 0.896*1.254*1.575*5000*1240/0.85 12911302N Vx 202500N，满足要求。 (2)、Y方向斜截面受剪承载力计算： 扣除承台及其上填土自重后 Y 方向斜截

34、面的最大剪力设计值： Vy MaxN1 + N3, N2 + N4 658029N 承台斜截面受剪承载力按下列公式计算： Vy hsxftby0h0 （基础规范 -1） Y 方向上自桩内边缘到最近柱边的水平距离： ax 1750 - 0.5hc - 0.5bp 1750-1800/2-720/2 490mm x ax / h0 490/(1350-110) 0.395 x 1.75 / (x + 1.0) 1.75/(0.395+1.0) 1.254 hsxftby0h0 / RE 0.896*1.254*1.575*5000*1240/0.85 12911302N Vy 658029N，满足

35、要求。 4、柱下局部受压承载力计算： 局部荷载设计值 Fl 405000N 混凝土局部受压面积 Al bchc 3240000mm 局部受压的计算底面积按下式计算： Ab (bx + 2cx)(by + 2cy) cx MinCx, bx, by Min1600,1800,1800 1600mm cy MinCy, bx, by Min1600,1800,1800 1600mm Ab (1800+2*1600)*(1800+2*1600) 25000000mm l (Ab / Al)0.5 25000000/3240000)0.5 2.778 lfccAl 1.0*2.778*0.85*16.

36、72*3240000 127908000N Fl 405000N，满足要求。 5、桩局部受压承载力计算： 局部荷载设计值 F Nmax + gQgk 329+1.35*210.9 613.8kN 混凝土局部受压面积 Al d2 / 4 636173mm 局部受压的计算底面积按下式计算： Ab (d + 2c)2 / 4 c MinCx, Cy, d Min300,300,900 300mm Ab *(900+2*300)2/4 1767146mm l (Ab / Al)0.5 1767146/636173)0.5 1.667 lfccAl 1.0*1.667*0.85*16.72*636173

37、 15068806N F 613780N，满足要求。因塔吊使用时的弯矩的方向随转向的改变而改变，另考虑到实际存在的扭矩，为确保使用要求，配双层双向4520钢筋, (承台配钢筋详见附图6)。3.5抗倾覆验算为防止在塔吊倾覆力矩M及水平力H作用下，塔吊向基坑一侧倾覆，现对该桩基础进行抗倾覆验算，确保使用安全。3.51 独立塔机工作状态时风荷载计算： Wk=0.8Bz*Us*Uz*Wo 本工程地面粗糙度为B类工作状态时Wo=0.2KN/M2计，查表，Bz=1.59，Us=1.34，Us=1.79 Wk=0.8Bz*Us*Uz*Wo=0.8*1.59*1.34*1.79*0.2 = 0.61KN/ M

38、2 Qsk=Wk*A/H A=ao*B*H ao=0.35 B=1.8 H=30 Qsk=0.61*0.35*1.8=0.384KN/M2 Fsk=Qsk*H=0.384*30=11.52KNMsk=0.5*Fsk*H=0.5*11.52*30=172.8KN.M 由塔吊基础荷载表知：基础所受的弯矩M1=1000KN.M;基础所受的扭矩M2=230KN.M基础所受的水平力弯矩M3=31.4*1.35=42.39KN.M;倾覆力矩Mq=M1+M2+Msk=1000+230+42.39+172.8=1445.19KN.M 基础所受的垂直载荷N1=300KN，承台自重N2=1.2*GK=1012.5

39、KN塔吊抗倾覆弯矩Mk=（N1+N2）*L=（300+1012.5）*1.75*1.414=3247.78KN.M塔吊抗倾覆弯矩Mk/Mq=3247.78/1445.19=2.247K=1.4,满足抗倾覆要求。3.5.2 独立塔机非工作状态时风荷载计算： Wk=0.8Bz*Us*Uz*Wo 本工程地面粗糙度为B类工作状态时Wo=0.8KN/M2计，查表，Bz=1.7，Us=1.34，Us=1.34 Wk=0.8Bz*Us*Uz*Wo=0.8*1.7*1.34*1.34*0.8 = 1.954KN/ M2 Qsk=Wk*A/H A=ao*B*H ao=0.35 B=1.8 H=30 Qsk=1.

40、954*0.35*1.8=1.231KN/M2 Fsk=Qsk*H=1.31*30=39.3KNMsk=0.5*Fsk*H=0.5*39.3*30=589.5KN.M由塔吊基础荷载表知：基础所受的弯矩M1=1100KN.M;基础所受的扭矩M2=0KN.M基础所受的水平力弯矩M3=60*1.35=81KN.M;倾覆力矩Mq=M1+M2+Msk=1100+0+81+589.5=1770.5KN.M基础所受的垂直载荷N1=300KN，承台自重N2=1.2*GK=1012.5KN塔吊抗倾覆弯矩Mk=（N1+N2）塔吊抗倾覆弯矩Mk/Mq=3247.78/1770.5=1.834K=1.4,满足抗倾覆要

41、求。4、塔吊基础的施工4.1施工流程施工流程如下:灌注桩施工土方开挖至塔吊承台底钢筋砼承台施工塔吊安装调试4.2现场工艺控制 、施工准备(1)施工前对施工员及施工班组进行技术、安全交流。(2)现场采用CZ-D型冲孔灌注桩桩机进行施工。(3)采用商品砼，强度等级C35水下砼。(4）钢材采用HRP335、HRP235以及HPP235，钢板采用Q235钢材.(5)焊条采用E43焊条。（6）劳动力需用以及进场计划：劳动力需用量及进场计划表序号班组名称人数进场时间退场时间1木工班组8各栋塔吊桩施工完毕7天后/2钢筋班组10塔吊承台模板施工完毕/3砼班组6塔吊承台钢筋施工完毕/4电焊班组4随桩机进场同时/

42、5桩机班组8已进场/ 、塔吊灌注桩施工 1）、冲击钻孔：开钻前，要用经纬仪进行检查，使钻机顶部的起吊滑轮、转盘和桩孔中心三者位于同一铅垂线上，偏差不小于2cm。钻机定位要准确、水平、稳固。成孔施工应一次不间断地完成，不得无故停钻，施工过程应作好施工原始记录。成孔完毕至灌注混凝土的时间间隔不应大于24h。成孔过程中水头压力比地下水的水头压力大20kPa左右。钻井过程中，若遇松软蹋土层应调整泥浆性能指标。成孔至设计要求深度后，应会同工程有关各方对孔深(核定钻头和钻杆长度)、孔径(用测径仪)、桩位进行检查，确保符合要求后，方可进行下一道工序的施工。从开孔起，就需要在孔内灌注护壁泥浆，泥浆的相对密度以

43、1.10为好，由于泥浆排放量较大，为确保桩基施工质量、进度要求及现场的文明施工，现场必须分区对泥浆循环进行统一管理，泥浆循环过程中多余或废弃的泥浆，应按建设单位指定地点及时运出现场处理。现场采用振动筛旋流泵将废泥浆分离后重复使用。2）、清孔：清孔应分二次进行。清孔采用反循环水清渣工艺。第一次清孔在成孔完毕后立即进行；第二次清孔在下放钢筋笼和混凝土导管安装完毕后进行。清孔过程中应测定泥浆指标，清孔后的泥浆相对密度应小于1.15。清孔结束时应测定孔底沉渣，孔底沉渣厚度应符合设计及有关规范要求(孔底沉渣厚度须采用带圆锥形测锤的标准水文测绳测定，测锤重量不应小于lkg)。清孔结束后孔内应保持水头高度，

44、并应在30min内灌注混凝土。若超过30min，灌注混凝土前应重新测定孔底沉渣厚度，若超过规定的沉渣厚度应重新清孔直至符合要求。清孔时送入孔内的泥浆不得少于砂石泵的排量，保证循环过程中补浆充足。清孔时泵吸量应合理控制，避免吸量过大吸垮孔壁。3）、桩身钢筋笼制作安装：钢筋笼宜分段制作，采用吊装时上下段钢筋笼采用单面搭接焊连接，钢筋笼制作前，应将钢筋校直，清除钢筋表面污垢锈蚀，准确控制下料长度，钢筋笼采用环形模制作，控制好钢筋笼纵筋、环向钢筋的间距，确保钢筋笼的保护层厚度。钢筋笼应经验收合格后方可安装。钢筋安装深度应符合设计要求，其允许偏差为10mm。钢筋笼全部安装入孔后应检查安装位置，确认符合要

45、求后将钢筋笼吊筋固定定位，避免灌注混凝土时钢筋笼上拱。支撑桩钢格构与下部钢筋笼采用与钢筋笼主筋同直径的钢筋焊接固定。钢筋笼吊放入钻孔工作由吊车完成。4）、水下混凝土施工：混凝土灌注是确保成桩质量的关键工序，单桩混凝土灌注时间不宜超过8h，而且应连续浇注。 混凝土灌注的充盈系数(即实际灌注混凝土体积和桩身设计计算体积加预留长度体积之比)不得小于1.05，也不宜大于1.3。 混凝土浇注导管要检查外观是否有凹陷、变形，管身与接头处是否漏水，整根导管顶部与漏斗连接，并放置好隔水栓。导管底部应距孔底30cm。 混凝土初灌量应能保证混凝土灌入后使导管埋入混凝土深度为不少于0.81.3m，导管内混凝土柱和管外泥浆柱压力平衡。 混凝土灌注过程中导管应始终埋在混凝土中，严禁将导管提出混凝土表面。导管埋入混凝土表面的深度不得小于2m，导管应勤提勤拆，一次提管拆管不得超过6m。当混凝土灌注达到规定标高时，应经测定确认符合要求方可停止灌注。 混凝土实际灌注高度应比设计桩顶标高高出500mm以