汇富中心悬挑外脚手架施工方案

1、外脚手架施工方案一、工程概况汇富中心工程建筑面积为70572.99m2，建筑物共计30层，总高99.3米，本工程0.000至三层以下搭设临时性双排落地式脚手架，三层以上搭设槽钢悬挑式脚手架，每次搭设高度为32米，外侧立面采用满挂安全网，用于结构作业时为一层作业,采用全封闭式施工。二、落地式脚手架施工方法和技术措施1、施工顺序落地脚手架搭设的工艺流程：摆放扫地杆(大横杆)逐根竖立立杆并与扫地杆扣紧安扫地小横杆安第一步大横杆安第一步小横杆安第二步大横杆安第二步小横杆挂安全网安第三、四步大横杆和小横杆与主体结构连接，架设剪刀撑铺脚手板、挂安全网接立杆悬挑脚手架的搭设顺序为：水平挑梁立杆大横杆小横杆钢

2、丝绳拉索撑杆。2、技术参数本工程脚手架立杆横距1000mm，立杆纵距1500mm，步距1800mm，外排安全栏杆高度1000mm设一道，顶部设二道，建筑物四周外架必须水平交圈。脚手架内立杆离外墙距离300mm，脚手板每二步满铺一道，脚手架施工荷载按结构作业架取值，标准值为3KN/m2。剪刀撑在各区边界处与地面夹角40-60度，连接杆间距垂直方向4m，水平方向6m(边柱每侧一根，相邻两柱中间一根)。3、脚手架搭设要求：脚手架的搭设必须统一指导，按设计要求进行作业。外脚手作业面满铺竹架板，与架子绑扎牢固，每步架均采用满挂密目安全网全封闭作业，安全网下口与外架连接密实，不留空档。本工程外脚手架连墙采

3、用钢管抱箍，每层楼在接近楼面位置与每个外围框架柱搭连接钢管抱箍，可以达到三步五跨连墙一次的要求。钢管脚手架防雷接地装置采用避雷针与大横杆连通、接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施，避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度不小于1米，设置在脚手架四周立杆上，用12镀锌钢筋引下，并将所有最上层的大横杆连通，形成避雷网络；接地线采用404的镀锌扁钢，将立杆与建筑物楼层内避雷系统连成一体，防雷接地装置必须按连续长度不超过50米设一处，其冲击电阻不得超过10。4、脚手架搭设的质量要求4.1、落地脚手架立管底部应设置通长垫木，使楼面所受荷载为面荷载；垫木规格要求不少于250mm250mm50mm。4.2

4、、严格按照规定的构件造尺寸进行搭设，控制好立管的垂直偏差和横杆的水平偏差，并确保节点连接达到要求，包括扣件拧紧、安全网挂牢。4.3、搭设过程中，及时设置连墙杆、剪刀撑和吊索，避免脚手架在搭设和使用过程中发生沉降、偏斜和倾倒现象，按JGJ59-99验收。4.4、脚手架必须每12米满铺一次，铺设时必须注意铺平、铺稳，并在规定的地方用铁丝绑扎牢固。5、脚手架搭设使用的安全要求5.1、脚管扣件的规格质量必须符合有关技术规定的要求，对材料及时进行维修保养，剔除不合格产品。5.2、对本工程的脚手架必须进行受力验算，确保脚手架具有稳定的结构和足够的承载力；5.3、设置足够的连墙杆件，利用建筑物的刚度确保整片

5、脚手架的稳定性，避免发生倾斜现象。5.4、严格控制使用荷载在3KN/m 2以内；5.5、外架外侧面必须牢靠的安全网，操作面满铺架板，外侧设一竹架板作挡脚板，多层作业时，各作业层之间必须设置可靠的防护棚档。5.6、必须设置良好的防雷装置，使用时严禁攀拿架子上下，严禁任意拆除脚手架的部件和连墙杆。5.7、加强使用过程中的检查，发现问题及时解决。5.8、外架堆放必须控制数量和时间，木工、钢筋工种使用的零星材料严禁堆放于外架上，外架上任何部位的材料堆放原则上不许过夜。5.9、小横杆上、下步交叉位置于立杆的不同侧面，使立杆受荷时偏心减小。5.10、杆件对接或搭接设置在不同的网格内，立杆接长采用接头扣。1

6、5.1、外架角部(外墙转角处)及出料平台用16钢丝绳拉扯。5.12、作业层铺板做到严平衡，无探头板和飞跳板，拐角处纵横脚手架压接到位。6、安全防护措施6.1楼梯间防护措施楼梯侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从梯井内搭设，沿边沿楼梯坡度方向做一道1.2m高的护身栏，侧边底部设18cm高的挡脚板。三、槽钢外挑脚手架施工方案1、脚手架工程设计及搭设参数 本工程外脚手架采用全封闭悬挑双排外脚手架，每次搭设总高度为32米首次计划在四层平面设槽钢悬挑并钢丝绳斜拉结构，在九层平面（高19.2米）设钢管斜撑并附加钢丝绳斜拉卸荷结构。（见附图1、2）脚手架钢管选用483.5；外挑槽钢采用18，长度约为2.9

7、米；固定槽钢在楼面上用216 的圆钢，距外墙边为1.3 米。立杆纵向间距为1.5 米，内立杆距外墙0.35m，外立杆距外墙面为1.4 米，大横杆间距为1.8 米，小横杆长度为1.5 米。脚手架与建筑物的连墙拉结采用拉筋和顶撑配合使用的刚性连接方式:拉筋用6.5 钢筋，顶撑用483.5 钢管，水平距离4.5m，竖向距离为3.6 米。卸荷钢丝绳吊点水平间距以2 个立杆间距为准，即1.52=3.0m；钢丝绳张拉高度为两步架高，即1.82=3.6m，吊点距墙面1.4m，斜拉钢丝绳与水平短横杆的交角的正切值tan=3.6/1.4=2.571（见附图2）。悬挑架高32.0 米,故按32.0 米对悬挑架高度

8、计算荷载及对水平悬挑梁进行强度、刚度、稳定性等验算。2、悬挑架的荷载取值及水平悬挑梁设计2.1 悬挑架荷载的取值与组合2.1.1 计算基数：计算高度 H=32.0m 步 距 h=1.8m立杆纵距 la=1.5m 立杆横距 lb=1.05m查扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ302001）：钢管自重 G1=0.0384 KN/m 挡脚板自重G2=0.0132 KN/m安全网自重 G3=0.01 KN/m 外立杆至墙距 ld =1.40m施工活荷载 qk= 2 KN/m2 内立杆至墙距 lc =0.35m2.1.2 脚手架结构自重（包括立杆、纵、横水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件）；查扣件式钢管脚

9、手架安全技术规范（JGJ302001）附表A-1 得：架体每米高度一个立杆纵距的自重 gk1=0.1248KN/mNG1K = Hgk1 = 320.1248 = 4.4117KN2.1.3 构配件自重（包括脚手板、防护栏杆、挡脚板、密目网等）外立杆竹笆板，按2 步设一层计，共11 层，单位荷重按0.14kN/m2（按实）计：NG2K-1 =（11lalb0.103）/2103= (111.051.50.14)/2103 = 771.75N栏杆、挡脚板（按11 层计，栏杆每步架1 根）NG2K-2 =（211laG1+11G2）103=（2111.50.0384+110.0132）103 =1

10、412.4N安全网NG2K-3 =HlaG3103 = 35.351.50.01103=530N合计NG2K= 771.75+1412.4+530 = 2714.15 N内立杆竹笆板NG2K-1 =（11lalb0.14）/2103+（11lalc0.14）/2103= （111.051.50.14+110.351.50.14）/2103= 1617 N纵向横杆（搁置悬挑部分的竹笆板用）NG2K-2 = 11laG1 = 111.50.0384103= 633.6 N合计NG2K = 1617+633.6 = 2250.6 N2.1.4 施工均布活荷载按规范要求，取最不利情况，按荷载最大的装修

11、脚手架考虑，即同时3层作业层施工：外立杆 NQK 外 =3lalbqk/2 = 31.51.052/2=4.725kN内立杆 NQK 内 =3lalbqk/2 + 3lalcqk=4.725+0.31.523 = 7.425kN2.1.5 垂直荷载组合外立杆N1 =1.2(NG1K + NG2K)+1.4NQK 外=1.2(4.11+2.7142)+1.44.725=14.8 kN内立杆N2 =1.2(NG1K + NG2K)+1.4NQK 内=1.2(4.11+2.2506)+1.47.425=18.03 kN2.2 水平悬挑梁设计本工程悬挑架采用钢丝绳张拉型钢悬臂式结构，水平悬挑型钢梁采用

12、18槽钢，长2.9m（局部4.4m），在二层楼面上预埋216 的圆钢对槽钢进行背焊固定，距外墙边1.3m。根据钢结构设计规范（GB500172002）规定进行下列计算与验算：计算模型：计算时不考虑槽钢末端斜拉钢丝绳的作用，钢丝绳的承载力作为安全储备。18 槽钢截面特性：Wx=152.2103mm3,I=1369.9104mm4,自重q=0.2299 kN/m，弹性模量E=206103N/mm2，翼缘宽度b=70mm，翼缘平均厚度=10.5mm，高度h=180mm。最大弯矩Mmax =N11.4+ N20.35+ q1.52/2=14.881.4+18.030.35+0.22991.52/2 =

13、27.400kNm强度验算= Mmax /（xWx）x-截面发展系数，对 形截面，查表得：x = 1.05；Wx -对x 轴的净截面抵抗矩，查表得：Wx=152.2103mm3。f -型钢的抗弯强度设计值，Q235 钢，取f=215N/mm2。=27.400106/（1.05152.2103）=171.68N/mm2f=215N/mm2安全。整体稳定验算根据刚结构设计的规范（GBJ17-88）的规定，轧制普通槽钢受弯要考虑整体稳定问题。按附录一之（二），本悬臂梁跨长1.4 米折算成简支梁，其跨度为21.4=2.8 米，按下列公式计算整体稳定系数：=（570b/l1h）235/s= 570701

14、0.5/（2800180） 235/215 = 0.9086则悬挑梁弯曲应力为：= Mmax /（Wx）=27.400106/（0.9086116.8103）=210.88N/mm2f=215N/mm2安全。刚度验算 = N1l3/3EI+ N2a2(3l-a)/6EIN1、N2-作用于水平悬挑梁上的内、外立杆荷载（KN）；E-弹性模量，E=206103N/mm2。I-钢材的抗弯强度设计值，Q235 钢，取f = 215N/mm2。 =(14.8810314003)/(32.061051369.9104)+18.031033502(31400-350)/(62.061051369.9104)=

15、5.39mmL/250=1400/250=5.6mm，满足要求。 18 号槽钢后部锚固钢筋设计锚固钢筋的承载力验算锚固选用216 圆钢预埋在二层平板上，吊环承受的拉力为：N3 = Mmax /1.3 = 27.400 /1.3 = 21.08 KN吊环承受的拉应力为：= N/A =21.08103/（20.785162）= 52.3 N/mm2=215 N/mm2满足要求。锚固钢筋的焊缝验算 = F/（lW）F-作用于锚固钢筋上的轴心拉力设计值，F=F3=17297N；lW-焊缝的计算长度，取lW=160-10=150mm。-焊缝的计算厚度，取16mm。 = 21.08103/（15016）=

16、8.78 N/mm2=160 N/mm2满足要求。由计算结果可知，当挑梁采用18 号槽钢时，其强度、挠度、稳定性均符合要求，为安全计本工程另设置钢丝绳拉索，作为安全储备。3、立杆稳定性计算3.1 无风荷载时，立杆稳定性计算：N/（A）fN 计算立杆最大垂直力设计值，取N=N2=18.390 kN；轴心受压构件的稳定系数，根据长细比查（JGJ1302001）附录C 表C 取值；根据第 条规定：立杆计算长度 l0 =kh=1.1551.5180=312cm长细比 ： = l0/i（钢管回转半径）= 312/1.58=197.5，查附录C，=0.185A 立杆的截面面积，查本规范附录B 表B 采用：

17、A=489mm2立杆稳定性计算：N/（A）=18390/（0.185489）=203.28N/mm2f=215N/mm2,安全。4.2 在风荷载作用下，立杆稳定性计算：N/（A）+MW/WfMW由风荷载设计值产生的弯矩，按本规范（）式计算；W 钢管立杆的截面模量，查附录B 表B：W=5.08cm3；由风荷载产生的弯矩计算水平风荷载标准值k=0.7zs0z风压高度变化系数，查建筑结构荷载规范（GBJ9）：B 类地区，脚手架高35.35m，查表得：z=1.495；s脚手架风荷载体型系数，按本规范 规定采用：查表得：敞开式脚手架的挡风面积为1.81.50.089=0.2403m2密目网的挡风系数取0

18、.5，则在脚手架外立杆里侧满挂密目网后，脚手架综合挡风面积为：（1.8）0.5+0.2403=1.47015m2其综合挡风系数为=1.47015/（1.81.5）=0.5455查规范表，背靠开洞墙、满挂密目网的脚手架风载体型系数为1.3，即：s =1.30.5455=0.7092；0基本风压。根据建筑结构荷载规范（GBJ9）规定：0=0.45。k=0.70.451.4950.7092=0.334 KN/m由风荷载产生的弯矩计算MW = 0.851.4k la h2/10 = 0.851.40.3341.51.82/10= 0.1932 KN.m立杆稳定性计算N/（A）+MW/W =18030/

19、（0.185489）+0.1932106/(5.08103)= 237.34kN/mm2f=215 kN/mm2,不满足要求。结论：经计算，架体稳定性不能满足要求，不能直接将脚手架搭设到32米处，应采取卸荷措施。拟在9 层（19.2米高度）平面设置钢丝绳斜拉并钢管斜撑卸荷结构，卸荷高度：12.8m。因此，架体稳定性计算时最大垂直力设计值取：N=15.023KN(19.2米高度以下荷载)。N/（A）+MW/W =15023/（0.185489）+0.1932106/(5.08103)= 204.09kN/mm2f=215 kN/mm2,安全。4、连墙件计算连墙件与建筑物采用刚性连接，连墙件均匀布

20、置，受风荷载作用最大的连墙件应在脚手架的最高部位，按高度32m处考虑，风压高度变化系数：z=1.07。 k=0.7zs0=0.71.071.12580.35=0.295 kN/m2连墙件的轴向力设计值：Nl=N+ No=1.40.29521.831.8+5=13.03kN2Rc=16kN连墙杆与外架的连接应采用双扣件,即连墙杆采用直角扣件与脚手架的内、外排立杆均应连接。连墙杆与墙体的连接应采用不少于两只直角扣件扣牢。连墙杆稳定性计算杆件两端均采用直角扣件连于脚手架及附加在建筑物上的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架距墙距离，即：L=0.5m=50cm,长细比=lo/=50/1.58=32

21、150，根据此长细比查JGJ130-2001附录C表C得稳定系数：=0.912.N/A=13.03103/0.912489=29.21N/mm2205Nmm2满足要求。5、斜拉钢丝绳并钢管斜撑卸荷计算5.1 构造设计及措施钢丝绳吊点水平间距以2 个立杆纵距为准，即1.52=3.0m。为减少斜拉引起的水平力，避免立杆与小横杆连接扣件发生滑移，而引起立杆向内侧弯曲变形，应使斜拉钢丝绳与水平短横杆的交角尽量大，一般tan2.5-4.5 为宜。本工程钢丝绳张拉高度3.6m，吊点距墙面1.4m，tan=3.6/1.4=2.571，见附图2。斜拉钢丝绳用手动葫辘拉紧后再固定，做到所有钢丝绳拉紧程度基本相同

22、，避免钢丝绳受力不均匀。吊点必须在立杆与大横杆、小横杆的交点处，钢丝绳必须由大横杆底部兜紧。在吊点下方及内立杆与小横杆节点下附加斜撑杆，与钢丝绳共同受力。每个斜拉点设水平杆支撑在建筑物水平梁上，抵消斜拉钢丝绳水平方向拉力，防止脚手架水平方向变形。5.2 荷载的取值与组合5.2.1 计算基数：计算高度 H=12.80m 步 距 h=1.8m立杆纵距 la=1.5m 立杆横距 lb=1.05m查扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ302001）：钢管自重 G1=0.0384 KN/m 挡脚板自重G2=0.0132 KN/m安全网自重 G3=0.01 KN/m 外立杆至墙距 lc =1.40m施工荷

23、载 qk= 3 KN/m2 内立杆至墙距 lc =0.35m5.2.2 脚手架结构自重（包括立杆、纵、横水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件）；查扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ302001）附表A-1 得：架体每米高度一个立杆纵距的自重 gk1=0.1284KN/mNG1K = Hgk1 = 12.80.1284 = 1.640KN5.2.3 构配件自重（包括脚手板、防护栏杆、挡脚板、密目网等）外立杆竹笆板，按2 步设一层计，共四层，单位荷重按0.14kN/m2 计；NG2K-1 =（4lalb0.14）/2103=(41.051.50.14)/2103 = 441N栏杆、挡脚板（按4 层计）

24、查表-2NG2K-2 =（24laG1+4G2）103=（241.50.0384+40.0132）103 =513.6N安全网NG2K-3 =HlaG3103 = 14.351.50.01103=215.25N合计NG2K= 441+513.6+215.25 = 1169.85 N内立杆竹笆板NG2K-1 =（4lalb0.14）/2103+（4lalc0.14）/2103= （41.051.50.14+40.351.50.14）/2103= 588 N纵向横杆（搁置悬挑部分的竹笆板用）NG2K-2 = 4laG1 = 41.50.0384103= 230.4 N合计NG2K = 588+23

25、0.4 = 818.4 N5.2.4 施工荷载外立杆 NQK 外 =2lalbqk/2 = 21.51.053/2=4.725kN内立杆 NQK 内 =2lalbqk/2 + 2lalcqk=4.725+0.31.523 = 7.425kN5.2.5 垂直荷载组合外立杆N1 =1.2(NG1K + NG2K)+1.4NQK 外=1.2(1.64+1.1699)+1.44.725=10.620kN内立杆N2 =1.2(NG1K + NG2K)+1.4NQK 内=1.2(1.64+0.8184)+1.47.425=13.94kN5.3 卸荷结构计算5.3.1 计算模型计算时按脚手架外立杆卸荷点以上

26、的荷载由钢丝绳承担，内立杆卸荷点以上的荷载由内斜撑钢管承担，不考虑外斜撑钢管的作用（作为安全储备）。小横杆支承于砼墙柱上及加上连墙件的拉结，脚手架基本无侧向位移，小横杆支座可按可动铰支座考虑。如下图所示：5.3.2 钢丝绳的承载力验算钢丝绳的计算拉力tan=3.6/1.4=2.571 =68.746 sin=0.932MC = 0 PX sin 1.05-N1 1.05 = 0PX =10.621.05/(1.050.932)= 10.38 KN钢丝绳自身的极限承载力采用16（619）的钢丝绳，按下式求出其理论承载力：P 理 = Pg/K-考虑钢丝绳受力不均匀的钢丝破断拉力换算系数，查表4-4

27、-13得：=0.85；K- 钢丝绳使用安全系数，查表4-4-24 得：K=8；Pg-钢丝绳破断拉力总和，查表4-4-14 得：Pg=125.0KN。P 理 =0.85125.0/8 = 13.281 KNPX =10.38 KN满足要求。5.3.3 内斜撑钢管的承载力计算斜撑钢管的计算拉力Y = 0 Pn sin2 - N2 = 0Pn =13.94/sin75.965 = 14.99 KN斜撑钢管的承载力验算483.5 的钢管截面参数：截面积A=489mm2；回转半径i=15.8mm；自重38.4N/m强度验算： = Pn/A =14.99103/489=30.65 N/mm2f=215 N

28、/mm2满足要求。刚度验算：=l0/i=(2500/sin75.965)/15.8=163.1=200(一般支撑)满足要求。5.4 结论 钢丝绳、斜撑钢管的强度、刚度均满足规范规定要求。 卸荷结构满足要求，脚手架安全。6、安全措施：脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。每搭完一步脚手架后，应按下表的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。底座应准确的放在焊在槽钢上的钢筋上。立杆搭设应符合下列规定：相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各

29、接头中心至主节点的距离不宜大与步距的1/3。当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。顶层立杆的搭接长度不应小于1m,应采用不少于2 个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应少于100mm。立杆顶端宜高出女儿墙上1m，高出檐口上皮1.5m。纵向水平杆搭设应符合下列规定：纵向水平杆宜设设置在立杆内侧，其长度不宜小于3 跨。纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在底座上皮不大于200mm 处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同

30、一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。连墙件、剪刀撑、横向支撑的设置符合下列规定：本工程外脚手架高度小于50m，连墙件每3.6m4.5m 设一根。连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；连墙件应从第一步纵向水平杆处开始设置；宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直距离不应大于建筑物的层高，并不应大于4m(2 步)。当脚手架下部暂不能设连墙杆时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在450600之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连

31、墙件搭设后拆除。当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除。每道剪刀撑宽度不应小于4 跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在450600 之间；本工程脚手架高度在24m 以上，必须在外侧立面上连续设置剪刀撑，并应由底至顶连续设置。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。扣件安装符合下列规定：扣件规格必须与钢管外径相同；螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m,且不应大于65N.m；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；上栏杆上皮高度应为1.2m；挡脚