梁柱板模板扣件式计算书1

1、模板施工专项方案华瑞·晴庐商业综合楼工程 ；工程建设地点：萧山区建设二路与宁税路交叉口；属于框架结构；地上2层；地下2层；建筑高度：14.1m；标准层层高：4.2m ；总建筑面积：3800平方米；总工期：150天。本工程由杭州华瑞双元房地产有限公司投资建设，中国汉嘉设计股份有限公司设计，浙江省地矿勘察院地质勘察，杭州之江工程建设监理有限公司监理，浙江天华建设集团有限公司组织施工；由来林方担任项目经理，来灿桥担任技术负责人。支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-20

2、01)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。 梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL15新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mm×mm)350×900新浇混凝土结构层高(m)4.5梁侧楼板厚度(mm)160二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G

3、2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中

4、的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450,900梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)300 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 q10

5、.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2×129.77kN/m q1静0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×0.9&

6、#215;128.01kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×2×11.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.1+(24+1.5)×0.9×123.05kN/m 1、强度验算 Mmax-0.1q1静L2+0.117q1活L2-0.1×28.01×0.122+0.117×1.76×0.1220.04kN·m Mmax/W0.04×106/375000.94N/

7、mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677qL4/(100EI)=0.677×23.05×116.674/(100×10000×281250)0.01mml/400116.67/4000.29mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×28.01×0.12+0.45×1.76×0.121.4kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×28.01×0.12+1.2×

8、1.76×0.123.84kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×23.05×0.121.08kN R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×23.05×0.122.96kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max

9、1.4+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/3+0.5×(0.9-0.16)+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×1×max0.45-0.35/2，(0.9-0.45)-0.35/2/2×1，3.84+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/3=3.87kN/m q2max1.08+(0.3-0.1)×0.

10、35/3+0.5×(0.9-0.16)+(0.5+(24+1.1)×0.16)×max0.45-0.35/2，(0.9-0.45)-0.35/2/2×1，2.96+(0.3-0.1)×0.35/32.98kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.107×3.87×0.92，0.5×3.87×0.320.34kN·m Mmax/W0.34×106/640005.24N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6

11、07q1l1，q1l2max0.607×3.87×0.9，3.87×0.32.114kN max3Vmax/(2bh0)=3×2.114×1000/(2×60×80)0.66N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.632×2.98×9004/(100×9350×2560000)0.52mml/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)2.98×3004/(8×9350×2560000

12、)0.13mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.143×3.87×0.9，0.393×3.87×0.9+3.87×0.33.98kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.83kN，R2R33.98kN 正常使用极限状态 R'maxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.143×2.98×0.9，0.393×

13、2.98×0.9+2.98×0.33.07kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1R'42.5kN，R'2R'33.07kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48×3.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m) Mmax/W0.433×106/5080

14、85.29N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.152kN max2Vmax/A=2×6.152×1000/48925.16N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.08mml/400450/4001.12mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R40.66kN8kN 单扣件在扭矩达到4065N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R0kN8kN 单扣件在扭矩达到4065N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七

15、、立柱验算钢管类型48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1800/15.9=113.21=150 长细比满足要求！ 查表得，0.54 1、风荷载计算 Mw0.92×1.4×k×la×h2/100.92×1.4×0.22×0.9×1.82/100.07kN·m 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.9×1.

16、2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+0.9×1.4×2×127.16kN/m 2)小梁验算 q1max1.28+(0.3-0.1)×0.35/3+0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+0.9×1.4×1×max0.45-0.35/2，(0.9-0.45)-0.35/2/2×1，3.51+(0.3-0.1)×0.35/3=3.54kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.63kN，R211.45kN，R30.63kN，R40kN 立

17、柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.63+0.9×1.2×(0.75+(24+1.1)×0.16)+0.9×1.4×1×(0.9+0.45-0.35/2)/2×0.9，11.45，0.63，0+0.9×1.2×(0.75+(24+1.1)×0.16)+0.9×1.4×1×(0.9+0.9-0.45-0.35/2)/2×0.9+0.07/0.911.61kN fN/(A)+Mw/W11609.29/(0.54

18、15;424)+0.07×106/449066.53N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R4×112.3kNN30kN 满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)11.61/(1×0.15)77.4kPafak140kPa 满足要求！柱模板（不设对拉螺栓）计算书一、工程属性新浇

19、混凝土柱名称3KZ6新浇混凝土柱长边边长(mm)600新浇混凝土柱的计算高度(mm)4200新浇混凝土柱短边边长(mm)600二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×3m

20、in38.4，7238.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k0.9max1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×20.9max48.88，53.80.9×53.848.42kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m2三、面板验算面板类型组合钢模板面板厚度t(mm)2.3面板宽度b(mm)150面板长度(mm)1500面板截面惯性矩I(cm4)15.64面板截面抵抗矩W(cm3)3.58面板抗弯强度设计

21、值f(N/mm2)205面板弹性模量E(N/mm2)206000单块面板一端悬臂长(mm)250柱箍间距l1(mm)500荷载设计值折减系数1模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图： 组合钢模板上作用线荷载q1×bS承1×0.15×48.427.26kN/m 面板弯矩图(kN·m) Mmax0.23kN·m Mmax/W0.23×106/3.58×10363.37N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 组合钢模板上作用线荷载q1×bS正1×0.15×38.45.76k

22、N/m 面板变形图(mm) 0.15mm1.5mm 满足要求！四、柱箍验算柱箍类型矩形钢管柱箍材质规格(mm)80×40×2柱箍截面惯性矩I(cm4)37.13柱箍截面抵抗矩W(cm3)9.28柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍间距验算 柱箍间距l1须同时满足： l13.276(EI/(G4kb)1/4= 3.276×(206000×37.13×104/(0.0384×150)1/41112.08mm l1(8Wf/(S承b)1/2=(8×9.28

23、5;103×205/(0.04842×150)1/21447.56mm l1500mm 满足要求！ 2、柱箍强度验算 q1S承l11×48.42×0.524.21kN/m N1×0.5ql31×0.5×24.21×0.67.26kN Mql22/824.21×0.712/81.53kN·m N/An+M/Wn7.26×103/452+1.53×106/(9.28×103)180.46N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、柱箍挠度验算 qS正l138.4

24、15;0.519.2kN/m 5ql24/(384EI)5×19.2×7104/(384×206000×37.13×104)0.83mmmin600/500，31.2mm 满足要求！板模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称1213轴/CD轴新浇混凝土楼板板厚(mm)160新浇混凝土楼板边长L(m)5.2新浇混凝土楼板边宽B(m)4.7二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承

25、结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)4立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)350立柱距混凝土板长边的距

26、离(mm)100主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边的距离(mm)50小梁两端各悬挑长度(mm)100，100 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500m

27、m3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(1.1+24)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.16)+1.4×0.7×2.5 ×1=7.6kN/m q20.9×1.2×G1

28、k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m p0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max7.6×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4= 0.24kN·m Mmax/W0.24×106/375006.33N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.1

29、6)×1=4.12kN/m 5ql4/(384EI)5×4.12×3004/(384×10000×281250)0.15mml/400300/4000.75mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 因B/lb取整4700/900取整5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

30、1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9×max1.2×(0.3+(1.1+24)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.16)+1.4×0.7×2.5×0.32.34kN/m 因此，q1静0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.

31、3+(1.1+24)×0.16)×0.31.4kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.30.94kN/m M10.077q1静L2+0.1q1活L20.077×1.4×0.92+0.1×0.94×0.920.16kN·m q20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.30.1kN/m p0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4

32、5;2.53.15kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.077×0.1×0.92+0.21×3.15×0.90.6kN·m M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.34×0.12/2，0.1×0.12/2+3.15×0.10.32kN·m MmaxmaxM1，M2，M3max0.16，0.6，0.320.6kN·m Mmax/W0.6×106/640009.4N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1

33、活L0.607×1.4×0.9+0.62×0.94×0.91.29kN V20.607q2L+0.681p0.607×0.1×0.9+0.681×3.152.2kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.34×0.1，0.1×0.1+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.29，2.2，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×80×60)0.99N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验

34、算 q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.16)×0.31.29kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.632×1.29×9004/(100×9350×2560000)0.22mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.29×1004/(8×9350×2560000)0mml1/400100/4000.25mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48×3可调托座内主梁

35、根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.5+(1.1+24)×0.16)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.1

36、6)+1.4×0.7×1.5×0.32.04kN/m q1静0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.16)×0.31.65kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.30.57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.16)×0.3=1.35kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(