xxx隧道衬砌台车结构计算书

1、XXXXXXXXXX引水隧道项目衬砌台车计算书编制： 校核： 审核： 2017年10月xxxxx项目衬砌台车计算书1.计算依据1、 xxxxx施工图设计2、 衬砌台车结构设计图3、 钢结构设计规范(GB 50017-2003)4、 混凝土结构设计规范(GB 50010-2002)2. 概况xxxxx隧道衬砌模板系统及台车布置图如下图2.1-2.2。隧道二衬模板由一顶模、两侧模组成，模板均由6mm钢板按照二衬外轮廓线卷制而成。顶模模板拱架环向主肋采用I10工字钢,加工成R=1447mm，L=3650mm的圆弧拱形，拱架环向肋板间距1m，拱架纵肋采用45*45*6的角钢，间距30cm；侧模模板拱架

2、环向肋板采用1524mm长的I14工字钢，侧模环向肋板在隧洞腰线以上部分加工成加工成R=1447mm，L=527mm的圆弧拱形，腰线以下加工成R=3327mm，L=997mm的圆弧拱形，拱架环向肋板间距1m，拱架纵肋采用45*45*6的角钢，间距30cm。衬砌台车由顶拱支撑、台车门架结构、走行系统、顶升系统及侧模支撑系统组成，纵向共9m长。顶拱支撑采用H200×200×8.0立柱，纵向焊接通长的45*45*6的角钢组成钢桁架，焊接于台车门市框架主横梁上，支撑顶模。衬砌台车门式框架立柱采用H200×200×8.0型钢、横梁、纵梁均采用I20a工字钢焊接组成

3、，其节点处焊接1cm厚的三角连接钢板缀片进行加固。本衬砌台车与顶拱支撑焊接为一个整体。进行顶模的安装及拆除时，在轨道两侧支垫20*20*60cm的枕木，枕木上安放千斤顶进行台车和顶拱支撑系统的整体升降。侧模支撑系统的螺旋丝杆，每断面设置4个。下部螺旋丝杆水平支承于台车的I20a纵梁上，上部螺旋丝杆水平支撑于台车的I20a立柱上。三角板与构件之间焊接为满焊,焊脚高度10mm；焊缝不允许出现咬边、未焊透、裂纹等缺陷。模板系统及台车构件均采用Q235普通型刚。图2.1 隧道二衬模板布置图图2.2 隧道二衬台车布置图图2.2 隧道二衬台车纵向布置图3 荷载计算3.1 主要技术参数、钢弹性模量Es2.0

4、6×105MPa；、混凝土自重=26kN/m3；、Q235钢材的材料强度：许用正应力=215MPa，许用弯曲应力w=215MPa，许用剪应力=125MPa；3.2 衬砌台车荷载计算：台车长9m，二次衬砌厚度为0.25m。二衬混凝土自重荷载：P1=h=26*0.25=6.5KN/m2新浇混凝土对模板测面的压力：浇筑时混凝土温度取T=10，泵送混凝土按照20m3/h计算，由隧道衬砌断面衬砌厚度、衬砌台车图纸可以计算出衬砌混凝土的浇筑速度。V=20/（9*5.174*0.25）=1.72m/h。新浇混凝土对模板单元的侧压力可按下式进行计算：Pmax=0.22*t*V0.5其中：混凝土塌落度

5、影响系数，当塌落度11cm时，取=1.15；t混凝土初凝时间，一般t=200/（T+15）,实际混凝土初凝在5h左右；故P2=0.22*26*5*1.15*1.720.5=43.14KN/m2；振捣混凝土荷载： P3=2KN/m2；施工人员及机具荷载： P2=2KN/m2；临时结构荷载组合系数按照：1.0×恒载+1.2*活载。4.二衬模板、衬砌台车强度刚度验算4.1 二衬模板6mm钢板计算二衬模板采用6mm的钢板，纵肋间距30cm，主肋间距1m。钢板界面特性系数计算如下：其中b=1m，h=6×10-3m，l=0.3m。W=1/6*b*h2=1/6×1×（

6、6×10-3）2m3=6×10-6m3I=1/12*b*h3=1.8×10-8m4则拱顶面板： q=1.0*(26*0.25*1+78.5*0.006*1)+1.2*4*1=11.77KN/m；按简支梁计算，其弯矩为 ；则正应力： 挠度：侧墙面板： q=1.0×43.14×1+1.2×4×1=47.94KN/m；按简支梁计算，其弯矩为 则挠度：故6mm混凝土面板满足要求。 纵肋45*45*6角钢 纵肋45*45*6角钢间距为30cm，其支撑拱圈主肋间距1m（两主肋间加了环向45*45*6次肋角钢）。45*45*6角钢的截面系

7、数：W=7×10-6m3 I=1.8×10-8m4qmax=1.0×43.14×0.3+1.2×4×0.3=14.38KN/m；按简支梁计算，其弯矩为：则挠度：顶模拱圈主肋I12工字钢顶模拱圈主肋I12工字钢的截面系数：W=77×10-6m3 I=488×10-8m4其荷载计算考虑二衬混凝土重、模板、纵向角钢、I12工字钢自重以及浇筑混凝土侧压力（由于顶板处于隧道腰线以上，而侧压力与浇筑高度有关，因此顶板计算时可按0.5倍最大侧压力计）。顶板下三立柱支撑间距分别为0.48m、0.55m、0.55m、0.48m。则荷

8、载为： 按简支梁计算，其弯矩为：；其支点反力为：；则最大正应力：最大挠度：侧模拱圈主肋I16工字钢侧模拱圈主肋I16工字钢的截面系数：W=141×10-6m3 I=1130×10-8m4侧模拱圈主肋所受的荷载主要为混凝土的侧压力，按最大侧压力考虑，并考虑1.2的胀模系数。则荷载为q=1.0*1.2*43.14*1.0+1.2*4*1.0=56.57KN/m侧模拱圈主肋由两螺旋丝杆支撑于台车门架上，两螺旋丝杆间距1m；运用SMSolve软件建立悬挑梁模型如下：图4.1 侧模拱圈主肋计算模型 经软件求解，得到支点反力为F1=50.18KN,F2=36.04KN；最大弯矩为Mma

9、x=4.94KN*m。图4.2 侧模拱圈主肋弯矩及支点反力图则最大正应力：最大挠度：4.2 台车结构计算主要对顶模支撑、台车门架进行结构受力计算。顶模支撑立柱顶模支撑立柱承受顶模部分二衬混凝土重量、模板、拱架、浇筑时的侧压力等。以纵向1m长度为计算单位，荷载总重为：F=26×0.25×3.65+78.5×0.006×3.65+3.98×10-2×13+14.2×10-2×3.65+43.14×0.5×3.65×1=105KN；顶模由3根立柱支撑，每根立柱平均受力为35KN；顶模支撑立柱

10、长度分别为0.414m、0.576m、0.414。H200×200×8×12型钢的截面系数：W=461×10-6m3 I=4610.5×10-8m4 A=62.08cm2 ix=8.61cm则长、短立柱的长细比为 查表得=0.998，则 则顶模支撑立柱的强度及稳定性满足要求。台车门架计算台车门架主横梁采用I20a工字钢，长度2.36m，两端悬挑0.24m。主要受力为顶模支撑三根立柱传递的竖向轴力以及立柱的自重。故荷载为：F=35KN+27.9×0.576×0.01KN+4×1×3.98×0.01

11、KN=35.32KN；在SMSolve软件中建立计算模型如下：图4.3 台车门架主横梁计算模型经软件求解，得到支点反力为F1=55.23KN,F2=50.73KN；最大弯矩为Mmax=28.96KN*m。 I20a工字钢的截面系数：W=237×10-6m3 I=2370×10-8m4则最大正应力：最大挠度：台车门架立柱采用H200×200×8×12型钢，其受力包括由门架主横梁传递的竖向力荷载Fmax=55.23KN；以及由上部侧模支撑丝杆传递的水平力F1=50.18KN（上丝杆轴力）。1） 立柱竖向强度、稳定性立柱的长细比为 查表得=0.988

12、，则 则顶模支撑立柱的强度及稳定性满足要求。2） 立杆水平向计算建立简支梁计算模型如下：图4.5 台车门架立柱计算模型经软件求解，得到支点反力为F1=34.89KN,F2=15.28KN；最大弯矩为Mmax=13.96KN*m。图4.6 台车门架立柱弯矩、支点反力图则 故立柱的强度、刚度均满足要求。台车底纵梁I20a计算台车底部纵梁承受底部丝杆传递的水平向侧压力F2=36.04KN，以门架底部滑轮处为支点。在SMSolve软件中建立计算模型如下：图4.5 台车门架底纵梁计算模型经软件求解，得到支点反力为F1=90.4KN；最大弯矩为Mmax=-19.07KN*m。图4.6 台车门架底纵梁弯矩、支点反力图则 故门架底纵梁的强度、刚度均满足要求。5.结论及建议通过对xxxxx二衬台车模板系统及台车系统的强度、刚度验算