煤矿采区变电所设计毕业设计

1、教学单位 学生学号 学院 毕 业 设 计（论文）题 目： 煤矿采区变电所毕业设计 年 级： 学 号： 姓 名： 专 业： 指导教师： 年 月 日指导教师评语：教师签字： 年 月 日 评审组意见：成绩评定：评审组组长签字： 年 月 日毕业设计（论文）评价表煤矿采区变电所设计摘要本文首先根据任务书上所给系统与线路及所有负荷的参数，分析负荷发展趋势。从负荷增长方面阐明了建站的必要性，然后通过对拟建变电站的概括以及出线方向来考虑，并通过对负荷资料的分析，安全，经济及可靠性方面考虑，确定了220kV，110kV，10kV以及站用电的主接线，然后又通过负荷计算及供电范围确定了主变压器台数，容量及型号，同时

2、也确定了站用变压器的容量及型号，最后，根据最大持续工作电流及短路计算的计算结果，对高压熔断器，隔离开关，母线，绝缘子和穿墙套管，电压互感器，电流互感器进行了选型，从而完成了XZ变电站电气一次部分初步的设计。本次设计论文是以我国现行的各有关规范规程等技术标准为依据，所设计是一次初步设计，根据任务书提供原始资料，参照有关资料及书籍，对各种方案进行比较而得出。关键词：采区供电，采区负荷，电网漏电保护，采区机电设备，变压器，二次回路目 录第一章 绪论1第二章 拟定采区供电系统的原则22.1 采区高压供电系统的拟定原则22.2 采区低压供电系统的拟定原则22.2.1 采区供电对电能的要求22.2.2 费

3、用和环境要求32.2.3 采区主要设备32.3 采区负荷的计算及变压器容量、台数确定42.3.1 变压器选择注意事项42.3.2 台数的确定42.3.3 采区负荷的计算及变压器容量、台数确定42.4 采区低压供电网络的计算52.4.1 电缆型号确定52.4.2 电缆长度确定52.4.3 选择支线电缆52.4.4 干线电缆的选择8第三章 采区变电所供电设计123.1 采区变电所位置的选择123.2 采区变压器的的选择123.3 采区供电系统图133.4 配电点电缆的选择133.4.1 第一配电点电缆的选择133.4.2 第二配电点电缆的选择163.4.3 第三配电点电缆的选择173.4.4 第四

4、配电点电缆的选择19第四章 低压控制电器的选择214.1 选变压器二次总馈电开关214.2 选分路配电开关214.3 各配电点起动器的选择21第五章 过流保护整定235.1 采区保护措施235.1.1 采区接地保护措施235.1.2 采区漏电保护措施245.1.3 采区变电所的防火措施245.2 配电点过流保护整定245.2.1 第一配电点过流保护整定245.2.2 第二配电点过流保护整定265.2.3 第三配电点过流保护整定285.2.4 第四配电点过流保护整定30第六章 结论33参考文献34致 谢35第一章 绪论电力工业是国民经济的重要部门之一，它是负责把自然界提供的能源转换为供人们直接使

5、用的电能的产业。它即为现代工业、现代农业、现代科学技术和现代国防提供不可少的动力，又和广大人民群众的日常生活有着密切的关系。电力是工业的先行。电力工业的发展必须优先于其他的工业部门，整个国民经济才能不断前进。我国具有极其丰富的能源。这些优越的自然条件为我国电力工业的发展提供了良好的物质基础。但是，旧中国的电力工业落后，无法将其利用。不过，随着改革开放的深入发展，我国电力工业的发展很快。到2000年，我国电力工业已跃升世界第2位，电力工业的发展为我国的国民经济的高速发展做出了巨大的贡献。不仅如此，目前我国的电力工业已开始进入“大电网”、“大机组”、“超高压交、直流输电”等新技术发展的新阶段，一些

6、世界水平的先进的高新技术，已在我国电力系统中得到了相应的应用。但是，随着近年来我国国民经济的高速发展与人民生活用电的急剧增长，电力工业的发展仍不能满足整个社会发展的需要，未能很好起到先行的作用，仅以2004年夏季的供电负荷高峰期为例，全国预计总共缺电3000万KW左右，有24个省区都先后出现拉闸限电的的情况，这样的局面预期还要过23年才可能得到较好的解决 。另外，由于我国人口众多，由此在按人口平均用电方面，迄今不仅仍远远落后于一些发达国家，即使在发展中国家中，也只处于中等水平，尚不及全世界平均人口用电量的一半。因而，要实现在21世纪初全面建设小康社会的要求，我国的电力工业必须持续、稳步地大力发

7、展，一方面是要大力加强电源建设，搞好“西电东送”，以确保电力先行，另一方面，要继续深化电力体制改革，实施厂网分开、竞价上网，并建立起符合社会主义市场经济法则的、规范的电力市场。展望未来，我们坚信，在新世纪中，中国的电力工业必须持续、高速地发展，取得更加辉煌的成就。第二章 拟定采区供电系统的原则2.1 采区高压供电系统的拟定原则（1）、供综采工作面的采区变（配）电所一般由两回路电源线进行供电，除综采外，每个采区应为一回路；（2）、双电源进线的采区变电所，应设置电源进线开关；（3）、采区变电所的高压馈出线宜用专用的开关柜。2.2 采区低压供电系统的拟定原则（1）、在保证供电安全可靠的前提下，力求所

8、用的设备最省；（2）、原则上一台启动器只能控制一台设备；（3）、当采区变电所动力变压器超过一台时，应合理分配变压器负荷；（4）、变压器最好不要并联运行；（5）、从变电所向各配电点或配电点到用电设备采用辐射式供电，上山及顺槽运输机采用干线式供电；（6）、工作点配电点最大容量电动机的启动器应靠近配电点进线；（7）、供电系统应尽量避免回头供电；（8）、瓦斯喷出区域、高瓦斯矿井、煤（岩）与瓦斯（二氧化碳）突出矿井中，掘进工作面的局部通风机组都应实行三专（专用变压器、专用开关、专用线路）供电；（9）、局部通风机和掘进工作面中的2.2.1 采区供电对电能的要求（1）、电压允许偏差计算公式如（2-1）： 电

9、压偏差 （实际电压-额定电压）/额定电压×100% （2-1）电能质量供电电压允许偏差（GB 1232590）规定电力系统在正常运行条件下，用户受电端供电电压允许偏差值为：1.10KV及以上高压供电和低压电力用户的电压允许偏差为用户额定电压的-7%+7%；2.低压照明用户为-10%+5%。3.三相电压不平衡电力系统公共连接点正常运行方式下不平衡度允许值为2%，短时间不得超过4%。（2）、电网频率标准中没有说明容量大小的界限的电网容量在300万KW以上者为0.2HZ；电网容量在300万KW以下者为0.5HZ。（3）、波形正常情况下，要求电力系统的供电电压（或电流）的波形为正弦波，在电能

10、的输送和分配过程中不应该使波形产生畸变。（4）、供电可靠性供电可靠性是衡量电能质量的一个重要指标，必须保证供电的可靠性。 费用和环境要求采区变电所要便于对硐室的扩大和设备的增加，通过运输上山运到采区变电所硐室减少运输设备的费用。在满足费用要求的同时还要满足顶板坚固，无淋水且通风良好，保证变电所硐室内的温度不超过附近巷道5。 根据采区巷道布置，要使采区变电所能顺利的通过运输平巷向整个采区的负荷中心进行供电。在回风上山和运输上山联络巷处，低压供电距离合理，并且不必移动采区变电所就能对采区的采煤、掘进及回采等进行供电。所以把采区变电所布置在回风上山和运输上山联络巷处。 采区主要设备根据采区巷道的布置

11、和采区的实际情况将采区的主要设备选型如表2-1所示：表2-1采区主要设备选型表2.3 采区负荷的计算及变压器容量、台数确定 变压器选择注意事项变压器是供电系统中的主要电气设备，对供电的可靠性、安全性和经济性有着重要意义。如果变压器容量选择过大，不仅使设备投资费用增加，而且变压器的空载损耗也将过大，促使供电系统中的功率因数减小；如果变压器容量选择过小，在长期过负荷运行情况下，铜损耗将增大，使线圈过热而老化，缩短变压器寿命,既不安全又不经济。 台数的确定采区变电所变压器在一般情况下是按计算容量选设，不留备用量。其原因是为了尽力减少变电所硐室开拓量，降低供电成本。但是，若采区变电所的供电负荷中有一级

12、负荷（如采区内分区水泵等）时，则变压器台数不得少于两台，以便保证供电的可靠性。 采区负荷的计算及变压器容量、台数确定本工作面采用6MG-200W型滚筒式采煤机为综合机械化采煤，为保证供电质量和安全，根据采区巷道布置，按需用系数法计算变压器容量和台数。（1）、采区电压等级为1140V变压器容量及台数的确定SB1 Pe Kx Kc / cospj （2-2）984×0.58×1/0.7815KVA式中：Pe变电所供电设备额定功率之和 Pe 600+264+90+30984KWKx需用系数，Kx0.40.6×300÷9840.58 cospj加权平均功率因率，

13、按综采工作面，取0.7Kc采区重合系数，取1此变压器所接负荷中有大量的一级负荷，所以必需选择两台（或两台以上）变压器。根据计算结果选择KBSG-800/10/1.2干式变压器一台和KBSG-500/10/1.2干式变压器一台。（2）、采区变电所变压器容量及台数的确定SB1 Pe Kx Kc / cospj 549×0.49×1/0.7384KVA式中：Pe变电所供电设备额定功率之和 Pe 132+150+85+22+160549KWKx需用系数，Kx0.40.6×80÷5490.49cospj加权平均功率因率，按综采工作面，取0.7Kc采区重合系数，取1

14、所以根据计算结果选择KS7-500/10/0.693干式变压器一台。2.4 采区低压供电网络的计算2.4.1 电缆型号确定根据供电电压、工作条件、敷设地点环境，确定电缆型号为: MYP、MY、MYJV22 和MYCP型。其中MYP型电缆用于额定电压为1140V的设备，MYJV22型电缆用于高压开关至移变的电缆，MYCP用于采煤机组及工作面刮板运输机真空磁力启动器至电动机的电缆，其余所需电缆用MY型。2.4.2 电缆长度确定电缆长度的确定如表2-2所示由式： LzLX （2-3）式中: 系数，橡套电缆取1.1，铠装电缆取1.05LX巷道实际长度m表2-2电缆长度计算结果表序 号地 点巷道长度（m

15、）选取电缆长度（m）电 压备 注1Z1180200低压橡套2Z2185200低压橡套3Z3510低压橡套4Z45560低压橡套5Z53540低压橡套6Z66570低压橡套7Z790100低压橡套8Z810501105低压橡套9Z9180200低压橡套10G1120130低压铠装11G28590低压铠装12G3150160低压铠装2.4.3 选择支线电缆（1）、由机械强度初定电缆截面橡套电缆满足机械强度的最小截面用电设备名称 最小截面（mm2）采煤机组 3550可弯曲刮板输送机 1635一般输送机 1025回柱液压绞车 1625装岩机 1625调度绞车 46局部风机 46煤电钻 46照明 2.5

16、4查书得各电缆截面2-3所示表2-3 各电缆截面的长时允许电流IP值 In ( KxPe 103)/(1.732Uepjcospj ) （2-4）式中: In电缆中通过的实际工作电流AKx需用系数Pe 电缆所带负荷有功功率之和KWUe 电网额定电压Vpj电动机加权平均效率cospj加权平均功率因数1、满足采煤机组机械强度要求的截面初步截面确定为35 mm2，其IP=173A。采煤机组电缆Z1当中的实际长时工作电流Iz1( KxPe 103)/(1.732Uepjcospj ) 0.6×600×103/1.732×1140×0.9×0.9112.

17、5AIP=173AIz1112.5A采煤机组初选电缆截面能够满足该支线的长时实际工作电流的要求，所以采煤机组电缆截面取35 mm2。2、满足喷雾泵站机械强度要求的截面初步截面确定为4 mm2，其IP=36A。喷雾泵站电缆Z2当中的实际长时工作电流Iz2( KxPe 103)/(1.732Uepjcospj ) 0.61×30×103/1.732×1140×0.9×0.9 11.4AIP=36AIz211.4A喷雾泵站初选电缆截面能够满足该支线的长时实际工作电流的要求，所以喷雾泵站电缆截面取4mm2。3、满足刮板输送机机组机械强度要求的截面初步截

18、面确定为16 mm2，其IP=85A。刮板输送机机组电缆Z3当中的实际长时工作电流Iz2( KxPe 103)/(1.732Uepjcospj ) 0.65×264×103/1.732×1140×0.9×0.9107.2AIP=85AIz3107.2A刮板输送机机组初选电缆截面不能够满足该支线的长时实际工作电流的要求，所以刮板输送机机组电缆要更大些截面取25 mm2。4、满足乳化液泵站机械强度要求的截面初步截面确定为4mm2，其IP=36A。乳化液泵站电缆Z4当中的实际长时工作电流Iz4( KxPe 103)/(1.732Uepjcospj )

19、 0.61×90×103/1.732×1140×0.9×0.934.3AIP=36AIz434.3A乳化液泵站初选电缆截面能够满足该支线的长时实际工作电流的要求，所以乳化液泵站电缆截面取4mm2。5、满足转载机机组机械强度要求的截面初步截面确定为16 mm2，其IP=85A。转载机机组电缆Z5当中的实际长时工作电流Iz5( KxPe 103)/(1.732Uepjcospj ) 0.61×132×103/1.732×660×0.9×0.986.9AIP=85AIz586.9A转载机机组初选电缆截

20、面不能够满足该支线的长时实际工作电流的要求，所以转载机机组电缆要更大些截面取25 mm2。6、满足顺槽胶带输送机机组机械强度要求的截面初步截面确定为10 mm2，其IP=64A。顺槽胶带输送机机组电缆Z6当中的实际长时工作电流Iz6( KxPe 103)/(1.732Uepjcospj ) 0.75×150×103/1.732×660×0.9×0.9121.5AIP=64AIz6121.5A顺槽胶带输送机机组初选电缆截面不能够满足该支线的长时实际工作电流的要求，所以顺槽胶带输送机机组电缆截面应更大些取35 mm2。7、满足破碎机机组机械强度要求

21、的截面初步截面确定为6 mm2，其IP=46A。破碎机机组电缆Z7当中的实际长时工作电流Iz7( KxPe 103)/(1.732Uepjcospj ) 0.7×85×103/1.732×660×0.9×0.964.2AIP=46AIz764.2A破碎机机组初选电缆截面不能够满足该支线的长时实际工作电流的要求，所以破碎机机组电缆截面要更大些取16 mm2。8、满足液压安全绞车机械强度要求的截面初步截面确定为16m2，其IP=85A。液压安全绞车电缆Z8当中的实际长时工作电流Iz8( KxPe 103)/(1.732Uepjcospj ) 0.7

22、×22×103/1.732×660×0.9×0.916.6AIP=85AIz816.6A液压安全绞车初选电缆截面能够满足该支线的长时实际工作电流的要求，但是由于液压安全绞车的供电距离较远，所以液压安全绞车电缆截面取25mm2。9、满足上山胶带输送机机组机械强度要求的截面初步截面确定为10mm2，其IP=64A。上山胶带输送机机组电缆Z9当中的实际长时工作电流Iz9( KxPe 103)/(1.732Uepjcospj ) 0.75×160×103/1.732×660×0.9×0.9129.6AI

23、P=64AIz2129.6A上山胶带输送机机组初选电缆截面不能够满足该支线的长时实际工作电流的要求，所以上山胶带输送机机组电缆截面应该更大取35 mm2。2.4.4 干线电缆的选择（1）、总电网的允许电压损失电压等级为1140V的电压允许损失 UP1U2NT95%UN （2-5） 120095%×1140 117V式中：U2NT变压器二次侧电压UN电缆上的电压电压等级为660V的电压允许损失UP1U2NT95%UN 69395%×660 66V式中：U2NT变压器二次侧电压UN电缆上的电压（2）、各在线电的电压损失 支线电缆的电压损失按公式 UZ （KfPeLZ103 ）/

24、（UeAxe） （2-6）来计算。式中： Kf负荷系数 Pe电缆所带负荷KW LZ电缆实际长度m Ue电网额定电压V 电缆导体芯线的电导率m/(.mm2) Ax电缆截面积mm2 e加权平均效率 采煤机组Z1段电缆的电压损失UZ1 （KfPeLZ103 ）/（UeAxe） 0.6×600×200×103/1140×48.6×25×0.957.7V喷雾泵站Z2段电缆的电压损失UZ2 （KfPeLZ103 ）/（UeAxe） 0.61×30×60×103/1140×48.6×4×0

25、.90.55V刮板输送机Z3段电缆的电压损失UZ3 （KfPeLZ103 ）/（UeAxe） 0.65×264×200×103/1140×48.6×25×0.927.5V 乳化液泵站Z4段电缆的电压损失UZ4 （KfPeLZ103 ）/（UeAxe） 0.61×90×10×103/1140×48.6×4×0.92.75V转载机Z5段电缆的电压损失UZ5 （KfPeLZ103 ）/（UeAxe） 0.61×132×40×103/660×4

26、8.6×25×0.94.5V顺槽胶带输送机Z6段电缆的电压损失UZ6 （KfPeLZ103 ）/（UeAxe） 0.75×150×70×103/660×48.6×35×0.97.8V破碎机Z7段电缆的电压损失UZ7 （KfPeLZ103 ）/（UeAxe） 0.7×85×100×103/660×48.6×16×0.912.9V液压安全绞车Z8段电缆的电压损失UZ8 （KfPeLZ103 ）/（UeAxe） 0.7×22×410×

27、;103/660×48.6×25×0.9 23.5V 上山胶带输送机Z9段电缆的电压损失UZ9 （KfPeLZ103 ）/（UeAxe） 0.75×160×200×103/660×48.6×35×0.923.7V（3）、计算变压器的电压损失 变压器的电压损失用按公式2-7计算UB2% SBUr%cospjUx%sinpj/Se UB2 UB2%×U2NT （2-7）式中：SB变压器负载功率； Ur% 变压器电阻压降百分数； Ux%变压器电抗压降百分数Se变压器额定容量U2NT变压器二次侧电压干式

28、变压器KBSG800/10/1.2UB2% SBUr%cospjUx%sinpj/Se 616.50.8×0.74.43×0.714×100%÷800 2.87%UB2 2.87%×120034.44V干式变压器KBSG500/10/1.2UB2% SBUr%cospjUx%sinpj/Se 315.311.08×0.74.83×0.714×100%÷500 2.65%UB2 2.65%×120031.8V矿用KBS7500/10/0.693UB2% SBUr%cospjUx%sinpj/Se

29、3841.13×0.74.23×0.714×100%÷5002.92%UB2 2.92%×69320.23V（4）、干线电缆的电压损失干线电缆G1的电压损失UGMSUP1UB2UZ 11734.44(41.21+2.75) 38.6V干线电缆G2的电压损失UGMSUP1UB2UZ 11731.8(27.5+0.55)57.15V干线电缆G3的电压损失UGMSUP2UB2UZ 6631.8(4.5+7.812.98.7)13.6V（5）、满足电压损失的最小截面 A （2-8）式中：Kf负荷系数Pe电缆所带负荷KWLZ电缆实际长度mUe电网额定电压

30、V 电缆导体芯线的电导率m/(.mm2) 干线电缆的电压损失Ve加权平均效率满足干线电缆G1电压损失的最小截面 AG1 29.782所以满足干线电缆G1电压损失的最小截面为29.782满足干线电缆G2电压损失的最小截面 AG2 14.062 所以满足干线电缆G2电压损失的最小截面为14.062满足干线电缆G3电压损失的最小截面 AG3 61.62所以满足干线电缆G3电压损失的最小截面为61.62（6）、按长时工作电流进行校验 按长时工作电流对G1电缆进行校验 Ica1KdePN103/1.732UNcos 0.6×616.5×103/1.732×1140×

31、;0.9 208.1A 查表得70平方毫米电缆的长时允许工作电流为215A，所以干线电缆G1的电缆截面取70平方毫米。 按长时工作电流对G2电缆进行校验 Ica2KdePN103/1.732UNcos 0.75×354×103/1.732×1140×0.7 192.1A 查表得50平方毫米电缆的长时允许工作电流为198A，所以干线电缆G2的电缆截面取50平方毫米。 按长时工作电流对G3电缆进行校验 Ica3KdePN103/1.732UNcos 0.49×384×103/1.732×660×0.7 235A 查表得

32、95平方毫米电缆的长时允许工作电流为260A，所以干线电缆G3的电缆截面取95平方毫米。 最终选出各段电缆的截面如表2-4所示：表2-4 最终选出各段电缆的截面线 路G1G2G3Z1Z2Z3Z4Z5Z6Z7Z8Z9主芯线截面mm27050953542542535162535第三章 采区变电所供电设计3.1 采区变电所位置的选择（1）设于能向最多生产机械供电的负荷中心，使低压供电距离合理，并力求减少变电所的移动次数。（2）设于顶，底板坚固且无淋水及通风良好的地方，以保证变电所硐室内的温度不超过附近巷道温度的5°。（3）便于变电所设备运输 此外，采区变电所不能设在工作面的顺槽中，一般设于

33、采区与部署斜巷轨道巷之间的联络巷内。掘进工作面的供电一般由采区变电所承担，不易设变电所。3.2 采区变压器的的选择(1) 采区变压器的的确定由表31知Pe=399.9KW,功率因数cospj=0.60.7，此处取值0.7，计算需用系数公式3-1计算为： Kx=0.286+0.714 （3-1） =0.286+0.714×80÷399.9=0.43变压器容量用3-2计算为：S= （3-2） =0.43×399.9÷0.77=245.6KVA根据计算值选用一台KSJ3320/6型，低压为690V。(2)供电方式及电压等级的确定根据题意及表31采区负荷统计表可

34、知，采用固定式采区变电所供电，电压等级采用660V。（3）用电设备分组及配电点的数量及位置确定根据表31设备名称及使用地点，在回风巷和顺槽距工作面50米处和东翼第一区段上下巷，分别设1、2、3、4配电点。对于上山带式输送机和顺槽带式输送机，分别采用干线式供电。3.3 采区供电系统图采区供电系统图如图3-1所示3.4 配电点电缆的选择3.4.1 第一配电点电缆的选择配电点电缆的选择其计算公式如3-2所示 Lg1=(20+20+130+510-50)×1.1+24=717m （3-2）式中 20+20变电所内及变电所至第一区段平巷的距离； 130+510工作面和一翼区段走向长度； 50配

35、电点距工作面的距离；1.1橡套电缆的增数；24每个接线盒两端各加3m，510m电缆要设4个接线盒，故应加24 m电缆；（1）支线电缆长度选择：配电点至机组的支线长度：Lz11=（50+130）×1.1+6=204m工作面输送机尾电动机的支线长度：Lz12=50×1.1=55m回柱绞车支线长度：Lz13=10m电钻电缆长度：Lz14=（130÷2+50）×1.1=126.5m回采工作面电缆的选择，选择图3-1中干线g1、g2和支线Z11、Z12、Z13、Z14所用电缆。为了便于对照和计算，把表31中电流值按要求的截面，并按温升条件所允许的截面，以及按其它条

36、件选择（校验）的截面，一并列入表32中。表3-1 采区负荷统计表表3-2 选择电缆截面及型号的结果截面型号的选择：（1）按负荷电流选择干线Lg1截面Lg1截面的选择：Ig1=Ig·kx=(91+51.6+19.7+2.19) ×0.7=115A 式中 kx=0.7根据主要负荷机组和输送机是同时工作，占Lg1中负荷88%左右，而且两者的负荷系数均为0.8，故取kx=0.7。易知：选用UP-1000、3×50+1×10电缆。（2）按允许电压损失选择Lg1截面支路电压损失由于机组容量最大，距离最远，所以若它计算合格，则其它支路均合格。机组支线电压损失为：Uz1

37、1=14.4 V求变压器电压损失为：由前面计算已知向机组供电的KSJ3320/6型变压器总容量Sb=245.6KVAPb=245.6×0.7=172KW Qb=175.3 kvar Rb=0.0286，Xb=0.061 按下式计算为：Ub=23.7VLg1干线上允许的电压损失根据计算采区电网允许的电压损失为：Uy=U2eUp=690-0.95×660=63VLg1上允许电压损失为：Ug1y=63-14.4-23.7=24.9V求Lg1干线截面Sg1=101.3mm2由于U或UP电缆截面最大者为70mm2，若按上述计算考虑需用两条电缆作为干线，显然既不经济又不方便。为此拟将机

38、组电缆截面改用50mm2，而最远用电设备降低其供电质量，只保证0.9Ue，此时：Lg5供电变压器负荷容量Sb=245.6KVAPb=245.6×0.7=172KWQb=175.3 kvarRb=0.0286，Xb=0.061 。变压器的电压损失为：Ub=23.7VLg5上允许电压损失为：Ug5y=63-23.7=39.3V求出等截面为：Sg5= =7mm2可选用UP 1000、 3×10+1×6电缆（其型号的确定如表3-3所示）。表3-3 第一配电点电缆型号规格确定3.4.2 第二配电点电缆的选择第二配电点干线电缆长度选择：Lg2=（20+20+510-50）&#

39、215;1.1+18=568m18每个接线盒两端各加3m，510m电缆要设3个接线盒，故应加18 m电缆；支线电缆长度选择：顺槽运输机支线长度：Lz21=（110-50）×1.1=66m工作面运输机尾电动机的支线长度：Lz22=50×1.1=55m 移动溜齿轮油泵电缆长度：Lz23=10m电钻电缆长度：Lz24=（130÷2+50）×1.1=126.5m截面型号的选择：干线Lg2截面的选择（1）按负荷电流选择Lg2截面Ig2=Ig·kx= (25.8×4+8.7+2.19) ×0.8=91.3A 式中 kx负荷系数为0.8。

40、取s=50 mm² 选UP-1000、350+110电缆。（2）按允许电压损失选择Lg2截面支路电压损失输送机机头电压损失为：Uz21=5.8 V求变压器电压损失由前面计算已知向机组供电的KSJ3320/6型变压器总容量Sb=245.6KVAPb=245.6×0.7=172KW，Qb=175.3 kvar 其中Rb=0.0286，Xb=0.061 ，按下式计算为：Ub=23.7V Lg2干线上允许的电压损失根据计算采区电网允许的电压损失为：Uy=U2eUp=690-0.95×660=63VLg2上允许电压损失为：Ug2y=63-5.8-23.7=33.5V求Lg2

41、干线截面Sg2=42.5mm2选用标称UP1000、3×50+1×10电缆（其型号的确定如表3-4所示）。表3-4 第二配电点所选电缆型号规格确定3.4.3 第三配电点电缆的选择第三配电点干线电缆长度选择：Lg3=（20+20+130）×1.1+6=193m6每个接线盒两端各加一3m，130电缆要设1个接线盒，故应加6 m电缆；支线电缆长度选择：材料绞车电缆长度：Lz31=（50+15）×1.1=71.5m局部通风机电缆长度：Lz32=10m煤电钻与变压器，随工作面每隔80-100m移动一次的最远长度：Lz33=510×1.1+18=579m电

42、钻电缆长度：Lz34=100m截面型号的选择：干线Lg3截面的选择（1）按负荷电流选择Lg3截面Lg3截面的选择： Ig3=Ig·kx= (12.9+12.6+2×2.19) ×0.7=17.9A式中 kx负荷系数为0.7。取s=10 mm²选用UP-1000、3×35+1×16电缆。（2）按允许电压损失选择Lg3截面材料绞车电压损失：Uz31=1.6 V求变压器电压损失由前面计算已知向机组供电的KSJ3320/6型变压器总容量Sb=245.6KVPb=245.6×0.7=172KW，Qb=175.3 kvar其中Rb=0.

43、0286，Xb=0.061 ，按下式计算为：Ub=23.7V Lg3干线上允许的电压损失根据计算采区电网允许的电压损失为：Uy=U2eUp=690-0.95×660=63VLg3上允许电压损失为：Ug3y=63-1.6-23.7=37.7V求Lg3干线截面Sg3=3.76mm2可选用UP1000、 3×16+1×6电缆（其型号的确定如表3-5所示）。表3-5 第三配电点所选电缆型号规格确定3.4.4 第四配电点电缆的选择第四配电点干线电缆长度选择：干线电缆的选择：Lg4=（20+20）×1.1=44m支线电缆长度选择：局部通风机电缆长度：Lg41=10m

44、电钻变压器电缆长度：Lg42=510×1.1+18=579m电钻电缆长度：Lg43=100m截面型号的选择：干线Lg4截面的选择（1）按负荷电流选择Lg4截面Lg4截面的选择：Ig4=Ig·kx= (12.6+2.19) ×0.6=8.87A式中 kx负荷系数为0.6。取s=16 mm²选用UP-1000、316+16电缆。（2）按允许电压损失选择Lg4截面支路电压损失局部通风机电压损失为：Uz41=0.5 V求变压器电压损失由前面计算已知向机组供电的KSJ3320/6型变压器总容量Sb=245.6KVAPb=245.6×0.7=172KWQb

45、=175.3kvar其中Rb=0.0286，Xb=0.061，按下式计算为：Ub=23.7V Lg4干线上允许的电压损失根据计算采区电网允许的电压损失为：Uy=U2eUp=690-0.95×660=63VLg4上允许电压损失为：Ug4y=63-0.5-23.7=38.8V求Lg4干线截面Sg4=0.4mm2可选用UP 1000、 3×16+1×6电缆（其型号的确定如表3-6所示）。（3）顺槽带运输机干线供电电缆才长度：Lg5=（210+20+20）×1.1+6=281m式中210顺槽运输机的长度。Lg5截面的选择：Ig5=Ig·kx=23.2+

46、23.2=46.4A取s=10 mm²故选用UP-1000、310+16电缆。（4）上山带式输送机干线式供电电缆长度：Lg6=260×1.1+6=292mLg6截面的选择：Ig6=Ig·kx=23.2×+2=46.4A取s=10 mm²故选用UP-1000、310+16电缆。（5）变电所照明变压器电缆长度：Lg7=10m表3-6 第四配电点所选电缆型号规格确定第四章 低压控制电器的选择4.1 选变压器二次总馈电开关因KSJ3320/6变压器额定电流为260A，故选用1台660V、DW81350F型馈电开关作为二次总开关；选用一台JY823型检漏

47、继电器于其配合，进行漏电保护。4.2 选分路配电开关Lg1Lg4四条干线的两端（采区变电所和配电点）各设1台馈电开关，Lg5和Lg6是两条干线式电路，仅在采区变电所端设分路开关。各分路的工作电流分别为：Ig1= (91+51.6+19.7+2.19) ×0.7=115AIg2= (25.8×4+8.7+2.19) ×0.8=91.3AIg3= (12.9+12.6+2×2.19) ×0.7=17.9AIg4= (12.6+2.19) ×0.6=8.87A Ig5= Ig6=23.2×2=46.4A从计算可见，Ig3和Ig4很小，可采用QS8140开关，但考虑到手动开关仅有熔断器作保护，当出现一相熔件熔断时会造成电动机单相运行。为了供电安全可靠，上述各分路均采用DW80200型馈电开关作分路配电开关，共计10台。4.3 各配电点起动器的选择（1）采煤机组：选用DQBH660/200Z型，其控制容量为170KW，大于80KW。（2）刮板输送机：选用QC81060型，其控制功率为45KW，大于2×22KW。（3）回柱绞车：选用QC8380N型，其控制容量为40KW，大于15KW。（4）局部通风机：选用QC8330型，其控制容量为15KW，大于