热力系统计算模板

1、计算原始资料:1. 汽轮机型式及参数（1）机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；（2）额定功率：pe=600MW（3）主蒸汽参数（主汽阀前）：p0=16.7MPa，t0=537；（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：prh=3.23MPa，trh=537冷段：prh=3.56MPa，trh=315（5）汽轮机排汽压力pc=4.4/5.39 MPa，排汽比焓：hc=2333.8KJ/Kg。2.回热加热系统参数：（1）机组各级回热抽汽参数见表1-1；表1-1 回热加热系统原始汽水参数项目单位H1H2H3H4H5H6H7H8抽汽压力pjMpa5.893.591.60.740

2、.3050.130.070.022抽汽比焓hjKJ/Kg31333016331731082913275026502491抽汽管道压损pj%33333333水侧压力pwMpa20.120.1200.711.7241.7241.721.724加热器上端差t-1.70002.82.82.82.8抽汽温度twj380.9316429323223.213788.52.8加热器下端差t15.55.55.55.55.55.55.5（2）最终给水温度：tfw=274.1；（3）给水泵出口压力：ppu=20.13MPa，给水泵效率：pu=0.83；（4）除氧器至给水泵高差:H pu=21.6m（5）小汽机排汽压

3、力：pe，xj=6.27 MPa；小汽机排汽焓：hc，xj=2422.6 KJ/Kg3.锅炉型式及参数（1）锅炉型式：英国三井2027-17.3541541；（2）额定蒸发量:Db=2027t/h；（3）额定过热蒸汽压力pb=20.13MPa;额定再热蒸汽压力pr=20.13MPa；（4）额定过热气温tb=541额定再热气温tr=541；（5）汽包压力pdu=20.13MPa；（6）锅炉热效率：b=92.5%。4.其他数据（1）汽轮机进汽节流损失p1=4%，中压缸进汽节流损失p2=2%（2）轴封加热器压力psg=98KPa，疏水比焓：hd，sg=415KJ/Kg（3）机组各门杆漏汽、轴封漏汽等

4、小汽流量及参数见表1-2（4）锅炉暖风器耗汽、过热器减温水等全厂性汽水流量及参数见表1-3（5）汽轮机机械效率m=0.985，g=0.99（6）补充水温度tma=20（7）厂用电率：=0.07；（六）简化条件（1）忽略加热器和抽汽管道的散热损失；（2）忽略凝结水泵的介质比焓升。二、热系统计算（一）汽水平衡计算1.全厂补水率ma全厂汽水平衡如图所示，各汽水流量见表1-3.将进出系统的各流量用相对量表示。由于计算前汽轮机进汽量D0为未知，故预选D0=1848840Kgh进行计算。全厂工质渗漏系数L= DL/ D0=30000/1848840=0.01622锅炉排污系数bl= Dbl/ D0=100

5、00/1848840=0.005408其余各量经计算为厂用汽系数pl=0.01081减温水系数sp=0.02974暖风器疏水系数nf=0.01893由全厂物质平衡补水率ma=pl+bl+L=0.01081+0.005408+0.01622=0.032442.给水系数fw由图可知：1点物质平衡b=0+L=1+0.01622=1.016222点物质平衡fw=b+bl-sp=1.01622+0.005408-0.02974=0.99193.各小汽流量系数sg，k按预选的汽轮机进汽量D0和表1-2的原始数据，计算得到门杆漏汽、轴封漏汽等各小汽流量的流量系数，填于表1-2中。（二）汽轮机进汽参数计算1.

6、主蒸汽参数由主汽门前压力p0=16.7 MPa，温度t0=537，查水蒸气性质表，得主蒸汽比焓值：h0=3394.4 KJ/Kg。主汽门后压力p0=（1-p1）p0=（1-0.04）*16.7=16.032 MPa由p0=16.032 MPa，h0=h0=3394.4 KJ/Kg，查水蒸气性质表，得主汽门后气温t0=534.22.再热蒸汽参数由中联门前压力prh=3.234 MPa，温度trh=537查水蒸气性质表，得再热蒸汽比焓值：hrh=3536.6KJ/Kg中联门后压力prh=（1-p2）prh=（1-0.02）*3.234=3.169 MPa由prh=3.169 MPa，hrh= hr

7、h=3536.6KJ/Kg，查水蒸气性质表，得中联门后再热气温trh=536.7（三）辅助计算1.轴封加热器计算以加权平均法计算轴封加热器的平均进汽比焓hsg。计算详见表1-42.均压箱计算以加权平均法计算均压箱内的平均蒸汽比焓hjy。计算详见表1-53.凝汽器平均压力计算由ps1=4.40KPa，查水蒸气性质表，得ts1=30.54由ps2=5.39KPa，查水蒸气性质表，得ts2=34.24凝汽器平均温度ts=0.5*（ts1+ts2）=32.44查水蒸气性质表，得凝汽器平均压力ps=4.9KPa（四）各加热器进、出水参数计算首先计算高压加热器H1加热器压力p1p1=（1-p1）p1=（1

8、-0.03）*5.894=5.717MPa式中p1第一抽汽口压力p1抽汽管道相对压损；由p1=5.717MPa，查水蒸气性质表，得加热器饱和温度ts1=272.4H1出水温度tw，1：tw，1= ts1-t=272.4-(-1.7)=274.1式中t为加热器上端差。H1疏水温度td，1：td，1= tw，1+t1=242.3+5.5=247.8式中t1加热器下端差，t1=5.5tw，1进水温度，已知加热器水侧压力pw=20.13MPa，由tw，1=274.1，查得H1出水比焓hw，1=1202.1KJ/Kg由tw，1=242.3，pw=20.13MPa，查得H1进水比焓hw，1=1050.9K

9、J/Kg由td，1=247.8，p1=5.717MPa，查得H1疏水比焓hd，1=1075.1KJ/Kg至此，高压加热器H1进、出口汽水参数已经全部计算出。按同样计算，可依次计算其余加热器H2H8的各进、出口汽水参数。将计算结果列于表1-61-6 回热加热系统汽水参数计算项目单位H1H2H3H4H5H6H7H8SG*抽汽压力pjMpa5.893.591.60.740.3050.130.070.0222977抽汽比焓hjKJ/Kg31333016331731082913275026502491抽汽管道压损pj%33333333加热器侧压力pjMpa5.723.491.60.720.2960.12

10、60.070.021气侧压力下饱和温度ts272242200166132.6105.988.961.1水侧压力pwMpa20.120.1200.711.7241.7241.721.7241.72加热器上端差t-1.70002.82.82.82.8出水温度tw，j274242200166129.8103.186.158.332.8出水比焓hw，jKJ/Kg12021051860699546.4433.3362246.7139进水温度tw,j242200166130103.186.158.332.7632.2进水比焓hw,jKJ/Kg1051868727546433.3361.8245138.81

11、36加热器下端差t15.55.55.55.55.55.55.55.5疏水温度td,j248205175166108.691.663.838.2637.7疏水比焓hd,jKJ/Kg1075878726569455.5383.7268160.2415（五）高压加热器组抽汽系数计算1.由高压加热器H1热平衡计算1高压加热器H的抽汽系数1；1=0.07293高压加热器的疏水系数d，1d，1=1=0.072932.由高压加热器H2热平衡计算2、rh。高压加热器H2的抽汽系数2 =0.08171高压加热器H2的疏水系数d，2d，2=d，1+2=0.07271+0.08175=0.1546再热器流量系数rh

12、rh=1-1-2-sg,-J-sg,L1-sg,N1-sg,L-sg,M1-sg,M-sg,N=1-0.07298-0.08175-0.0001444-0.01636-0.001637-0.00004814-0.0003050-0.001859-0.00005463-0.0003456=0.82463. 由高压加热器H3热平衡计算33=0.03848d，3=d，2+3+sg，k=0.1546+0.03848+0.004008=0.1971(六)除氧器抽汽系数计算除氧器出水流量c，4c，4=fw+sp=0.9919+0.02974=1.0216抽汽系数4除氧器的物质平衡和热平衡见图，由于除氧器为

13、汇集式加热器，进水流量c，5为未知4= c,4（hw,4-hw,5）h-d,3（hd，3- hw,3）-sg,L1（hsg,L1-hw,5）-sg,L（hsg,L-hw,5）-nf（hnf-hw,5）/（h4-hw,5）=1.0216××(740.1-546.4)-0.001637×(3328.1-546.4)-0.001859×(3016-546.4)-0.01893×(687-546.4)/(3108.2-546.4)=0.04242(七)低压加热器组抽汽系数计算1.由低压加热器H5热平衡计算5c，5=c，4-d，3-4-sg,L1-sg,

14、L-nf=1.0216-0.1981-0.04242=0.7597低压加热器H5抽汽系数55=0.03496低压加热器H5疏水系数d，5d，5=5=0.034962. 由低压加热器H6热平衡计算6低压加热器H6抽汽系数66=0.0219低压加热器H6疏水系数d，6d，6=6+d，5=0.0219+0.03496=0.05686.由低压加热器H7热平衡计算77=0.03396低压加热器H7疏水系数d，7d，7=7+d，6=0.03396+0.05604=0.0908254.由低压加热器H8热平衡计算88=0.030991低压加热器H7疏水系数d，7d，8=8+d，7=0.030991+0.089

15、88=0.121816（八）凝气系数c计算1.小汽机抽汽系数xjxj=0.037852.由凝汽器的质量平衡计算cc=c，5-d，8-sg-xj-w-ma=0.7488-0.1200-0.0007069-0.03785-0.0003716-0.03244=0.5664783.由汽轮机汽侧平衡校核cH4抽汽口抽汽系数44=4+xj+nf+pf=0.05227+0.03785+0.01893+0.01082=0.11001各加热器抽汽系数和jj=1+2+3+5+6+7+8+4=0.07289+0.08175+0.03951+0.1199+0.03446+0.02158+0.03384+0.03015

16、=0.424949轴封漏气系数和sg，ksg，k=sg,k+sg,B+sg,L1+sg,N1+sg,M1+sg,L+sg,N+sg,M+sg,P+sg,R+sg,T-sg,S=0.004008+0.0001444+0.001637+0.0000481+0.000305+0.001859+0.0000546+0.0003456+0.0004846+0.0001027+0.000357-0.0007637=0.008582凝气系数cc=1-j-sg，k=1-0.424949-0.008582=0.566468该值与由凝汽器质量平衡计算得到的c相等，凝气系数计算正确。（九）汽轮机内功计算1.凝气流做

17、功wcwc=(c-sg,S+sg,T)(h0-hC+qrh)-j qrh-sg,A(h0-h2)=(0.55736+0.0007637+0.000357)(3394.4-2333.8+520.6)- 0.01636××（3394.4-3016）=886.41268472.抽气流做功wa，j1KgH1抽汽做功wa，1wa，1=h0-h1=3394.4-3132.9=261.5KJ/Kg1KgH2抽汽做功wa，2wa，2=h0-h2=3394.4-3016=378.4KJ/Kg1KgH3抽汽做功wa，3wa，3=h0-h3+qrh=3394.4-3317.7+520.6=597

18、.3KJ/Kg1KgH4抽汽做功wa，4wa，4=h0-h4+qrh=3394.4-3108.2+520.6=806.8KJ/Kg1KgH5抽汽做功wa，5wa，5=h0-h5+qrh=3394.4-2912.9+520.6=1002.1KJ/Kg1KgH6抽汽做功wa，6wa，6=h0-h6+qrh=3394.4-2749.5+520.6=1165.5KJ/Kg1KgH7抽汽做功wa，7wa，7=h0-h7+qrh=3394.4-2649.5+520.6=1265.5KJ/Kg1KgH8抽汽做功wa，8wa，8=h0-h8+qrh=3394.4-2491.1+520.6=1423.9KJ/K

19、g列于表1-7抽汽流总内功wa，jwa，j=1 wa,1+2 wa,2+3 wa,3+4wa,4+5wa,5+6 wa,6+7 wa,7+8 wa,8=0.072891×261.5+0.081753×378.4+0.0395122×597.3+0.119861×806.8+0.0344619×1002.1+0.0215839×1165.5+0.033837×1265.5+0.030152×1423.9=309.386KJ/Kg3.附加功量wsg，k附加功量wsg，k是指各小汽流量做功之和：wsg，k=sg,k（h0

20、-hsg,k+qrh）+(sg,L1+sg,N1+sg,M1）(h0- hsg,L1)+(sg,L+sg,N+sg,M)(h0-hsg,L)+（sg,P+sg,R）(h0-hsg,P+qrh）=0.004008×（3394.4-3536.6+520.6）+(0.001637+0.00004814+0.000305)×（3394.4-3328.1）+（0.001859+0.00005463+0.0003456）×（3394.4-3016）+（0.000485+0.000103）×（3394.4-3108.2+520.6）=2.9773KJ/Kg4.汽轮机内

21、功wiwi=wc+wa，j+wsg，k=872.016766+315.7462+2.9773=1184.38KJ/Kg（十）汽轮机内效率、热经济性指标、汽水流量计算汽轮机比热耗q0q0=h0-hf+rh qrh=3394.4-1202.1+0.8235×520.6=2621.588KJ/Kg汽轮机绝对内效率ii=wiq0=1190.7402742621.0141=0.45178汽轮机绝对电效率ee=m·g·i=0.985×0.99×0.4543052=0.440553汽轮机热耗率qq=3600e=36000.440553=8171.551KJ/

22、（kwh）汽轮机汽耗率dd= qq0=8171.5512621.0141=3.117706Kg/（kwh）汽轮机进汽量D0：D0=1000·d·pe=1000×3.117706×600=1870623Kg/h给水流量GfwwGfw=c,4 D0=1.02164×1870623=1911104Kg/h凝结水泵流量GcpGcp=c,5 D0=0.748777284×1870623=1421043Kg/h凝气量DcDc=c D0=0.557363859×1870623=1059648Kg/h第一级抽汽量D1D1=1·D0

23、=0.072891995×1870623=136424.6Kg/h（十一）全厂性热经济指标计算1.锅炉有效热量q1q1=（fw-bl）（hb-hfw）+bl（hbl-hfw）+sp(hb-hsp）+rh qrh=(0.9919-0.005408)（3399.2-1202.1）+0.005408（1760.3-1202.1）+0.02974（3399.2-724.7）+0.82460105×527=2684.54573KJ/Kg2.管道效率pp= q0q1=2621.01412684.54573=0.9763343.全厂效率cpcp=bpe=0.925×0.9763

24、34×0.4430157=0.3979554。全厂发电标准煤耗率r=1.0160451Kg标准煤的输入热量QsbQsb=29300×r=29300×1.016045=29770.112KJ/Kg发电标准煤耗bsbs=0.303875.全厂热耗率qcpqcp=29300 bs=29300×0.30387=8903.3916.全厂供电标准煤耗bsnbsn=0.326742抽汽压损为5%时的计算方法同上：计算结果如以下表格：回热加热系统汽水参数计算项目单位H1H2H3H4H5H6H7H8SG*抽汽压力pjMpa5.893.591.60.740.3050.130

25、.070.0222977抽汽比焓hjKJ/Kg31333016#31082913275026502491抽汽管道压损pj%55555555加热器侧压力pjMpa5.63.411.50.710.290.1240.070.021气侧压力下饱和温度ts271241199165132.4105.788.561水侧压力pwMpa20.120.1200.711.7241.7241.721.7241.72加热器上端差t-1.70002.82.82.82.8出水温度tw，j273241199165129.6102.985.758.232.8出水比焓hw，jKJ/Kg11961045857699545.7432

26、.5361245.1139进水温度tw,j241199165130102.985.758.232.7632.2进水比焓hw,jKJ/Kg1045857725546432.5360.5245138.7136加热器下端差t15.55.55.55.55.55.55.55.5疏水温度td,j247205174165108.491.263.738.2637.7疏水比焓hd,jKJ/Kg1071875738699454.7382267160.2415抽汽压损为8%时回热加热系统汽水参数计算项目单位H1H2H3H4H5H6H7H8SG*抽汽压力pjMpa5.893.591.60.740.3050.130.0

27、70.0222977抽汽比焓hjKJ/Kg31333016#31082913275026502491抽汽管道压损pj%88888888加热器侧压力pjMpa5.423.311.50.660.2810.120.060.02气侧压力下饱和温度ts268239197164130.9104.587.460水侧压力pwMpa20.120.1200.711.7241.7241.721.7241.72加热器上端差t-1.70002.82.82.82.8出水温度tw，j271239197164128.1101.784.657.232.8出水比焓hw，jKJ/Kg11861037849693539.2427.4356240.8139进水温度tw,j239197164128101.784.657.232.7632.2进水比焓hw,jKJ/Kg1037849693539427.4355.5241138.7136加热器下端差t15.55.55.55.55.55.55.55.5疏水温度td,j245203173164107.29