人货电梯进料平台搭设方案

1、秀山湖壹号二期工程人货梯、物料升降机进 料 平 台 施 工审批：第三建筑工程公司2021年11月1编制依据22工程概况22 . 1总体概况23、接料台搭设34、 落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书 105、悬挑式接料平台的计算 176、接料平台脚手架撤除 297、施工平安管理298、脚手架的劳动力安排301、编制依据施工图纸；?钢结构设计规?(GB 50017-2003)等编制,?咼空作业操作技术规程?(JGJ80-91 )；?建筑结构荷载规?(GB50009-2001)；?建筑施工平安检查标准?JGJ59-99 ；省、马市现行有关规规定。2工程概况2.1总体概况序号工程容1工程名称秀山湖壹号

2、二期2工程地址马市秀山新区3建设单位马市秀山房地产4设计单位广宇建筑设计5勘察单位化工部马地质工程勘察院6监理单位马市科建监理公司7质量监督站马市建筑工程质量监督站8平安监督站马市建筑工程平安文明检查站9工程总承包市第三建筑工程公司总建筑面积为 130153貳平米，层数18层、27层、33层，10总建筑面积单体建筑高度为53.697.6m ，独立根底、满堂根底，框剪、剪力墙结构。11合同工期830个日历天12合同质量目标符合?工程施工质量验收规?合格标准13平安文明目标责任事故死亡率为零，确保无重大平安事故。3、接料台搭设接料台设置采用© 48X3.5mm钢管立杆，接料台大小具体根据

3、施工电梯使用位置搭设，每层接料台与结构面平齐，外侧略高侧5cm，接料台与电梯笼正对面设置外开闭平安防护门。楼层挑架采用16#槽钢悬挑，并采用© 12钢丝绳反拉作平安储藏，做法同外架。平台上铺18mm松木板，平台铺板与电梯吊笼间的水平距离为50mm120mm。电梯防护门材料应为管，高度为 1800mm，插销在电梯侧， 门的里侧用钢丝网片封闭，字体为“注意平安，随手关门。具体做法参下列图：落地正面、侧面构造详图悬挑正面、侧面构造详图平安防护门构造示意图采用室外落地式接料平台，具体做法参下列图:拦杆余同受力杆2余同_受力杆1余同水平拉结杆拦杆余同/余同设搭度口高楼按防腐木板设搭度高层楼按受

4、力杆2余同水平拉结杆余同受力杆1 余同T f60木枋洞采用型钢悬挑式接料平rr巧)零同扫地杆立杆余同室外地坪构造胶详合图板余同16#槽钢台，具体做法参下列图:拦杆余同Word专业资料受力杆2余同受力杆1余同悬挑正面构造详图Word专业资料落地侧面构造详图栏杆胶合板余同拉结点余同平台胶合板> X受力杆1余同受力杆2余同圆钢预埋拉环楼层平面水平拉结杆余同设搭度高层楼按立杆14#钢丝绳余同16#槽钢平台胶合板预埋20#圆钢楼层平面同外架宽度悬挑侧面构造详图电梯位置及接料平台脚手架搭设示意图如下:接料台立杆转动活页40*3方钢边框QCD18厚胶合板钢板网与门框焊接注意平安JBBBI30随手关门0

5、0w-600楼层标高受力杆脚手板接料平台平安防护门示意图Word专业资料4、落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书一、根本计算参数计算依据1?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规?JGJ130-2021 。计算依据2?施工技术?扣件式钢管模板高支撑架设计和使用平安?。模板支架搭设高度为22.0米搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.50米，立杆的横距1=1.05米，步距 h=1.80米/玉 D懂向储HT飞TWiQi i图 落地平台支撑架立面简图图 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为 _48 X 3.5 。二、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W

6、 = 4.49cm3;截面惯性矩 I = 10.78cm4lU-LiXjjj n M11 n ijS1 h i>1 j.Trti纵向钢管计算简图1. 荷载的计算:(1) 脚手板与栏杆自重(kN/m) : q1 =0.000+0.300 x 0.300=0.090kN/m(2) 堆放材料的自重线荷载 (kN/m) : q21 = 2.000 x 0.300=0.600kN/m(3) 施工荷载标准值(kN/m) : q22 = 1.000 x 0.300=0.300kN/m经计算得到，活荷载标准值q2 = 0.300+0.600=0.900kN/m2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均

7、布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下r“二=at7最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下：V 1 11 -门2,7静荷载 q1 = 1.2 x 0.090=0.108kN/m活荷载 q2 = 1.4 x 0.300+1.4 x 0.600=1.260kN/m最大弯矩 Mmax=(0.10 x 0.108+0.117 x 1.260) x 最大支座力N = (1.1 x 0.108+1.2 x 1.26) x 1.50=2.446kN抗弯计算强度仁0.356 x 106/4491.0=79.27N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.

8、0N/mm2,满足要求！3. 挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下.4U沧_ + °.990圣_ 100£ZWO-ff/静荷载 q1 = 0.090kN/m活荷载 q2 = 0.300+0.600=0.900kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677 X 0.090+0.990 X 0.900) X 1500.04/(100 x 2.06 x 105 x107780.0)=0.816mm纵向钢管的最大挠度小于1500.0/150 与10mm,满足要求！(三) 、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取

9、纵向板底支撑传递力，P=2.45kNAi卜 %；-4JILDJhIM1-L 10501050-L 1050TB支撑钢管计算简图0.9110.789支撑钢管弯矩图(kN.m)0.2233.111支撑钢管变形图mm3.96 3.962.28 2.281.801.51 1.510.17 0.170.64 0.640.94 0.942.61 2.也3.09 3.09支撑钢管剪力图kN经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=3.111mm最大支座力 Qmax=9.490kN抗弯计算强度 仁0.911 X 106/4491.0=202.76N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于 205.0N/m

10、m2, 满足要求支撑钢管的最大挠度小于1050.0/150 与10mm,满足要求四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算R < Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值 ,取8.0kN ;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9.49kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件！R>12.0kNRW 8.0 kN时，可采用单扣件；8.0kN<R 12.0 kN 时，应采用双扣件;时，应采用可调托座。四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准

11、值包括以下容:脚手架钢管的自重(kN): NG1 = 0.107 X 16.000=1.712kN钢管的自重计算参照?扣件式规?附录 A双排架自重标准值，设计人员可根据情 况修改。(2) 栏杆的自重(kN) : NG2 = 0.150 X 1.050=0.157kN(3) 脚手板自重(kN) : NG3 = 0.300 X 1.500 X 1.050=0.472kN(4) 堆放荷载(kN) : NG4 = 2.000 X 1.500 X 1.050=3.150kN经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.492kN。2. 活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算

12、得到，活荷载标准值NQ = 1.000 X 1.500 X 1.050=1.575kN3. 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ(五) 、立杆的稳定性计算J =一i/I立杆的稳定性计算公式：其中N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.80kN 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm) ； i = 1.60A立杆净截面面积(cm2) ; A = 4.24W立杆净截面抵抗矩 (cm3) ; W = 4.497 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);f钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2;l0 计算

13、长度(m);如果完全参照?扣件式规?不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算10 = kluh(1)10 = (h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，按照表 1取值为1.163 ；u 计算长度系数，参照?扣件式规?表 5.3.3 ； u = 1.700a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m ;公式(1)的计算结果：10=1.163 X 1.700 X 1.80=3.559m=3559/16.0=223.121=0.146-=8795/(0.146 X 424)=141.782N/mm2 ，立杆的稳定性计算 生 f,满足要求！公式(2)的计算结果：10=1.800+

14、2 X 0.500=2.800m- =2800/16.0=175.549丁 =0.2337 =8795/(0.233 X 424)=89.130N/mm2，立杆的稳定性计算旨 f,满足要求如果考虑到高支撑架的平安因素，适宜由公式(3)计算10 = k1k2(h+2a)(3)k2计算长度附加系数，按照表 2取值为1.032 ;公式(3)的计算结果：10=1.163 X 1.032 X (1.800+2 X 0.500)=3.361m=3361/16.0=210.696=0.164=8795/(0.164 X 424)=126.509N/mm2 ，立杆的稳定性计算 “ f,满足要 求！模板承重架应

15、尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否那么存在平安隐患。(六) 、连墙件的稳定性计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + NO连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算卩z = 0.92，卩s = 0.232 ,3 0 = 0.35X 0.35 =Wk = 0.7 ii z 口 s 3 0=0.7X 0.92 X 0.2320.052 kN/m2;每个连墙件的覆盖面积脚手架外侧的迎风面积Aw = 9 m2 ;按?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规?(JGJ130-2021)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN ;风荷载产生的连

16、墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算:Nlw = 1.4 X Wk X Aw = 0.659 kN ;连墙件的轴向力设计值Nl = Nlw + N0= 5.659 kN ;连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = 厂A f其中0 -轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i = 300/15.9的结果查表得到0 =0.949 , l为排架距离墙的长度；=4.57 cm2 ; f=205 N/mm2 ;连墙件轴向承载力设计值为Nf = 0.949 X 4.57 X 10-4 X 205 X 103 = 88.907 kNNl = 5.659 < Nf = 88.907,连墙件的设计计算满足要求

17、！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl = 5.659 小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！| Tn_| Ir连墙件扣件连接示意图七、立杆的地基承载力计算：立杆根底底面的平均压力应满足下式的要求p w fg地基承载力设计值:fg = fgk x kc = 120 kPa ；其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ;脚手架地基承载力调整系数：kc = 1;立杆根底底面的平均压力：p = N/A =61.03 kPa ;其中，上部结构传至根底顶面的轴向力设计值：N = 12.206 kN ;根底底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=61.03kPa w fg=120 kPa

18、。地基承载力满足要求！5、悬挑式接料平台的计算一、参数信息：计算依据1?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规?JGJ130-2021 。计算依据2?施工技术?扣件式钢管模板高支撑架设计和使用平安?。1脚手架参数双排脚手架搭设高度为22 m。搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.50米，立杆的横距1=1.05米，步距 h=1.80米排架距离墙长度为0.30 m ;大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为3根；采用的钢管类型为48 x 3.5 ;横杆与立杆连接式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.6 m，水平间距2.5 m，采用扣件连接；连墙件连接式为双扣件。严飆向邪靑*gor1图 型钢悬挑平台支撑

19、架立面简图图 型钢悬挑平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元2. 活荷载参数施工均布荷载kN/m2:1.0003. 风荷载参数根本风压0.35 kN/m2;风荷载高度变化系数卩z,计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74 ,风荷载体型系数 卩s为0.214。4. 静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值kN/m:0.1176;脚手板自重标准值kN/m2:0.350;栏杆挡脚板自重标准值kN/m:0.140;平安设施与平安网自重标准值(kN/m2):0.005;脚手板铺设层数:3层;脚手板类别：竹脚手板。5水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑

20、物锚固段长度 3.1 m。锚固压点螺栓直径(mm):20.00 ;楼板混凝土标号:C25 ；(二) 、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.49cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4；纵向钢管计算简图1. 荷载的计算:(1) 脚手板与栏杆自重(kN/m) : q1 =0.000+0.300 x 0.300=0.090kN/m(2) 堆放材料的自重线荷载 (kN/m) : q21 = 2.000 x 0.300=0.600kN/m(3) 施工荷载标准值(kN/m) : q22 = 1.000 x 0.300=0.300kN/m经计算得到，

21、活荷载标准值q2 = 0.300+0.600=0.900kN/m2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下 最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下+1静荷载 q1 = 1.2 X 0.090=0.108kN/m活荷载 q2 = 1.4 X 0.300+1.4 X 0.600=1.260kN/m最大弯矩 Mmax=(0.10 X 0.108+0.117 X 1.260) X 最大支座力 N = (1.1 X 0.108+1.2 X 1.26) X 1.50=2.446kN抗弯计算强度仁0.356 X

22、106/4491.0=79.27N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2, 满足要求3. 挠度计算计算公式如下最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度f * ". n QQn_ Mi jrtiinm ir 'utlfjbi t 100/ n 静荷载 q1 = 0.090kN/m活荷载 q2 = 0.300+0.600=0.900kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677 X 0.090+0.990 X 0.900) X 1500.04/(100 x 2.06 x 105 x107780.0)=0.816mm纵向钢管的最大挠度小于1500.

23、0/150 与10mm,满足要求！三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.45kNJJ$毛1L.IyBAtiAb|£bL 10 1 10 1 10 1支撑钢管计算简图0.911hHi10.789支撑钢管弯矩图kN.m0.2233.111支撑钢管变形图mm支撑钢管剪力图kN经过连续梁的计算得到最大弯矩 最大变形 vmax=3.111mm最大支座力 Qmax=9.490kN抗弯计算强度 仁0.911 X 106/4491.0=202.76N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小

24、于1050.0/150 与10mm,满足要求！四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：R < Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN ;纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力，R=9.49kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件！RW 8.0 kN时，可采用单扣件；8.0kN<R 12.0 kN时，应采用双扣件；R>12.0kN时，应采用可调托座。四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准值包括以下容：脚手架钢管的自重kN :

25、NG1 = 0.107 X 19.600=2.097kN钢管的自重计算参照?扣件式规?附录 A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2) 栏杆的自重(kN) : NG2 = 0.150 X 1.050=0.157kN(3) 脚手板自重(kN) : NG3 = 0.300 X 1.500 X 1.050=0.472kN(4) 堆放荷载(kN) : NG4 = 2.000 X 1.500 X 1.050=3.150kN经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.877kN2. 活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1.000 X

26、1.500 X 1.050=1.575kN五、立杆的稳定性计算其中N3. 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：N = 1.2NG + 1.4NQ立杆的轴心压力设计值，N = 9.26kN轴心受压立杆的稳定系数,由长细比10/i查表得到; i计算立杆的截面回转半径(cm) ; i = 1.60A -立杆净截面面积(cm2);A=4.24W -立杆净截面抵抗矩(cm3);W = 4.49a钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2;10 计算长度(m);如果完全参照?扣件式规?不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算10 = kluh

27、(1)10 = (h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，按照表 1取值为1.163 ；u 计算长度系数，参照?扣件式规?表 5.3.3 ； u = 1.700a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m ;公式(1)的计算结果：10=1.163 X 1.700 X 1.80=3.559m=3559/16.0=223.121 =0.146 =9257/(0.146 X 424)=149.232N/mm2，立杆的稳定性计算田 < f,满足要求！公式(2)的计算结果：10=1.800+2 X 0.500=2.800m =2800/16.0=175.549"=0

28、.233' =9257/(0.233 X 424)=93.813N/mm2，立杆的稳定性计算< f,满足要求如果考虑到高支撑架的平安因素，适宜由公式(3)计算l0 = k1k2(h+2a)(3)k2 计算长度附加系数，按照表 2取值为1.;公式(3)的计算结果：l0=1.163 X 1. X (1.800+2 X 0.500)=3.393m-；=9257/(0.161 X 424)=.357N/mm2，立杆的稳定性计算< f,满足要求模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否那么存在平安隐患。(六) 、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：连墙件风荷载标准

29、值按脚手架顶部高度计算卩Wk = 0.7 口 z 口 s0=0.7kN/m2;每个连墙件的覆盖面积脚手架外侧的迎风面积 按?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规?Nl = Nlw + N0z = 0.92，口 s = 0.214 ,3 0 = 0.35 ,X 0.92 X 0.214 X 0.35 = 0.Aw = 9 m2 ;(JGJ130-2021)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算:Nlw = 1.4 X Wk X Aw = 0.608 kN ;连墙件的轴向力设计值Nl = Nlw +

30、 N0= 5.608 kN ;连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = 厂A f其中0 -轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i = 300/15.9的结果查表得到0 =0.949 , l为排架距离墙的长度；A = 4.57 cm2 ; f=205 N/mm2 ;连墙件轴向承载力设计值为Nf = 0.949 X 4.57 X 10-4 X 205 X 103 = 88.907 kN ;Nl = 5.608 < Nf = 88.907,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl = 5.608 小于双扣件的抗滑力12 kN，满足要求！rO连墙件扣件连接示意图七、

31、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂局部受脚手架荷载 N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本案中，脚手架排距为1050mm，排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1300mm ，水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.2 cm4，截面抵抗矩 W = 108.3 cm3，截面积A=21.95 cm2 。受脚手架集中荷载 N=1.2 X 5.359 +1.4 X 5 = 13.431 kN水平钢梁自重荷载q=1.2 X 21.95 X 0.0001 X 78.5 = 0.207 kN/m悬挑脚手架示意图ia431kNI13.431 kh躍0?讪枷

32、020?屈加0.2D?k忖阳nmil ju um i d w.i II 1LIJHlIlli III 1中曲专涉期*屮中屮屮申屮也J；1111 u J.11 ,=L iSOS做100a*1300310QiJH? 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到2.47M2-263 aw70.00111 1GH1 23悬挑脚手架支撑梁剪力图kN0,999悬挑脚手架支撑梁弯矩图kN m0.212悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 =15.921 kN;R2 =11.873 kN;R3 =-0.001 kN。最大弯矩 Mmax= 2.365 kN m ；最大应力 a =

33、M/1.05W+N/A= 2.365 X 106 /( 1.05 x 108300 )+ 9. x 103 / 2195 = 24.971 N/mm2 ;水平支撑梁的最大应力计算值24.971 N/mm2 小于水平支撑梁的抗压强度设计值215 N/mm2,满足要求！(八) 、悬挑梁的整体稳定性计算：水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下：a = M/ $ bWx < f其中$ b -均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：$ b = (570tb/lh) x (235/fy)经过计算得到最大应力$ b = (570tb/lh) X (235/fy)=570 x 10 x 63 x

34、235 /( 2800X 160 x 235) = 0.8由于$ b大于0.6，根据?钢结构设计规?(GB50017-2003) 附表B,得到 $ b值为0.72经过计算得到最大应力a = 2.365 X 106 /( 0.72 X 108300 )= 30.402 N/mm2;水平钢梁的稳定性计算a = 30.402 小于 f = 215 N/mm2 , 满足要求！(九) 、锚固段与楼板连接的计算：1. 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式:h > N/ n dfb其中N -锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.001kN;d - 楼板

35、螺栓的直径，d = 20mm ;fb-楼板螺栓与混凝土的容粘接强度，计算中取1.57N/mm2;f- 钢材强度设计值，取215N/mm2;h -楼板螺栓在混凝土楼板的锚固深度，经过计算得到h要大于1/(3.142 X 20 X 1.57)=0.01mm。螺栓所能承受的最大拉力F=1/4 X 3.14 X 202 X 215 X 10-3=67.51kN螺栓的轴向拉力N=0.001kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=67.51kN ，满足要求！2水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:N < (b2- n d2/4)fcc其中N -锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 11.873kN;d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm ;b - 楼板