食品机械设备课程设计

1、3/4）（DHVDV为搅拌罐为搅拌罐公称容积公称容积或或全容积全容积。公称容积为下封头与筒体容积之和。公称容积为下封头与筒体容积之和。 计算方法为根据装料量及装料系数确定计算方法为根据装料量及装料系数确定全容积全容积；再初步选定公称直径再初步选定公称直径D，确定封头形式，再根据，确定封头形式，再根据全容积计算实际公称直径，进行验算（见举全容积计算实际公称直径，进行验算（见举例）。例）。也可计算出全容积直接代入也可计算出全容积直接代入 公式计算。公式计算。3/4）（DHVD300(350)400(450)500(550)600(650)700(750)8009001000(1100)1200(1

2、300)1400(1500)1600(1700)1800(1900)2000(2100)2200(2300)24002500260028003000320034003500360038004000420044004500460048005000520054005500560058006000尽量不采用括号的直径系列尽量不采用括号的直径系列步步确确定定的的设设备备内内径，径，调调整整为为符符合合前前表表所所规规定定的的公公称称直直径。径。n封封头头的的公公称称直直径径与与筒筒体体一一致。致。1bVVVH其中：其中：Vb为下封头的容积为下封头的容积 V1为为1米高筒体的容积，与内米高筒体的容积，与

3、内径有关，可查手册确定。径有关，可查手册确定。 V为公称容积。为公称容积。将计算出的将计算出的D与与H带入带入H/D复核，大体符合给定范围即可。复核，大体符合给定范围即可。搅搅拌拌罐罐2 22 23 3 确确定定cppDtdt 2其中其中t td d设计厚度，设计厚度，mmmm；p p为设计压力，为设计压力，MPaMPa；D D为薄壁圆筒内径为薄壁圆筒内径,mm,mm为材料在设计温度为材料在设计温度t t时的许用应力，时的许用应力，MPaMPa；厚度附加量厚度附加量t为焊缝系数为焊缝系数设设计计压压力力力力为为工工作作压压力力；v使使用用安安全全阀阀时时设设计计压压力力不不小小于于安安全全阀阀

4、开开启启压压力力或或取取最最大大工工作作压压力力1. 1.0 05 51. 1.1 10 0倍；倍；v使使用用防防爆爆破破膜膜时时根根据据其其型型式，式，一一般般取取工工作作压压力力的的1. 1.1 15 51. 1.4 4倍倍作作为为设设计计压压力。力。许用应力是容器壳体等受压元件的材料许用强度，取材料极许用应力是容器壳体等受压元件的材料许用强度，取材料极限强度限强度与相应的安全系数之比。与相应的安全系数之比。 材料的极限强度的选择取决于容器材料的判废标准，对材料的极限强度的选择取决于容器材料的判废标准，对于常温或温度不高的搅拌罐，为了防止在操作过程中出现过于常温或温度不高的搅拌罐，为了防止

5、在操作过程中出现过度塑性变形或断裂等破坏形式，在工程设计中通常取屈服点度塑性变形或断裂等破坏形式，在工程设计中通常取屈服点s s和抗拉强度和抗拉强度b b作为强度极限，作为强度极限， 与所选材料有关与所选材料有关，可以通，可以通过查资料或手册得到。过查资料或手册得到。ssbbnnn nb b、n ns s分别是抗拉强度、屈服点的安全系数分别是抗拉强度、屈服点的安全系数, ,安全系数是一个反映包括设计分析、材料试安全系数是一个反映包括设计分析、材料试验制造运行控制等水平不同的质量保证参数，验制造运行控制等水平不同的质量保证参数，对于碳素钢、低合金钢、铁素体高合金钢：对于碳素钢、低合金钢、铁素体高

6、合金钢：n nb b3.0 n3.0 ns s1.61.6常常用用材材料料的的焊接接头形式焊接接头形式无损检测的长度比例无损检测的长度比例100%100%局部局部双面焊对接接头或相当于双双面焊对接接头或相当于双面焊的对接接头面焊的对接接头1.01.00.850.85单面焊对接接头或相当于单单面焊对接接头或相当于单面焊的对接接头面焊的对接接头0.90.90.80.8符合符合压力容器安全技术检察规程压力容器安全技术检察规程才允许作局部无损探才允许作局部无损探伤。抽验长度不应小于每条焊缝长度的伤。抽验长度不应小于每条焊缝长度的20。厚度厚度22.22.52.83.03.23.53.84 4.55.5

7、 负偏差负偏差 0.13 0.14 0.150.160.18 0.2 0.2 厚度厚度6782526303234 36404250 5260 负偏差负偏差0.60.8 0.91 1.11.21.3 2 2. .3.3.4 4 确确定定封封头头pKpDtt5 . 0 21对标准椭圆形封头对标准椭圆形封头:K=1:K=1广泛用于化工设备广泛用于化工设备(如蒸发器、喷雾干燥器、结晶器及如蒸发器、喷雾干燥器、结晶器及沉降器等沉降器等)的底盖，便于收集与卸除设备中的固体物料。的底盖，便于收集与卸除设备中的固体物料。2 2. .3 3 罐罐体体tTpp25. 1MPaCtCtDpnnT1188 . 0)

8、6 . 16 (2)6 . 16 (360023. 0)( 2)(1设计厚度设计厚度试设计一搅拌罐罐体，工艺要求为：装料量为50t，密度为1.076t/m3，要求装料系数为0.8，最高工作压力为0.1MPa,试确定搅拌罐的主要结构尺寸和壁厚。解: （1）、选材对于食品工业，搅拌罐的制造材料可以选用碳钢、不锈钢、合金钢，相对于其他工业来说，食品液体对钢材的腐蚀性不大，温度不高，压力为低压，故可选用16Mn钢材, 查表16MnR钢b b =510MPa，安全系数nb取3，则材料在设计温度下的许用应力为T=170MPa。3588 . 0076. 1/50mVt3231D1211213212 . 14

9、323413162. 6DDDDVVVV312157.103234131mDDmDH55. 34/ )(9 .3521MPagHp037. 08 . 955. 3107611mppDt95. 1147. 08 . 017023600147. 0 21mmpKpDt5 . 111. 05 . 08 . 01702360011. 015 . 0 21上cos1 21ppDt下mDHH67. 6326 . 3355. 3323112mmppDt75. 230cos118. 08 . 01702360018. 0cos1 21下MPapptT23. 017017018. 025. 125. 1tTpp

10、25. 1MPaCtCtDpnnT1188 . 0)6 . 16(2)6 . 16(360023. 0)(2)(13 3. .1 1 夹夹罐罐优优先先采采用用夹夹套套换换热，热，当当夹夹套套传传热热面面积积难难以以满满足足工工艺艺温温度度的的要要求求时，时，采采用用内内蛇蛇管管或或列列管管换换热，热，对对特特别别大大型型的的搅搅拌拌罐罐可可以以把把采采用用外外部部夹夹套套和和内内部部蛇蛇管管或或列列管管联联合合换换热。热。n确确定定夹夹套套材材料：料：n挡挡板板的的设设计：计：发酵罐通常采用（发酵罐通常采用（b）这种结构形式）这种结构形式夹套的内径D2除根据工艺要求确定外，还需根据安装和结构要

11、求合理确定，夹套的内径D2可根据筒体内径D1，按经验选取（验算）。当D超过3000时，则不能采用夹套换热。表 夹套内径D2 mm夹套高度夹套高度H2由传热面积确定，高度不低于装料高度，由传热面积确定，高度不低于装料高度，通常与装料系数通常与装料系数有关。有关。夹套高度夹套高度H H2 2可按下式计算：可按下式计算：H H2 2=(=( V-V-V封封)/V)/V1m1mV V1m1m11米高筒体容积，米高筒体容积，m m3 3/m/m；V V为全容积。为全容积。夹套所包围的罐体表面积夹套所包围的罐体表面积( (筒体表面积筒体表面积F F筒筒+ +封头表面积封头表面积F F封封) )一定要大于工

12、艺要求的传热面积一定要大于工艺要求的传热面积F F，即，即: :按内压薄壁容器对夹套筒体和封头进行强度计算，按内压薄壁容器对夹套筒体和封头进行强度计算，计算公式与釜体计算公式完全相同（将罐体抽出，计算公式与釜体计算公式完全相同（将罐体抽出，夹套可以看成一个比罐体大的容器，按薄壁容器设夹套可以看成一个比罐体大的容器，按薄壁容器设计夹套的厚度）。计夹套的厚度）。最后对夹套进行水压校核计算。最后对夹套进行水压校核计算。（1）. 确确定定筒筒mDHVD258. 12 . 114. 3875. 14433根据操作容积，确定装料系数为根据操作容积，确定装料系数为0.8，计算全容积：，计算全容积：V=VL/

13、0.8=1.5/0.8=1.875m3取搅拌罐的高径比取搅拌罐的高径比H/D=1.2取整，公称直径取整，公称直径D=1200mm计计算算筒筒mVVVHb417. 1131. 1272. 0875. 11筒体高度圆整为筒体高度圆整为H=1.4m演算实际高径比演算实际高径比H/D=1.4/1.21.16复核结果基本接近复核结果基本接近1.2，满足要求。，满足要求。mVVVHb086. 12 . 14272. 05 . 121j选用选用Q235-AQ235-A（A3A3）为夹套材料，查手册对板厚为）为夹套材料，查手册对板厚为4.516mm4.516mm时，时，Q235-AQ235-A在设计温度为在设

14、计温度为150150的许用应力的许用应力t t=113MPa=113MPa，夹套加热蒸汽系统装有安全阀，选取夹，夹套加热蒸汽系统装有安全阀，选取夹套设计压力套设计压力p pd d=1.1p=1.1p，即，即p pd d=0.44MPa=0.44MPa，夹套筒体与内筒的，夹套筒体与内筒的环焊缝因无法双面焊和作相应的探伤检查，从安全考虑，环焊缝因无法双面焊和作相应的探伤检查，从安全考虑，夹套上所有焊缝均取焊缝系数夹套上所有焊缝均取焊缝系数=0.60=0.60，取壁厚附加量，取壁厚附加量偏差偏差c c1 1=0.60=0.60，单面腐蚀裕度，单面腐蚀裕度c c2 2=1mm=1mm。夹套的壁厚计算如

15、。夹套的壁厚计算如下：下：mmcppDtj83. 56 . 144. 06 . 01132130044. 0 2d夹夹套套封封头头采用标准椭圆形封头，壁厚附加量取采用标准椭圆形封头，壁厚附加量取c=1.6mm圆整至钢板规格厚度并查阅封头标准，选取夹套的圆整至钢板规格厚度并查阅封头标准，选取夹套的筒体和封头的壁厚均为筒体和封头的壁厚均为6mm。mmcppDtj83. 56 . 144. 06 . 01132130044. 0 2d夹套与釜体的连接可分为夹套与釜体的连接可分为:不可拆卸的整体夹套；不可拆卸的整体夹套；可拆卸的整体夹套。可拆卸的整体夹套。不可拆整体夹套：一般采用焊接。不可拆整体夹套：

16、一般采用焊接。可拆卸的整体夹套可拆卸的整体夹套夹套与罐体用螺栓连接。夹套与罐体用螺栓连接。夹夹套套3 3.2 .2 蛇管换热装置蛇管换热装置水平蛇管型式：水平蛇管型式：在满足换热面积的前体下，先选择参在满足换热面积的前体下，先选择参数再计算换热面积和蛇管高度等参数。数再计算换热面积和蛇管高度等参数。蛇管中径与容器直径之比蛇管中径与容器直径之比Dc/D=0.80;蛇管管子外径与蛇管中径之比蛇管管子外径与蛇管中径之比Dco/Dc=0.042;每圈蛇管之间距与蛇管管子外径之比每圈蛇管之间距与蛇管管子外径之比Sc/dco=1.0;蛇管距器底的高度与容器直径之比蛇管距器底的高度与容器直径之比Hc/D=0

17、.10。 如果蛇管的中心圆直径较小或圈如果蛇管的中心圆直径较小或圈数不多、重量不大时，就利用蛇管进出数不多、重量不大时，就利用蛇管进出口固定在顶盖上，不再另设支架固定蛇口固定在顶盖上，不再另设支架固定蛇管。当蛇管比较笨重或搅拌时有振动，管。当蛇管比较笨重或搅拌时有振动，则则需要安装支架以增加蛇管的刚性。则则需要安装支架以增加蛇管的刚性。 一般采用支柱和一般采用支柱和(U形形)螺栓固定。螺栓固定。蛇管常用的固定结构如图示。蛇管常用的固定结构如图示。 因为蛇管本身有一定的重量，且进出口与罐体相连，因因为蛇管本身有一定的重量，且进出口与罐体相连，因此，除有强烈搅拌或剧烈振动外，一般情况支柱不必与设此

18、，除有强烈搅拌或剧烈振动外，一般情况支柱不必与设备筒体或下封头固定连接，以便于装拆。备筒体或下封头固定连接，以便于装拆。蛇管进出口一般都设置在顶盖上，有时考虑结构上方蛇管进出口一般都设置在顶盖上，有时考虑结构上方便也可设置在筒体上。便也可设置在筒体上。(a)用于蛇管与封头一起抽用于蛇管与封头一起抽出的情况；出的情况；(b)可拆卸蛇管；可拆卸蛇管；(c)型结构简单，使用可靠。型结构简单，使用可靠。(d) 有衬里设备的蛇管进有衬里设备的蛇管进出口结构。出口结构。(e)进出口与顶盖采用填料进出口与顶盖采用填料函密封；函密封；(f)型为适用于常压设备。型为适用于常压设备。公称公称直径直径1015202

19、53240506580100125外径外径141825323845577689108133壁厚壁厚3333.53.53.53.54444公称公称直径直径150175200225250300350400450500 外径外径159194219245273325377426480530 壁厚壁厚4.5667889999 管材的工管材的工程直径系程直径系列：列：。于内径加壁厚，为蛇管的平均直径，等式中：两列蛇管长度：m)(2400345. 014. 326cpcpDmDALDcp=0.031+0.007/2=0.0345mm)(15. 315. 0) 122() 1(H223 .11240lmh m

20、d)( 3 .1115. 0)6 . 314. 3()(lpp2222mhNLNcmhdpppc两列蛇管总高度两列蛇管总圈数：）蛇管圈之间的间距，（）蛇管圈直径，（式中：每圈蛇管的长度根据蛇管高度与已知的装根据蛇管高度与已知的装料高度比较，确定是否需料高度比较，确定是否需要对蛇管高度进行调整。要对蛇管高度进行调整。桨桨式式桨桨式式搅搅拌拌器器的的涡涡轮轮式式搅拌轴的机械设计内容同一般传动轴，主要搅拌轴的机械设计内容同一般传动轴，主要是进行结构设计（包括轴的支承结构）和强是进行结构设计（包括轴的支承结构）和强度校核，对于转速度校核，对于转速n200r/min的轴，还要进的轴，还要进行临界转速的校

21、核。行临界转速的校核。 4 4.3 .3 搅拌轴设计搅拌轴设计4 4.3.1 .3.1 搅拌轴的结构搅拌轴的结构 常用实心或空心直轴，结构型式根据轴上安装搅常用实心或空心直轴，结构型式根据轴上安装搅拌器类型、支承的结构和数量，以及与联轴器的连接拌器类型、支承的结构和数量，以及与联轴器的连接要求而定，还要考虑腐蚀等因素的影响。要求而定，还要考虑腐蚀等因素的影响。 连接桨式和框式搅拌器的轴头较简单，因用螺栓连接桨式和框式搅拌器的轴头较简单，因用螺栓对夹，所以用光轴即可；连接推进式和涡轮式搅拌器对夹，所以用光轴即可；连接推进式和涡轮式搅拌器的轴头需车削台肩，开键槽，轴端还要车螺纹。的轴头需车削台肩，

22、开键槽，轴端还要车螺纹。 较长的搅拌轴，为加工和安装的方便，常分段制较长的搅拌轴，为加工和安装的方便，常分段制造后用联轴器连接起来。安装搅拌器部分称搅拌轴，造后用联轴器连接起来。安装搅拌器部分称搅拌轴，与减速器输出轴相联的轴称传动轴，与联轴器配合的与减速器输出轴相联的轴称传动轴，与联轴器配合的轴头部分，按联轴器的要求而定。（轴头部分，按联轴器的要求而定。（见图见图）4 4. .3.3.2 2 搅搅拌拌轴轴安装在轴的最远端,轴经常受到的载荷是扭转载荷、弯曲载荷和轴向载荷等组成的合成载荷。计算比较复杂。工程实际中常采用近似的方法进行强度计算，假定轴只承受扭矩的作用，然后用增加安全系数以降低材料的许

23、用应力，弥补由于忽略弯曲载荷引起的误差。3nPAd 搅拌轴的直径可按下式估算：搅拌轴的直径可按下式估算：mmmm式中：式中：P P为轴传递的功率，为轴传递的功率，kWkW；n n为轴的转速，为轴的转速，r/minr/min；A A为随许用剪应力为随许用剪应力 变化的系数；可查手册选取；变化的系数；可查手册选取； 为轴材料的许用剪切应力，为轴材料的许用剪切应力，MPaMPa。通常搅拌轴强度校核计算常与轴结构设计同时进行，通常搅拌轴强度校核计算常与轴结构设计同时进行，边画图、边计算、边修改。边画图、边计算、边修改。设计的设计的d d30mm 搅拌轴的支撑常采用滚动搅拌轴的支撑常采用滚动轴承。搅拌轴

24、的滚动轴承轴承。搅拌轴的滚动轴承选型通常根据转速、载荷选型通常根据转速、载荷的大小及轴径的大小及轴径d d选择，高转选择，高转速、轻载荷可选用角接触速、轻载荷可选用角接触球轴承；低速、重载荷可球轴承；低速、重载荷可选用圆锥滚子轴承。选用圆锥滚子轴承。轴承轴承 搅拌轴上装有搅拌器，往往由于结构不对称、加工安装有误差等原因，使回转中心离开轴线而产生回转离心力，使轴受到周期性载荷干扰。当周期载荷的频率与搅拌轴的自然频率接近时，轴便发生剧烈振动，这种现象称为轴的共振。产生共振时，搅拌轴的转速称为临界转速。搅拌器的转速n200转/分时，都应作临界转速校核，一般搅拌周常设计成刚性轴，使n（0.750.8)

25、 nc1。 )(3260n1211c1BLLWEIgW-轴及搅拌器的等效重量，轴及搅拌器的等效重量，N。5 5. . 传传动动搅拌罐的搅拌器由传动装置来带动，传动装置通常搅拌罐的搅拌器由传动装置来带动，传动装置通常设置在顶封头的上部，传动装置设计内容一般包括：设置在顶封头的上部，传动装置设计内容一般包括：电机、减速器的计算与选型；联轴器选型；选用和电机、减速器的计算与选型；联轴器选型；选用和设计机架和底座等。设计机架和底座等。5 5.1 .1 常用电机及其连接尺寸常用电机及其连接尺寸 TmPPP减减速速装装置置传动装置选型的依据是从电机轴到搅拌轴的总传动比。传动装置选型的依据是从电机轴到搅拌轴

26、的总传动比。带传动减速器的特点：带传动减速器的特点：结构简单，制造方便，价格低廉，能防止过载，噪音小。结构简单，制造方便，价格低廉，能防止过载，噪音小。但不适用于防爆场合。但不适用于防爆场合。带传动减速器的基本型式和主要尺寸见图。带传动设计计带传动减速器的基本型式和主要尺寸见图。带传动设计计算的主要内容有：确定带的型号、根数、长度、带轮直径、算的主要内容有：确定带的型号、根数、长度、带轮直径、中心距及带轮的结构尺寸等。中心距及带轮的结构尺寸等。三角（三角（V）带尺寸）带尺寸三三角角带带（V带）带）横坐标为带传动设计功率，纵坐标为小带轮转速。横坐标为带传动设计功率，纵坐标为小带轮转速。带带传传动

27、动 以普通以普通V V带（三角带）设计为例，已知某搅带（三角带）设计为例，已知某搅拌反应器的轴功率为拌反应器的轴功率为2Kw,2Kw,采用采用V V带传动，搅拌带传动，搅拌转速转速n n2 2=180=180转转/ /分，试设计分，试设计V V带传动。带传动。 min79. 21000607107514. 31000601n1dvv2 . 510006071014014. 3100060dv11n计计算算带带的的基基66.314310004)140560()560140(2100024)()(22202122100daddddaL计计算算小小n可知，小带轮的包角满足要求。1563 .57100

28、3140560180180180121add为使为使V V带受力均匀，带受力均匀，V V带根数不宜过多，一般取带根数不宜过多，一般取z z1010。计算公式为：计算公式为：查手册确定单根查手册确定单根V带功率，带功率，P1=1.26KwP1为为当带根数大于当带根数大于1时，单根时，单根V带额定功率增量，带额定功率增量，可查表或算图计算，取可查表或算图计算，取P1=0.09；K为包角修正系数，取为包角修正系数，取K=0.93KL为带长修正系数，取为带长修正系数，取KL=1.13LdKKPPP)(z1155. 113. 193. 0)09. 026. 1 (2 . 2)(z11LdKKPPP带的根

29、数取整，带的根数取整，z=2三三角角带带（V带）带）横坐标为带传动设计功率，纵坐标为小带轮转速。横坐标为带传动设计功率，纵坐标为小带轮转速。V形带的n1n2n35 5. .4 4 动动轴轴与与搅搅拌拌轴轴之之间间的的连连接，接，都都是是通通过过联联轴轴器器连连接接的。的。n常常用用的的联联轴轴器器有有弹弹性性块块式式联联轴轴器、器、刚刚性性凸凸缘缘联联轴轴器、器、夹夹壳壳联联轴轴器器等。等。这这些些部部件件都都已已有有标标准准化化产产品，品，可可以以根根据据要要求求从从手手册册查查取。取。5 5. .6 6 安安上上与与机机架架相相连，连，下下与与凸凸缘缘法法兰兰连连接，接，是是整整个个搅搅拌

30、拌传传动动装装置置与与容容器器连连接接的的主主要要连连接接件。件。封头上，用于连接搅拌传动装置，也可兼作安装、检修、检查用孔。凸缘法兰分整体和衬里两种结构形式，密封面分为凸面（R）和凹面（M）两种，结构及主要尺寸见图及表。6. 其他附件的选型其他附件的选型密密封封装装置置尺尺寸寸确确定定的的主主要要依依据据是是直直径径如如下：下：n2 20 01 1D Dg gM Mk kT T2 2- -5 50 0/ /0.0.2 25 5 H HG G5 5- -7 75 54 4- -7 78 8n表表示：示：动动环环材材料料为为不不锈锈钢钢堆堆焊焊硬硬质质合合金，金，静静环环材材料料为为浸浸渍渍呋呋

31、喃喃石石墨，墨，与与介介质质接接触触材材料料零零件件为为碳碳钢，钢，密密封封圈圈材材料料为为硅硅橡橡胶，胶，轴轴径径d d等等于于5 50 0m mm m，P Pg g= =0.0.2 25 5M Mp pa a，标标准准代代号号为：为：H HG G5 5- -7 75 54 4- -7 78 8的的单单端端面面大大弹弹簧簧非非平平衡衡型型机机械械密密封。封。依据罐体公称直径和依据罐体公称直径和确定的公称压力选择确定的公称压力选择法兰、材料、尺寸。法兰、材料、尺寸。道道或或其其他他设设备备连连接接的。的。标标准准管管法法兰兰的的主主要要参参数数是是管管材材公公称称直直径径（D DN N）和和公

32、公称称压压力力（P PN N）。接接管管的的伸伸出出长长度度一一般般为为从从法法兰兰密密封封面面到到壳壳体体外外径径为为1 15 50 0m mm m。n确确定定根根据据管管径径确确定定管管法法兰兰材材料、料、公公称称压压力、力、主主要要尺尺寸寸及及连连接接螺螺栓栓规规格、格、数数量、量、尺尺寸寸等。等。例：例：选择搅拌罐罐体与封头的法兰。罐内径选择搅拌罐罐体与封头的法兰。罐内径1000mm1000mm，操作温度操作温度280280，设计压力，设计压力0.2MPa0.2MPa。法兰材料：。法兰材料：Q235-AQ235-A。 根据操作温度、设计压力和所用材料，应按公称压力为根据操作温度、设计压力和所用材料，应按公称压力为0.6MPa0.6MPa查选尺寸。查选尺寸。压力不高，直径不大，选用甲型平焊法兰、平面密封面压力不高，直径不大，选用甲型平焊法兰、平面密封面，垫片用耐高温的聚四氟乙烯垫片。，垫片用耐高温的聚四氟乙烯垫片。法兰的各部尺寸从附录表中查，法兰的各部尺寸从附录表中查， 联接螺栓材料联接螺栓材料Q235-AQ235-A，M20M20共共3636个。个。手孔结构：容器上接手孔结构：容器上接一短管，其上盖一盲一短管，其上盖一盲板。板。带带颈颈平平焊焊法法兰兰A A型耳式支座型耳式支座B B型耳式支座型耳式支座用于小型搅拌罐或发酵罐。用于小型搅拌罐或发酵罐。B B型型耳耳式式支支