塑料盖注射模设计说明书

1、1塑料模具概论1.1论文背景及意义随着市场竞争趋势日益加，使产品功能多元化增加，同时产品的生命周期不 断缩短，塑料产品结构变得多样化和复杂化，客户对产品质量的要求也越来越高。 在一定程度上使模具设计和注射成型过程的趋于复杂，某些注射成型问题甚至是 经验丰富的模具设计师和注射工艺师都难以把握和解决。在注射模具的设计过程中，首先考虑的一般是模具结构本身的需要， 在满足这个要求之后才考虑注射制 品的需要。例如，传统规的注射模设计通常是根据经验来确定浇注系统和冷却系 统的形式和尺寸，而并非根据流动分析的方法来确定。在最后的试模过程中通过 反复的调整模具的浇注系统和冷却系统参数以求基本达到产品的质量要求

2、。这样势必将造成模具试模周期过长、试模成本过高，从而严重影响了企业的经济效益 和竞争力。因此，塑料熔体注射成型过程的设计和计算产品结构设计、模具结构以及注射成型工艺都具有非常重要的指导性意义。1.2课题国内外发展现状当今世界，模具生产技术水平的高低已经成为衡量一个国家制造水平高低的 重要标志之一，因为模具的质量在很大程度上决定了产品的质量、效益以及新产品的开发能力。塑料模具的发展是随着塑料工业的发展而发展起来的。随着经济的发展人们对生活的质量要求越来越高， 对设备和用品的外观、舒适度、轻量化 以及价格的要求越来越高，这就使塑料制品有了更为广阔的市场前景。 塑料模具 产业的发展进步，对塑料制品业

3、的发展起到了关键性的作用。塑料制品在家电、 汽车、办公用品、IT信息、工业电器等各个行业的发展非常迅速，使得塑料模 具行业也快速发展。主要研究成果塑料注射模具的发展在我国起步比较晚，但发展速度很快，特别是在近些年来，无论是在质量和技术上，还是在制造能力上都有很大的发展和进步。主要成就有以下几个方面：CAD/CAM/CAE技术在塑料模具的设计制造上应用越来越普遍，特别是在 CAD/CAM技术的应用方面，取得了非常大的成绩。电子信息工程技术的广泛应用提高了塑料模的设计和制造水平。气体辅助注射成型技术的应用变得更加成熟。热流道技术的推广和应用，使得热流道模具比例不断提高。精密、复杂、大型模具的设计制

4、造水平不断提高。 塑件尺寸精度67级的 塑料注射模具国内已经有能力生产，其分型面接触间隙为 0.02mm，模板的弹性 变形为0.05mm,型面的表面粗糙度可达 Ra=0.05-0.025。模具的设计制造的效率不断提高。模具使用寿命不断提高，已有不少模具寿命已能达到100万次以上。采用模具先进加工技术及设备，使模具制造能力大为提高。高速铣削技术 以及高速铣削机床在模具加工制造中的使用，已使得模具加工效率显著提高。我国塑料模具发展中存在的主要问题伴随着经济的迅速发展，从总体上来看，中国塑料模具无论是在数量上，还 是在质量、技术和能力等方面都有了非常大的进步， 但从国民经济发展的需求来 看，中国塑料

5、模具工业与世界先进水平相比差距仍很大，参见表1.1。表1.1塑料模具设计技术技术名称发达国家中国美国日本德国香港台湾大陆CAD应用75%75%70%50%40%20%CAE应用50%50%50%40%30%10%Flow软件普及普及普及70%50%有应用Cool软件普及普及普及70%50%有应用中国塑料模具行业和欧美发达国家先进水平相比， 存在的问题主要有一下几占：八、发展极不平衡，产品总体水平和质量比较低。尽管某些个别企业的产品已达到或接近国际先进水平，但从总体来看，模具的使用寿命、制造精度、型腔表 面的粗糙度以及生产周期等指标与国外先进水平相比仍然有较大的差距。并且包括生产方式和企业管理模

6、式在内的总体水平与欧美等工业发达国家相比有至少 8年以上的差距。在国内一些精密、大型、复杂、长寿命的中高档塑料模具每年 仍然要依靠大量进口才能满足需求。工艺装备比较落后，协调组织能力较差。虽然某些企业经过近几年来引进 国外先进工艺技术改造设备，工艺装备水平已经比较先进，有些三资企业的装备 水平与国外的相当，但大部分企业的工艺装备仍然相当落后。最突出的问题是， 企业组织协调能力差，组织管理水平落后，难以整合和调动社会资源为己所用， 从而就无能力承接比较大型的项目，阻碍了自身难以发展和进步。供需矛盾突出，短期内难以缓解。近些年，国产塑料模具在国内市场的满 足率一直都比较低，特别是大型、高精度、长寿

7、命模具满足率更低，初步估计不 到60%。而于此同时，工业发达国家的先进模具设计和制造水平正在加速向中国 转移，国际采购也越来越多，国际市场前景很好。市场需求旺盛，但生产发展一 时还难以跟上，供不应求的局面还将持续一段时间。在塑料模具总量供不应求的 同时，一些低档塑料模具却出现供过于求，市场竞争激烈的现象。此外，还有一 些技术含量不太高的中档塑料模具也呈现出供过于求的趋势。绝大部分企业开发新产品能力弱， 创新能力明显不足。这主要是由于：一 方面技术人员所占比例低、水平不够高；另一方面科研开发投入的资金少； 更重 要的是观念落后，对创新和开发不够重视。我国模具行业要不断取得进步，模具 企业不但要重

8、视模具的开发，同时更重要的是重视产品的创新。体制和人才问题一时很难得到解决。 在社会主义市场经济中，像模具这样 依赖于特殊用户、需单件生产的竞争性行业，现有的体制和经营机制已凸显出很 多的矛盾。人才的数量和素质也难以跟上行业的发展。我国从2001年加入WTO后，塑料模具行业受到了巨大的挑战，同时也带 来了巨大的机遇。加入国际世贸组织之后，不仅为高端产品的进口带来了更多的 方便，同时还带来了国外资金和先进的模具技术和管理经验，这对培养中国的专业模具人才队伍起到了非常重要的推动作用。1.3塑料模发展趋势由于塑料工业的快速发展及上述各方面差距的存在，因此我国今后塑料模具 的发展速度必将大于模具工业总

9、体的发展速度。塑料模具生产企业在向着规模化 和现代化发展的同时，高精度、轻细化仍然是一个必然的发展趋势。从技术上说, 为了满足用户对模具制造的“精度高”、“交货期短”、“质量好”、“价格低”的要 求，以下的发展趋势也比较明显：在模具设计制造中将全面推广 CAD/CAM/CAE技术。快速原型制造(RPM)及相关技术将得到更好的发展。高速铣削加工将得到更广泛的应用。模具高速扫描机数字化系统将在逆向工程中发挥更大的作用。电火花铣削加工技术将得到快速发展。超精细加工和复合加工将得到发展。热流道技术将得到普遍推广，以提高制件的生产率和质量，节省制件的原 材料和节约能源。高压注射成型和气体辅助注射技术等工

10、艺将发挥重要作用。模具标准化程度将不断提高。新型材料及先进的制造工艺技术会得到广范应用。(11) 模具研磨抛光将向自动化、智能化方向发展。(12) 模具自动和加工系统的研制和开发， 随着各种新技术的产生和发展，自动 化趋势将越来越高。(13) 虚拟技术将得到发展。2塑件的工艺分析2.1注射模设计特点及组成件注射模主要用于热塑性零件成型。它是将塑料粉粒，通过注射机螺杆旋转流 进一定温度的料筒内，在 90100C的温度下变成液体状态。开动注射机活塞， 则熔融的塑料即以高压、高速通过喷嘴注入，充满模具型腔，待保压固化后，形 成和型腔相仿的制品零件14。塑料注射模能一次性地成型形状复杂，尺寸精确， 或

11、带有嵌件的塑料制件。作为高质量的注射模具，必须在使用期限内保证制品质 量和和拥有较好的技术经济指标。 这就要求模具动作可靠，自动化程度高，热交 换效率好，成型周期短。其次，合理选用模具材料，恰当确定模具制造精度，简 化模具加工工艺，降低模具的制造成本也十分重要。此外，在注塑模设计时，必须充分注意到以下特点14:塑料熔体大多属于假塑体液体，能“剪切变稀”。视注射模为承受很高型腔压力的耐压容器。在整个成型过程之中，塑件制品、注塑模具和外界环境三者组成了一个动 态的热平衡系统。注射模，可分为动模和定模两大部分。注射充模时动模和定模闭合，构成型 腔和浇注系统。开模时动模与定模分离，取出制件。定模安装在

12、注射机的固定模 板上；动模则安装在注射机的移动模板上。根据零件的不同功能，可分为以下七 个主要部分：浇注系统；成型零件：主要包括凹模、凸模、型芯、镶拼件，各种成型杆与成型环；合模导向机构：主要有导柱、导套等；推杆复位机构：主要由顶杆、顶出板、复位杆、回程杆、拉料杆等组成；侧向分型抽芯机构；排气系统；温度调节系统。2.2塑件的分析本课程设计为一塑料盖，如图2.1所示。塑件的机构比较复杂为，对塑件质 量没有特殊要求。材料要求 ABS,生产批量为大批量，塑件公差按模具设计要求 进行转换。未注公差取 MT5级精度。图2.1塑料盖塑件的外形尺寸不大，塑料的熔体流程也相对较短，塑件材料 ABS有较好 的硬

13、度和尺寸稳定性，且易于成型加工，故适合于注射成型。任务书中并未给定 具体的尺寸公差，因此，所有尺寸均取公差等级为 MT5。2.3 ABS塑料的性能分析2.3.1 ABS组成及特点ABS是由丙烯腈、丁二烯和苯乙烯三种化学单体共聚而形成的。这三种组 分的各自特性使ABS具有良好的综合力学性能。每种化学单体特性如下：丙烯 腈热稳定性、强度、化学稳定性及表面硬度都较高；丁二烯的抗冲击特性、和坚 韧性能比较好；苯乙烯易加工、光洁度及强度均很高。ABS的物理特性是无味、无毒，颜色微黄色，是非结晶性材料，其成型的塑件有较好的光泽。ABS的特性主要取决于三种单体的比率以及两相中的分子结构15。其的优点是有极好

14、的抗冲击强度，且在低温下也不会迅速下降；有良好的机械强度、硬度和一定的耐 磨性、耐寒性、耐油性、耐水性、化学稳定性及电气性能；水、无机盐、酸、 碱类对ABS几乎没影响，溶于大部分醇类及烃类溶剂；有一定的尺寸稳定性， 易于成形加工，且经过调色可配成任何颜色。 其缺点是耐热性不高，连续工作温 度为70C左右，热变形温度为93C左右；耐气候性差，在紫外线作用下容易变 脆。可用注射、压延、挤出、焊接电镀、真空成型等方法加工成型。收缩率小，可制得精密塑料。吸湿性较大，成型前应干燥处理。流动性中等，溢边值0.04mm,溶体粘度取决于剪切速率，因此设计注射模 具时一般采用侧浇口形式。熔融温度低，变动范围小，

15、故宜采用高料温、高模温以及高注射压力，来注 射成型。浇注系统的流动阻力小，浇口形式和位置应合理分布，以减小熔接痕数量 和防止产生熔接痕。另外，脱模斜度不宜太小。其中ABS性能指标如表2.1所示表2.1 ABS的性能指标屈服强度/MPa50密度 / (g.cm-3)1.02 1.16拉伸强度/MPa38摩擦系0.45断裂伸长率（%）35体积电阻率/ （ Q ? m）6.9X1014拉伸弹性模量/GPa1.8熔点/C130 160弯曲强度/GPa80热变形温度/C90108弯曲弹性模量/GPa1.4计算收缩率（%）0.4 0.7热导率/ (W? m-1)0.263比热容 / (J? kg-1? K

16、-1)14702.4 ABS注射成型过程及工艺参数注射成型过程成型前的准备：对 ABS的色泽、粒度和均匀度等进行检验， ABS材料 具有吸湿性，要求在加工之前进行干燥处理。干燥条件为 80-90C下最少干燥2 小时。材料温度应保证小于 0.1%。注射过程：塑料粉粒在注射机料筒内经过加热熔化，变成状态后，经模具的浇注系统注入型腔成型，整个过程可分为冲模、压实、保压、倒流和冷却五个阶段。注射工艺参数可参考实用模具设计手册P244表12-10常用热塑性塑料注射成型的主要工艺参数，得到ABS塑料的成型工艺参数如下：注射机类型：螺杆式；螺杆转速:30 60r/min ；预热温度:8085C ；预热时间:

17、2 3h ;料筒温度:前段 200210C，中段 C 210230C，后段 180200C；喷嘴形式:直通式；喷嘴温度:180190C ；模具温度:50 70C ；注射压力:70 90MPa ；保压力：50 70 MPa ；注射时间:3 5 s ；保压时间:1530s ；冷却时间:15 30s；成型周期:40 90s。3模具结构分析3.1分型面位置选择塑件分型面的选择应保证塑件的质量要求，通过对塑件结构形式的分析可 知：塑件大部分外表面光滑，仅在侧向抽芯出留有分型面痕迹。因此，分型面应 该选在塑件制品截面积最大且最利于开模取出塑件的位置。3.2型腔数量和排列方式确定型腔数量的确定： 由于塑件的

18、精度不高，塑件尺寸不大，且为大批量生产， 故可采用一模多腔的结构形式。同时，考虑到塑件和模具结构尺寸的关系，以及制造成本费用等因素，初步将型腔定为一模二腔的结构形式。型腔排列形式的确定：由于该模具选择的事一模二腔，塑件的三维结构见 图3-1所示，故流道采用一字形对称排列，使型腔平衡进料。这样模具尺寸小， 制造加工方便，生产效率高塑件成本较低。模具结构形式的初步确定：由以上分析可知，本模具设计为一模两腔，对称一字型直线排列，根据塑件结构形状，推出机构初选推出板或推出杆推出方式。 浇注系统设计时流道采用对称平衡式， 浇口采用侧浇口，且开设在分型面上。因 此，定模部分不需要单独开设分型面来取出凝料，

19、 动模部分需要添加型芯固定板、 支撑板侧型芯滑块和推件板。以上综合分析可确定采用带推件板的单分型面注射 模。3.3初选注塑机型号注射量计算通过Pro/E建模分析的塑件三维图及其质量特性:图3.1塑料盖三维图分析特征坐标系选取顷目|使用缺省值密度O.OWXXXXN)精度 0.00000001 5 无常_ 4- T. Ip L-1 54g=1旷田公呻=1. 7693113«-05 公硒根据_7F_m：E圧EIM二坐标边框确定重心：A I Z C. 0W0WHJe-OT Q.0OT仇0恥叫刃-3, Qol63)4e-K 毫斗相対于JGRADL?匹CE5IGH坐标丢边框疋惯性.：公吨*耄米&

20、#163;讐讐，“喚00.rlr快魄Jlas£_Prop_l图3.2塑料盖质量特性由图3.2可知:塑件体积塑件的体积V h.608104mm3 ;取塑件的密度 l.lg/cm3;塑件的质量 M1V =1.1 10-3 1.608 104mm 3 =17.69g。332注射机型号选择由于采用一模两腔式的注射成型方式，可知注射机的最大注射量应该大于35.38g,参考实用模具技术手册P275表14-4初步选用XS-Z-60型卧式注射 机，其相关参数为：注射方式：柱塞式柱塞直径：38mm最大注射量：60g注射压力：P=122MPa锁模力：500KN最大注射面积：130cm3模具最大厚度：20

21、0mm模具最小厚度：70mm最大开模行程：180mm喷嘴球半径：R仁12mm喷嘴孔半径：d仁4mm定位圈直径：55mm喷嘴移动距离：120mm模板尺寸：330mm 440mm3.4模架设计模架是模具的骨架，是连接模具个部分结构的基本框架，对于塑料注射模这 样的通用模具，其模架一般有标准模具可选，可以在市场上直接购买。因此，按 照塑件尺寸要求选择标准模架。决定模板尺寸的因素如下:根据模腔的大小和布置方案，画出型腔的视图；根据冷却系统的设计，将冷却管道加画在型腔周围；根据所选模架的类型，将导柱导套布置在合适的位置上；考虑侧型芯机构的大小来决定模架是否需要加大，即可确定模板的尺寸一 长（L）和宽（E

22、）。当模板的大小确定后，即可在注射模标准模架选择一个合适的模架。综合 塑件尺寸和侧抽芯机构等因素，确定定模板的尺寸为：250mmX250mm。模板的布置按照标准模架取得的模板在进行型腔、孔的的布置时，应根据以下顺序： 型腔的位置。型腔的位置取中、对称，以免注射时发生受力不均。冷却管道位置。冷却管道一般与型腔的距离在1215mm。支承柱的位置。在大中型注射模具中，支承柱是相当重要的，他是为了防止模具型腔在注射力作用下产生翘曲变形， 并可减少垫板厚度。故在顶出空间 的投影面积上加以支承。推杆、复位杆的位置。推杆应尽量布置在塑件承受脱模力较大的部位，如塑件侧壁附近。选择标准塑模模架随着人们对塑料制品

23、需求量的不断增加，塑料模具的标准化显得更为重要。 塑件制品行业的显著特点之一是采用批量大、 效率高的生产方式。这样的生产方 式就要求尽可能缩短模具的生产周期，提高模具制造质量，以提高经济效益。为了达到这个目标最方便可行的是采用模具标准模架及标准零件。一个国家的标准化程度越高，所制定的标准越适合生产实际，就表明这个国家的工业化程度越高。标准模架一般由专门制造商生产，大多数塑模生产厂家都愿意使用标准模 架，以缩短生产时间、降低生产成本，集中人力、物力和财力搞好模具结构设计 型腔、型芯等机构的设计和制造加工。在模具设计过程中，设计人员根据塑件的 尺寸、形状、型腔布置、冷却系统的布置及所选模具的结构等

24、方案，参考标准模 架生产厂家提供的产品目录，来选择合适形式和尺寸系列的标准模架以及相应的 标准零件。注射模标准模架共有两个国家标准：一个适用于模板尺寸 B L乞560mm900mm勺中小型模架；二是适用于模板尺寸B L为 630mm 630mm 1250mm 2000mm的大型模架。由上面确定定模板的尺寸为： 312mm 250mm。这符合中小型模架的模板尺寸 。因此，根据GB/T12555 2006塑料注射模模架标准规定组成模架的零件应符合GB/T4169.14169.23 2006塑料注射模零件标准的规定。选择序号 3中的200mm 250mm系列的 标准模架。其具体的结构和尺寸如下图 3

25、.3所示：图3.3模架4模具结构设计计算4.1浇注系统的设计计算设计原则浇注系统是注射模中从主流道的始端到型腔之间的熔体进料通道， 正确设计 浇注系统对获得优质塑件产品和提高生产率极为重要。根据塑件要求选择普通流 道浇注系统，其设计原则如下14:了解塑料的成型性能和塑料熔体的流动性能；采用尽量短的流程，以减小热量和压力的损失；有利于良好的排气；防止型芯变形和嵌件位移；便于修整浇口以保证塑件外观；浇注系统应结合型腔的布置同时考虑；流动面积和流动距离面积比的校核。图4.1浇注系统主流道设计主流道下位于模具中心塑料熔体入口处，将熔体导入分流道中，在卧式注 射机或立式注射机上主流道垂直于分型面， 一般

26、设计成圆锥状，以便凝料的拔出 和熔体的流动14。主流道的尺寸直接影响熔体的流动、速度和冲模时间。由于 其与高温熔体及注射机的喷嘴反复接触，所以一般要求将其设计成可拆换的浇口 套。根据模具设计与加工速查手册表5-13主流道的形状和尺寸来计算各个尺寸。主流道尺寸如下：主流道小端直径：d 1 =4 1 =5mm ；主流道锥角：-=3 ；球面配合高度：H =5mm ；主流道球面半径：R二R_, 3 =12 3 = 13mm ；主流道长度：L=51mm ；主流道与分流道过度圆角：r二3mm ；主流道大端直径：D = d 2Lta =10mm。分流道设计分流道的设计应该尽量尽可能避免熔体温度降低和减少熔体

27、在流道上的压 力损失，同时还要考虑分流道的容积和压力平衡，因此，根据模具结构以及型腔的分布，采用平衡式分流道，从而使熔料几乎能同时到达每个型腔的进料口14为了简化分流道结构，以及便于计算浇注系统中的熔料量， 分流道采用圆形的形 式，根据模具设计与加工速查手册表5-14分流道的尺寸确定来计算分流道尺寸如下：分流道长度：l=D=10mm ；分流道与浇口过度圆角：r1 =2mm ；分流直径：b二6mm。浇口的设计根据型腔的分布排列形式以及模具结构特点，本设计采用矩形侧浇口，其结构尺寸如下：浇口长度：c =3mm ；浇口宽度：e=3mm ；浇口高度：a =3mm。主流道衬套设计由于主流道要与高温塑料熔

28、体及注射机喷嘴反复接触，所以只在小批量的注射生产中才将主流道在注射模具的定板上加工，大部分注射模中主流道部分常设计成可更换和可拆卸的主流道衬套，主流道衬套属于注射模的通用件。主流道 衬套为标准件，为简化模具的结构，在满足要求的前提下选择浇口套与定位圈两 者相结合使用的结构。根据实用模具技术手册表20-33注射模主流道推荐尺寸设 计，其结构尺寸见下图4.2:050'025 1 1图4.2浇口套冷料穴的设计及计算冷料穴位于主流道正对面的动模板上，其作用主要是储存熔体前锋的冷料，防止冷料进入模具型腔，影响制品的质表面粗糙度。本设计采用常用形式的带Z 形头拉料杆的冷料穴。这种结构既可作为冷料穴

29、，又可在分型时起到将主流道的 凝料从主流道衬套中拉出并随动模一起移动。开模后，塑件稍作侧向移动，凝料会连同塑件一起从冷料穴拉料杆脱落。其具体结构尺寸如图4.1所示：注射机参数的校核最大注射量的校核。塑件连同浇注系统凝料在内的重量一般不应大于注射机公称注射量的80%，注射机多以公称容量来表示。注射机可注射的最大注射量:根据浇注系统的尺寸计算浇注系统凝料的重量：m (52 5132 24 2 33x2)/10001.1 =6.08g因此，塑件连同浇注系统凝料在内的质量：M = M1 m = 35.38 6.08 = 41.46 g = G max = 51g由此可知满足要求。注射压力的校核。注射机

30、的公称注射压力要大于塑件成型的压力，即P公P注，其中P公=122MPa, P注=100MPa,显然满足要求。锁模力的校核。由于高压塑料熔体充满型腔时，会产生一个很大的推力，理轮上这个力要小于注射机的公称锁模力， 否则将产生溢料现象，即F锁pA分, 其中F锁=500KN查实用模具技术手册表14-5可得塑料ABS的型腔平均压 力p =30MPa ；塑件和浇注系统在分型面上的垂直投影面积之和为A - - 62 24x6 2 二 302 = 3235.04mm2，贝U，pA 分=30MPax 3235.04mm2=97051.2N<F锁=500KN ;因此，锁模力也符合要求。由此可知选择的注射机

31、满足注射成型的要求。4.2成型零件的结构设计及计算在注射模具设计中塑件的几何形状和尺寸决定了成型零件的机构和尺寸， 而成型零件包括凹模、凹模、镶拼块、成型杆和成型环等等。其工作尺寸是指零 件上直接用来构成塑件的尺寸，主要有凹模、凸模、镶拼块、成型杆和成型环的 径向尺寸，凹模的深度和凸模的高度尺寸以及凸模和凸模之间的位置关系等。有前面的分析可知，模具的设计中应根据塑件的尺寸、精度等级等因素来确定模具 的成型零件的工作尺寸及精度。影响塑件尺寸和精度的因素有：成型收缩率；模 具成型时的制造误差；模具成型时的磨损；模具安装配合是的误差。成型零件钢材选用对成型塑件的综合分析，该塑件的成型零件必须具有足够

32、的强度、刚度、耐 磨性及良好的抗疲劳性，同时还要考虑它的机械加工性能等， 该塑件是大批量生 产，所以构成型腔的凹模的钢材选用 T8A o成型塑件的型芯，由于脱模时与塑件 的磨损严重，因此，钢材也选用 T8A o凹模的结构设计凹模是成型制品外表面的成型零件。其结构分为整体式、整体嵌入式、组合 式和镶拼式四种。根据塑料盖的结构形式，这里采用整体式凹模。凸模的结构设计凸模是成型塑件内表面的成型零件。通常是整体式和组合式两种。根据塑 料盖的结构形式，这里采用整体式凸模。型芯的径向尺寸计算如下：塑件的尺寸变化值：s( Smax-Smin) LS ；塑件的最大收缩率：Smax =8% ；塑件的最小收缩率：

33、Smin =3%；塑件尺寸：Ls=47mm；贝匚 LM= ( 1+S平)ls+x 0s (8%-3%) 47 =2.35nm 。查公差表可知塑件的尺寸公差：厶=0.039mm;1塑件成型零件的制造公差：迂二丄厶二0.013mm ;31成型零件的最大磨损量：飞=丄尺二0.0065mm ;6型芯的径向尺寸：Lm =(1 S ls 0.5 辽;塑件的平均收缩率：S 平=(Smax+Smin) /2= (8%+3%) /2=5.5%;塑件的內形最小尺寸：ls=46.961mm；系数：x=0.5;下偏差为：-、；z =-0.013mm ；贝U,型芯的径向尺寸：Lm 二(1 5.5% 46.961) 0.

34、5 0.039-0.013二 49.563 0-0.0134.3合模导向机构的设计合模导向机构的作用为了保证保证注射模的准确开模和合模，注射模具必须设置导向机构。导向机构的作用如下14:定位作用 模具合模时，导向机构可以保证动模和定模的位置正确，以 便是型腔的形状和尺寸精确；另外，导向机构在模具的装配过程中也起定位作用， 方便模具装配和调整。导向作用合模时模具的导向零件首先接触，引导动、定模准确合模，避免由于某种原因，使得型芯和型腔错误接触而造成损坏。承受一定的侧向压力塑料熔体是以一定的注射压力注入型腔的，型腔的各个方向都承受压力，如果塑件是非对称结构或模具设计成非平衡进料形式， 就会产生单项

35、的侧向压力，设置导向机构可以承受一定的侧向压力。注意事项14合模导向机构主要有导柱导向和锥面定位两种形式。根据该塑件结构形式本设计采用导柱导向机构。设计导柱导向机构时应该注意以下的事项：导柱应该合理均匀的分布在模具分型面的四个角上，且导柱至模具的边缘要有足够的距离，以保证模具的强度。由于在前面以及确定了模架的标准形式， 因此，导柱的直径和布置的位置可参照选定的标准模架来确定。另外，为了是在模具装配和合模的过程中不将方向弄错，导柱常采用等直径导柱不对称布置或者 不等直径导柱对称布置；导柱的长度应比型芯端面高度高出 6 8mm，避免在定位错误时型芯进入凹模型腔是产出碰撞而损坏；导柱设置在动模一侧可

36、以起到保护型芯和塑件脱模时，支承推件板的作 用，而设置在定模一侧可以起到方便塑件脱模支撑浇道板的作用。根据塑件结构及模架结构形式本设计将导柱设置在动模一侧。导柱的导滑部分的配合用 H7/f7，导柱和导套固定部分的配合均用 H8/S7。为了保证推板的顺利推出，除了在动模和定模部分设置导柱外，在推板和 动模座板之间也应该设置导柱和导套。根据所选的标准模具为200X250mm系列，可查表值导柱的直径为 20mm。导柱的结构尺寸设计由于模具设计要求不高，故选用带头的导柱便可以满足要求。 其具体的尺寸 按照实用模具技术手册表 20-9带头导柱尺寸系列(GB/T4169.41984)来 选用。标记为：导柱

37、 20x63x25 GB/T4169.41984,材料选用T8A。其结构尺寸如 下图4.3所示：csjoc5gci000. 02A.010 - 弓01图4.3导柱434导套的结构尺寸设计为了便于导套的定位，采用带头的导套I型。其具体的尺寸按照实用模具技术手册表20-12带头导套尺寸系列(GB/T4169.31984)来选用。标记为：导套 20x30 (I) GB/T4169.31984材料选用T8A。其结构尺寸如下图4.4所示：OT, 02 |A图4.4导套4.4推出机构的设计注射过程在经过加料、塑化、注射和冷却几个步骤后，塑件及浇注系统 的凝料被从模具的型腔推出，推出机构的动作时通过注射机合

38、模结构上的顶杆或 者是液压缸来实现的。本设计采用一次推出机构便能满足要求， 推出机构的设计 计算如下：脱模力的计算的计算脱模力主要是由于塑件收缩包紧型芯产生的塑件与型芯之间的摩擦力， 对于 某些有盲孔的壳体类塑件，必要时要把大气压力的作用考虑在内， 本设计由于结 构比较简单，故可不考虑大气压的作用，由公式：F 二Ap （cos： - sin ：）；由上述分析可知，脱模力受很多因素的影响，其大小随塑件包容型芯面积的 增大而增大，随脱模斜度的增大而减小，因此要考虑到所有因素的作用是比较困 难的，故只能对脱模力的大小进行近似估算。其中：塑件对模具钢的摩擦系数 卩，约为0.10.3,此处取亠-0.2

39、;型芯的脱模斜度a。在设计模具时，为了是塑件成型后易于从模具型腔内脱模而设计的。不同塑料成型时的脱模斜度不同。对于塑料ABS其型芯的脱模斜度为35 1。此处取=1 ;塑件包容型芯的面积Ao根据塑料盖的尺寸，用数学积分的方法计算得面积2A : 3279.63 mm ;塑件对型芯单位面积上的包紧力 p 0 般情况下，模外冷却的塑件约取 24 39 MPa,而模内冷却的塑件约取为812MPa。本设计塑件是在模内冷却， 故取 p =10 MPa o由此可初略估计计算塑件脱模力：F = Ap （卜cos。- sin 口 ） 3279.63 x 10 （ 0 . 2xc o s°1s i n J

40、5 9 8 5 . N 7推出零件尺寸的确定在推出机构的设计中，计算推件板的厚度和推杆的直径是关键。 而推件板的 结构和尺寸已经在选定标准模架中确定， 在此只进行推杆直径的估算。其计算公 式如下：LzF ;其中，4 nE系数K取1.25;推杆的长度L。由塑件的结构可知，将推杆布置在型芯内。根据模架的基本 结构及型芯的尺寸估算得:L =27 32 25 11 =95 mm锁模力F。由前面的计算可知F=5985.87N ；n =2模具钢的弹性模量E。一般取为E = 2.1 105 MPa；由此估算推杆直径:=4.2 mm1.259525985874 nE推杆的具体结构形式按照实用模具技术手册表20

41、-18 A型国标推杆尺寸42 2.1 105系列选取，起尺寸如图4.5所示:推出机构的导向与复位的设计为了使推出机构在推出过程中能正确、灵活、平稳的移动，设计推出机构必 须附加设置导向装置；而在每次合模后，推出机构要准确无误的回到原来的位置， 组成完整的型腔，这就要求设置复位装置 。推出机构的导向装置。该模具用于大批量生产，应有导套和导柱相配，以 提高支承刚性和延长了导向的寿命。其具体结构尺寸见总装图。推出机构的复位装置。该模具有侧向分型和侧抽芯机构，但推杆复位杆和 滑块不会发生干涉现象。其结构形式见装配图。在推杆固定板和动模座之间应设置限位钉，而在两者之间留出一定的间隙，以便藏纳污垢，保证推

42、板的正常定位和型芯的准确位置。同时，还可对推出机构起到支承和调整作用。其具体形式见总装图4.5侧向分型和抽芯机构的设计分析本设计的产品塑料盖，可知塑件的侧壁带有凹槽，对于这类零件的成型， 需设计科侧向移动的模具结构。这个结构就是侧向分型与侧抽芯机构。抽芯距与抽芯力的计算抽芯距的计算。侧抽芯距S是指侧向型芯从成型位置到不妨碍塑件脱模推 出位置所移动的距离。S应该比塑件的侧向凹槽的高度大23 mm。注射模的d =51mm抽芯距计算公式为：S =3(2 3)mm ；D 2 d 2S1 = ( D/2 ) 2 + (d/2) 2 1/2Si =(-)-()亠22 2其中D为塑件的最大直径，此处 D =

43、55mm ;D为塑件的最小直径，此处；因此有：55 2512S1 =)2 ()2“ 2 =10.2mm ;2 2取 S=13mm抽芯力的计算。抽芯力的计算和脱模力的计算方法类似。其估算公式如下：F =ch p(bosj-sin_：0 ；侧型芯成型部分的截面平均周长 Ch懐dx 50=157 mm ;侧型芯成型部分的高度h =2mm ;塑件对型芯单位面积上的包紧力p。 该塑件是在模内冷却，故取p =10m Pa塑料对模具钢的摩擦系数亠0.2 ;侧型芯的脱模斜度a。选取方式同型芯的脱模斜度，取 a = 1°；因此有：F =157 2 10 (0. 2xcos1si n) 5 7 3. N

44、O能够实现侧向分型和侧抽芯的机构有多种类型， 根据计算，本模具侧抽芯力 不大，因此采用生产上广泛应用的斜导柱侧向分型与抽芯机构。 这种机构利用注 射机的开模力作为动力和开模行程， 通过斜导柱等零件，在塑件脱模之前，将模 具的可侧向移动的成型零件从塑件中抽出； 虽然机构较复杂，但是不再需要特别 的设备，而且生产效率高。其结构如下图 4.6所示：图4.6侧抽芯机构452斜导柱侧向分型与侧抽芯机构设计斜导柱的侧向分型与侧抽芯机构有三个要点： 侧滑块的平稳导滑； 注射时侧型芯的牢固锁紧； 侧抽芯结束时滑块要定位可靠。设计步骤为： 斜导柱的设计a斜导柱倾斜角a的确定。 斜导柱的倾斜角大小，既关系到斜导柱

45、的有效长度、抽芯距和开模行程，又关系到开模力的大小、提供的抽芯力大小和斜导柱 所受的弯曲力。在此要从侧抽芯时的开模力和开模距两个方面来确定斜导柱倾斜 角。因为斜导柱的倾斜角越大，斜导柱的长度和开模距越小，越有利于减小模具 的尺寸，而斜导柱所受的弯曲力和开模力越大，从而影响了模具和斜导柱的强度 和刚度；相反，倾斜角越小，模具合导柱所受的力就会越小。但在相同的抽芯距 的情况下，斜导柱的长度和开模距离会越大， 从而使模具的尺寸变大。经过理论 推导取a = 22° 33'时是比较理想的。在一般的设计计算中取12°< a <20°。由前面的设计和计算可知

46、，该模具的抽芯距较大，而抽芯力较小。与此同时，这 里采用斜导柱对称布置，抽芯力可以相互抵消。因此，一般偏向于取大一点的值。 在此取a = 18°。b斜导柱的尺寸的确定。由于理论计算比较复杂，为此采用查表的方法来确定斜导柱各部分尺寸。由前面计算得到：脱模力 F=5985.87N ;斜导柱的倾斜角-18 ;则查实用模具技术手册表15-43最大弯曲力与脱模力和斜导柱倾斜角的 关系，得到：最大弯曲力Fw =6 KN根据斜导柱抽芯时的受力及模架尺寸估算侧型芯滑块所受的脱模力作用线与斜导柱中心线的交点到斜导柱固定板的距离Hw : 20 mm则查实用模具技术手册表15-44斜导柱倾斜角a、高度Hw

47、、最大弯曲力Fw与斜导柱直径之间的关系，得到：斜导柱直径d =16 mm然后再由实用模具技术手册表20-37斜导柱推荐尺寸查得斜导柱的各个 尺寸，如下图4.7所示: 滑块的设计为了保证成型工艺的可靠性和塑件尺寸精度的准确性，侧滑块的导滑不但有 准确而且要灵活。确定滑块的形式。滑块分为整体式和组合式两种。此处由于侧向移动零件的 形状比较简单，因此在滑块上直接加工出整体式结构的侧向成型块。确定滑块的导滑形式。为了使滑块抽芯和复位过程中，沿一定方向平滑往复 移动时不产生跳动或者卡滞的现象， 这就必须为滑块设置导滑槽。这里采用整体 式T形槽来导滑。为防止塑料熔体溢入间隙，用 H8/g7的配合精度。配合

48、部分 表面粗糙度要求为Ra=0.8。确定滑块的定位装置。为了使斜导柱在合模时能可靠地进入滑块的斜孔， 滑块在侧抽芯后必须对终止位置进行定位。本设计的定位装置为依靠压簧的恢复 来将滑块定位在限位块出。其结构形式见图 4.4 楔紧块的设计a确定楔紧块的形式。设置楔紧块目的是为了防止活动型芯和滑块在成型过 程中因力的作用而移动，或斜导柱的受力过大，以便合模时将滑块压紧。由于该 模具抽芯时承受的侧向力较大，所以采用把楔紧块整体镶入模块中的形式， 要求 配合为H7/f6。b确定楔紧块的楔紧角。为了使模具开模时楔紧块先离开滑块， 以便对滑块 进行侧向抽芯，当斜导柱带动滑块作抽芯动作时，楔紧块的楔紧角必须大

49、于斜导 柱的楔角。此处滑块移动方向与合模方向垂直，所以取楔紧块的楔紧角为：a + (2° + 3°)=18° +2°=20°4.6排气系统的设计在塑料熔体填充注射模腔过程中，模腔内除了原有的空气外，还有塑料含有 在注射温度下蒸发而形成的水蒸汽以及塑料局部分解产生的低分子挥发气体，塑料助剂挥发（或化学反应）所产生的气体如果不能被熔融塑料顺利地排出模腔， 将在制件上形成气孔，接缝，表面轮廓不清，不能完全充满型腔，同时，还会因 为气体被压缩而产生的高温灼伤制件， 使之产生焦痕，色泽不佳等缺陷。而排气 系统的作用是将型腔中原有空气及成型过程中产生的气体

50、顺利的排除以免使塑 件产生疏松、气泡等缺陷而影响成型及塑件表面质量 。排气槽的设计应遵循下列原则14:排气口不能正对操作者，以防止溢料溅出伤人，可采用折弯式结构；排气槽尽量开设在分型面上，产生飞边时易随塑件脱出；排气槽应设置在型腔最后充满的位置；排气槽一般应设置在分型面动模一方；以便模具加工和清模；排气槽深一般可取0.025 0.1 mm槽宽取1.5 6.0 mm,以不产生明显飞边 为原则；对于本设计由于是中小型模具，利用配合间隙排气是最简便合理的方法。在 分型面之间，推杆与模板之间及活动型芯与模板之间留有一定的间隙进行排气， 其间隙值不能过大，一般取为 0.03mm- 0.05mm4.7模具

51、温度调节系统设计模具温度调节系统的介绍及重要性在注塑成型过程中，模具的温度直接影响到塑件成型的质量和生产效率。 由 于各种塑料的性能和成型工艺要求不同， 模具的温度要求也不同。一般的塑料都 需在200r左右的温度由注塑机的喷嘴注射到模具内，熔体在 60C左右在模具内固化，脱模，其热量除少部分辐射、对流大大气环境外，大部分都是通过模具 的温度调节系统带走。普通的模具通入常温的水进行冷却，通过调节水的流量就 可以调节模具的温度，为了缩短成型周期，还可以把常温的水降低温度后再通入 模内，可以提高成型效率。对于高熔点，流动性差的塑料，流动距离长的制件， 为了防止填充不足，有时也在水管中通入温水把模具加

52、热0塑料ABS成型时要求的模具温度是60 70C，因此，该模具设计仅需设置 冷却系统，而不需要设计加热系统。模具温度的调节调节对塑件质量的影响有如 下几点：影响塑件的尺寸精度。采用较低的模温可以减小塑料制件的成型收缩率。影响塑件的力学性能。对于结晶型的塑料，结晶温度越高，塑件的应力开 裂倾向越大，为了减少应力开裂，应该适当降低模具温度。模温均匀，冷却时间 短，注射速度快可以减少塑件的变形。影响塑件的表面质量。提高模具温度可以改善塑件的表面光洁度， 而过低 的模具温度会是塑件的轮廓不清晰，并产生明显的熔合纹。与此同时，模具温度及其调节系统对生产效率也有很大的影响。冷却系统的设计冷却系统设计的原则

53、 冷却系统可设计成单回路或多回路。冷却水道必须是一个回路，使水道中 的水循环。当流道较长时，随水温的升高，模具的温度不均匀，可设计成多个回 路。 冷却水道应尽量多、截面尺寸应尽量大。冷却水孔的数量越多，孔径越大, 则对塑件的冷却效果越好。 尽量将冷却水孔至型腔表面的距离设置成相等的， 当塑件的壁厚较均匀时， 冷却水道与型腔表面的距离应相等； 当塑件壁厚不均匀时，厚的地方，冷却水道 与型腔表面的距离应该近些，冷却水道的间距也应小些。冷却水道孔边与型腔表 面之间的距离应该大于10 mm，常为12 15 mm。 浇口处加强冷却，冷却水从浇口处进入最佳。因为塑料熔体在填充型腔时， 模具的浇口处是从热的

54、部分，距浇口越远的地方温度越低。 冷却水道的出入口温度应尽量小，进出水温差一般不超过5C。为了减小出入口温差，必要时，要在模具上设置多对水道的出口和入口。 冷却水道应沿着塑料收缩的方向设置。 合理确定冷却水道的形式，确定冷却水管接头位置，避免与模具的其他机 构发生干涉。冷却水的开设方向以不影响操作为好， 对于矩形模具，通常沿宽度 方向开设水孔。冷却系统的计算 计算塑料传给模具的热量计算公式为：Q 二 nmqq =Cp （ 3 -九）qm其中，每小时的注塑时间为n。根据前面的资料，取闭模时间3S,开模时间 3S,顶出时间2S,注射时间4s冷却时间20S，保压时间10S，总周期为42S。 则，n

55、=60 x 60 “42 86 次每次注射的塑料量为m。包括浇注系统在内，由前面的计算可知：m =0.04146 Kg塑料的比热容为Cp。根据表1 ABS的性能指标可知Cp =1.47kJ/kg.k塑料熔体充模温度为K。按照注射机喷嘴温度取值，则有：廿 185C塑件脱模的温度为®。按照模具温度取值，则有-60 C结晶型塑料的熔融潜热为qm。由于塑料ABS是非结晶型塑料，故qm =0由以上分析有:单位质量的塑料在型腔内散发的热量为q。q=Cp( 3-折 qm =1.47 (185-60)0 =183.75 KJ/kg单位时间内塑料传给模具的热量为 Q。Q =nmq =86 0.04 1 4168 3.316 5 5 .k2J / h