塔吊布置及安拆方案上课讲义

1、、工程概况工程名称：1#商业办公楼等2项（中关村科技园区昌平园东区二期 0303-55地 块住宅混合公建用地项目）建设单位：北京路劲隽御房地产开发有限公司设计单位：悉地（北京）国际建设设计顾问有限公司监理单位：京兴国际工程管理有限公司施工单位：江苏南通二建集团有限公司工程地点：北京市昌平区南邵镇南邵地铁站旁场地特点：本工程共布置三台塔吊，其中1#为QTZ6018臂长60m 2#、3#为QTZ5515 臂长 42m二、塔吊常用参数型号QTZ5515QTZ6018安装臂长（m）4261.5最大起重量（t）8（ 4倍率）8（ 4倍率）臂端起重量（t）2.154 （幅度 R=42rj）1.8最大自由高

2、度（m）42.559.8三、塔吊日常运行管理小组四、塔吊基础布置本工程所有塔吊都放在地下室内，1#塔吊位于3-4轴交1轴处，塔吊中心坐标（X=337681.957,Y=494398.058），基础底标高为-14.2m，2#塔吊位于16轴 -17轴交A轴-B轴，塔吊中心坐标（X=337651.398,Y=494500.700）,基础底标高为-14.85m，3#塔吊位于18轴-19轴交L轴-K轴，塔吊中心坐标 （X=337727.548,494517.625），基础底标高为-14.85m。1#塔吊基础形式为矩形板式基础 6400*6400*1700,基础垫层为100mmC1混凝土，基础混凝土为 C

3、35,上排钢筋为HRB4O0直径d=22mm双层双向，下排钢筋为HRB4O0直径d=25mm双层双向，拉钩为 HRB4O0直径d=16mmQTZ14亍皓讎础配駆6450mn2#、3#塔吊基础形式为矩形板式基础 5600*5600*1350,基础垫层为100mmC15混凝土，基础混凝土为 C35,上排钢筋为HRB400直径d=22mm双层双向，下排钢筋为HRB400直径d=22mm双层双向，拉钩为 HRB400直径d=16mQTZ 80（5巳15）斷產础配淞5600mmj-tE2pin3=200fii-iIUIgw搐Wz門們逊二2洽M窮乱£門鬥包二包卩門巧SESIII1730mm:sa

4、i基础验算详见附页 五、塔吊基础施工1 、 1#塔吊基础施工1# 塔吊基础是钢筋混凝土基础，基础尺寸为 6.45m*6.45m*1.7m ，位于地下室 筏板外侧，汽车坡道下部，与地下室筏板无接触，由于基础体积大，基础深度 达1.7m，混凝土体积达71n3，基础模版考虑砖胎模，下部 70cm砌39墙，上部 砌 24 墙。塔吊底座采用预埋标准节的形式，再基础内预埋一个加强节，塔吊安 装完成后，基础上砌筑直径为 6m的圆柱形挡土墙。2 、2#、 3#塔吊基础施工2#、3#塔吊基础是钢筋混凝土基础，基础尺寸为 5.6m*5.6m*1.35m，位于地下室筏板内，基础放置再筏板基础下方，因此基础施工时应先

5、砌筑砖胎模，做好防水卷材，留置600mm接茬，与底板防水卷材连接，塔吊底座采用预埋标准节 的形式，再基础内预埋一个加强节。3 、塔吊基础其他注意事项(1) 按照各塔吊基础块布筋图绑扎塔吊基础钢筋，此道工序施工质量管理部门 必须做好过程控制、施工记录、质量验收。(2) 将接地电阻(R<4Q)即扁铁一端与预埋角钢点焊好，并将另一端与插于 土层里的钎子用螺栓连接。(3) 浇注C35混凝土，并捣实，表面平整度控制在 1%。的范围以内。( 4)塔吊基础做好养护工作，做好混凝土强度报告。(5) 基础强度达 75%以上并经质量安全部门验收合格后，方能安装塔吊。(6) 测量员测试混凝土表面的水平度， 水

6、平度偏差必须控制在 1%的范围以内， 作好测量记录。六、塔吊安装6.1 安装前的准备工作本工程塔机组装由我项目部机电经理梅卫涛任总指挥，负责统一指挥安装协调，工地安全负责人负责检查、监督，现场拆由徐海华负责现场人员安排、 配备，安装作业人员须有相应的上岗操作证，安装作业人员名单见附页。安装前，由安全负责人，拆装负责人组织安装人员学习操作规程，以及本 塔机安装（拆卸）工艺，熟悉安装（拆装）方式，安装（拆卸）过程以及安全 注意事项，并做好对安装人员进行书面的安全技术交底。安装前还必须对塔机进行全面检查，机械制造许可证、产品合格证齐全， 对塔机关键部位和焊接缝、销、标准节螺栓，电气装置等认真检查。对

7、安装用 的铁丝，吊装钢丝绳、绳扣、枕木，倒链等安全工具检查清点，确保齐全并符 合使用要求。安装前应派专人维持现场秩序，由樊永辉负责，禁止在塔机安装期间无关 人员进入和穿行塔机安装现场，防止发生坠物打击等安全事故，保证施工安全 顺利进行6.2 安装工器具准备手动葫芦、10磅的大锤4把、钢丝绳6根、8吨“U型卡5-6个、撬棍、活扳手、安全带 5 条等施工用工具提前准备，并做好安全检查。6.3 吊车准备及吊车参数施工用 50T 汽车起重机主要技术参数如下：臂杆长度 46 米臂杆变幅角度 0-78 °车身总长 13.50 米车身总宽 2.8 米支腿距离（纵横）5.75 X 6.9米车身自重

8、40 吨七、塔机安装步骤1 #塔吊考虑在基坑内安装， 2#、 3#塔吊在基坑上安装（一）安装前全面检查塔机各部件。（二）设立施工警戒区域，禁止非施工人员穿行。（三）塔机安装程序：1、安装过渡节由于塔吊底座采用预埋标准节的形式，因此塔吊安装下部不需要过度节，直 接安装标准节。2、安装3节标准节（根据现场情况可适当增加数量）用50T汽车吊依次吊起3个标准节，用轴销将标准节与过渡节连接起来。每个角的轴销用1个立销连接，每个立销都要插 1个开口销，开口销开口幅度 在 30° -45 °。（图 2）陰、3、安装顶升套架总成匚顶升套架总成包括：顶升套架、走道平台'、扁担架、油缸

9、、爬梯。将走道平台安装到套架上，将油缸、扁担架安装的相应位置，最后用 50T汽车吊将顶 升套架吊起安装到标准节外。（图3）4、4 、安装回转总成先在地面上安装好引进大梁，然后再进行吊装，用50T汽车吊将回转吊起,4个角用轴销连接。吊装时与塔身连接要注意，弓I进梁的方向和套架开口方向致。（图4）5 、安装驾驶室、塔顶在地面将驾驶室和平台安装到塔身上， 在将塔顶与驾驶室节连接，最后用1 根3m的钢丝绳吊装塔顶与回转用轴销连接。(图5)6、安装平衡臂总成(1) 平衡臂总成包括：平衡重支架平台、栏杆、平衡臂节、卷扬机构、拉杆（2）平衡臂总成在地面上组装好。吊装时吊点位置选用平衡臂上专用吊点四个吊耳，用

10、轴销或大卡环连接。将其 吊起与塔顶连接起来。（图6）阴7 、安装起重臂总成臂根小车处应垫木方抬高臂根以免压坏小车，在地面不平整时垫起木方防 止地面不平使起重臂侧翻出现危险。不应铺垫象砖头这样的不牢固易出现隐患 的物体来抬平起重臂。起重臂各节用轴销在地面拼装后，使用起重汽车吊将起 重臂吊起，将臂根与塔身用轴销相连接，起重臂拉杆与塔尖用轴销相连接。在 吊装过程中在起得臂端部或根部系上牵引绳来引导方向。 （图7）8安装平衡重用50T汽车吊将平衡配置重逐一吊装到平衡臂配重位置处，安装完毕后把 平衡重用长拉板连接牢固，配重按照 42臂长的配重要求即12吨。（图8）9、穿绕钢丝绳将小车牵引绳从绳筒上松开，

11、根据起重臂确定钢绳长度。将钢绳无套环的 一头从滑轮上穿过，并用钢绳固定卡将该绳端固定在卷筒缘上，将钢绳缠绕在 卷筒上，直至另一绳端卷至滑轮出。用轴销将绳端固定在小车出，将牵引绳拉 紧。脱开小车挂绳，检查小车牵引绳是否紧张。 10、按规范进行自检，并填写自检记录。八、塔机试车运转 整机安装完毕后，需试车运转，对整机安装质量进行全面检查，内容包括：1、结构部分：检查部件、附件、联接件安装质量和螺栓等连接件的坚固程 度，结构外表应无变形、开焊、裂缝等。2、绳、轮、钩系统：检查钢丝绳的质量、规格、缠绕、固定等情况符合规 定，各部分滑轮灵活可靠，吊钩无超标磨损。3、传动系统： 检查各机构传达室应平稳无异

12、响； 制动器、离合器灵活可靠， 各润滑良好，油质符合规定。4、电气系统：检查各接触器、继电器触点良好；仪表、照明、报警系统完 好可靠；控制、操纵装置动作灵敏可靠；各安全保护装置齐全、可靠；绝缘电 阻符合规定。5、安全限位和保护装置：检查各安全限位和保护装置应安全齐全，灵敏可 靠。要安装好避雷装置，保护接地电阻不大于 4Q。6、整机安装完毕，经验收合格后方可使用，且须做好签字交接手续。九、塔吊拆除 步骤一将起重臂回转到标准节的引进方向（即顶升套架中有引进平台的一侧） ，使 回转制动器处于制动状态，使按使用说明书的要求，调整好顶升时小车所处的 平衡位置。拆除下支座与待拆标准节相连的高强度螺栓。步骤

13、二（1）一定要将顶升的缸伸出全长的 90%左右，顶升横梁放置在标准节 1（待拆 标准节下的标准节）的上踏步（注意：绝不容许将顶升横梁放置在待拆标准节 的踏步上）此时应使顶升油缸不受力（即液压系统压力表读数为零）顶升横梁 两端的销轴放置在圆弧槽内（两端销轴必须都进入，否则进行下部工作会出现 侧塔事故）并且使两端销轴外端面在踏步的外侧面的露出量基本相等。（2）拆除待拆标准节与标准节 1 相连的高强度螺栓。并将四个引进滚轮的销 轴插入待拆标准节下部的连接套的螺栓孔内，转动引进滚轮使滚轮轴线与引进 梁垂直。（3）开动液压系统，升出油缸，将顶升套架上升至待拆标准节下端与标准节1上端凸台有10 20mnt

14、勺间隙随时停止顶升。步骤三（1）将待拆标准节推出至引进平台上（2）回缩油缸，使套架下降。开始下降时，需要由专人看管套架上勺两个爬 架，保证套架下降过程中，他们能顺利躲过塔身主玄杆上勺两个踏步（注意： 绝对禁止一个爬架躲过了，另一个躲过。否则会出现侧塔事故！爬爪躲过踏步 后，一定要使他们处于水平状态） 。步骤四（1） 继续下降套架约半个标准节勺高度，直到爬爪与标准节2（待拆标准节上面勺标准节）勺踏步将接触时停止下降，检查左右两个爬爪与标准节两个踏 步之间勺位置是否正确（注意：两个爬爪必须处于水平状态，否则一个水平， 一个倾斜，进行下面工作时就会出现侧塔事故！ ），确认正确无误后再将套架下 降，同

15、时仔细观察左右两爬爪与踏步勺贴合情况。爬爪受力后停止下降，观察 爬爪、踏步及受力构件有无异响、变形等异常情况，确认正常方可进行下一部 操作，否则应使顶升横梁销轴继续放在踏步圆弧槽内。步骤五(1) 继续回缩油缸，将顶升横梁销轴从标准节 1 上踏步内抽出后停止回缩。 再将油缸慢慢伸出至全长的 90%左右，顶升横梁下降并将两端销轴放在标准节 2 下踏步的圆弧槽内为止(注意：两端销轴都必须放入否则再继续工作会出现侧 塔事故！)。此时应检查顶升横梁两端销轴与踏步的贴合情况及相对位置，确认 正确后方可继续工作。(2) 稍微顶升，当顶升横梁受力时停止，检查顶升横梁、踏步及受力部件受 力后有无异响和变形，确认

16、正常后继续顶升至两爬爪能转动到躲过原接触踏步 后停止顶升，然后转动两爬爪躲过踏步(注意：两爬爪必须躲过，否则进行下 部工作时会出现侧塔事故！ )。(3) 继续下降套架，当标准节 2 顶面与下支座相接触后，将顶升横梁抽出， 将标准节 2 上端与下支座用高强度螺栓连接。步骤六(1) 开动小车，用吊钩将待拆除标准节从引进平台上稍微吊起，取下四个引 轮放在引进平台上。(2) 开动小车，用吊钩将待拆除标准节吊放至地面，至此，完成了一个标准 节的拆卸工作(若要继续拆卸标准节，重复以上六个步骤的全部动作。当塔机 降到安装高度(或能够适当的汽车吊等吊装设备拆除高度)时，用汽车吊逐步 拆除塔机各部)。步骤七 用

17、起升机构收回起升钢丝绳，将小车开车到吊臂根部固定。步骤八拆除部分平衡重步骤九 利用起升机构，拆除吊臂拉杆与塔顶连接的销轴，并将拉杆固定在吊臂上玄杆上（注意：操作过程中需要用汽车吊将吊臂端部稍微上翘） ，然后把吊臂总成平 稳地放到地面上。步骤十拆除平衡臂剩余的平衡重。步骤十一 用汽车吊吊起平衡臂稍微上翘，拆除平衡臂拉杆，并将拉杆固定在平衡臂上， 拆除平衡臂根部销轴，把平衡臂平稳吊放至地面。步骤十二 其余部分的拆卸，请参照安装程序，依据先装后拆，后装先拆的原则进行，若 没有十分把握，请参照安装程序进行拆卸工作。步骤十三 塔机拆卸完工后，由有关工程技术人员和专业维修人员进行清点和检查，对主 要受力结

18、构应检查焊缝、结构变形及疲劳破坏等情况，检查塔机各零部件是否 有损伤或碰伤等。步骤十四（拆除电气装置） 拆卸电气装置时应保持电气系统在断电的情况下进行。 拆卸完后电缆线应根据线号做好标志便于下次拆卸。十、安全技术措施1、现场技术负责人对塔机作全面检查，对拆装区域安全防护作全面检查， 塔机司机对塔机各机构作全面的检查，电工对电路、操作、控制、制动系统作 全面检查，吊装指挥对已准备的机具、设备、绳索、绳卡等作全面的检查。2、参加作业的人员必须持证上岗，进入施工现场必须遵守施工现场各项安 全规章制度。3、统一指挥、统一联络信号、合理分工、负责到人。4、进入现场必须戴好安全帽，在 2m 以上高空必须正

19、确使用经试验合格的安全带，一律穿胶底防滑鞋和工作服上岗5、严禁无防护上下立体交叉作业，严禁酒后上岗，尽量避开夜间作业。6、高空作业工具必须放入工具包内，不得随意乱放工任意抛掷。起重臂下 严禁站人。7、所有工作人员不得擅自开动按钮和拨动开关等。8、紧固螺栓应用力均匀，按规定的扭矩值扭紧，穿销子，严禁猛打猛敲， 物体间孔对位，使用杆棒拨正，不能用力过猛，以防滑脱，物体位缓慢靠近， 严禁撞击损坏零件。9、 拆装作业区域和四周设二道警戒线，安全防户左右各20m挂起示警牌, 严禁任何人进入作业区域或在四周围观，现场安全监督员负责安装区域的安全 监护工作。10、顶升作业要专人指挥，电源、液压系统应有专人操

20、作。11、进行技术交底，组织塔机司机学习起重机械安全规程 。12、凡遇大雨、大雪、风力达 8.3m/S 时禁止拆装塔吊。13、塔机基础防水措施14、平整塔机基础四周土，并进行夯实。15、塔机基础留一集水坑。16、当有雨水积存时采用潜水泵QTZ6018矩形板式基础计算书计算依据:1 、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20092 、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑地基基础设计规范 GB50007-2011一、塔机属性塔机型号QTZ6018塔机独立状态的最大起吊高度 H0(m)58塔机独立状态的计算高度H(m)59.8塔身桁架结构型钢塔身桁架结构宽度B(m)2二、

21、塔机荷载tIJU3SSH塔机竖向荷载简图1 、塔机自身荷载标准值塔身自重G(kN)650起重臂自重 G(kN)83起重臂重心至塔身中心距离 Ri(m)30小车和吊钩自重 G(kN)3小车最小工作幅度Fb2(m)0最大起重荷载Qa(kN)80最大起重荷载至塔身中心相应的最大13.5距离 Rama(m)最大起重力矩 M(kN.m)145平衡臂自重G3(kN)55.27平衡臂重心至塔身中心距离 RG3(m)7.2平衡块自重G4(kN)165平衡块重心至塔身中心距离 RG4(m)11.82、风荷载标准值3 k(kN/m2)工程所在地北京北京基本风压3 o(kN/m )工作状态0.2非工作状态0.45塔

22、帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数B z工作状态1.586非工作状态1.644风压等效咼度变化系数a z1.429风荷载体型系数口 s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数a1.2塔身前后片桁架的平均充实率a 00.35风荷载标准值3 k(kN/m2)工作状态0.8 X1.2 X 1.586 X 1.95 X 1.429 X0.2 =0.849非工作状态0.8 X1.2 X 1.644 X 1.95 X 1.429 X0.45 = 1.9793 、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)650

23、+83+3+55.27+165= 956.27起重荷载标准值Fqk(kN)80竖向荷载标准值Fk(kN)956.27+80 = 1036.27水平荷载标准值Fvk(kN)0.849 X 0.35 X 2X 59.8 = 35.539倾覆力矩标准值83X 30+3X 13.5-55.27 X 7.2-165 X 11.8+0.9 XM(kN m)(145+0.5 X 35.539 X 59.8) = 1272.41非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN) Fk1 = 956.27水平荷载标准值Fvk'(kN)1.979 X 0.35 X 2X 59.8 = 82.841倾覆力矩标准

24、值M'(kN m)83X 30+3X 0-55.27 x 7.2-165 x 11.8+0.5 x82.841 x 59.8 = 2331.894 、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk1 = 1.2 x 956.27 = 1147.524起重荷载设计值Fc(kN)1.4FQk= 1.4 x 80= 112竖向荷载设计值F(kN)1147.524+112= 1259.524水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk = 1.4 x 35.539 = 49.7551.2 x (83 x 30+3x 13.5-55.27 x 7.2-165 x倾覆力矩设计值M(

25、kNm)11.8)+1.4 x 0.9 x (145+0.5 x 35.539 x 59.8)=1744.263非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.2Fk' = 1.2 x 956.27 = 1147.524水平荷载设计值Fv'(kN) 1.4F vk' = 1.4 x 82.841 = 115.977倾覆力矩设计值1.2 x (83 x 30+3x 0-55.27 x 7.2-165 x 11.8)+1.4M'(kN m)x 0.5 x 82.841 x 59.8 = 3641.791三、基础验算開昌0基础布置图基础布置基础长l(m)6.45基础宽

26、b(m)6.45基础高度h(m)1.7基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重丫3c(kN/m)25基础上部覆土厚度h'm)0基础上部覆土的重度丫(kN/m3)0基础混凝土保护层厚度S (mm)50地基参数修正后的地基承载力特征值 fa(kPa)180基础及其上土的自重荷载标准值:G k=blh 丫 c=6.45 X 6.45 X 1.7 x 25=1768.106kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G=1.2 X 1768.106=2121.727kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G iRsi+GRGAG3R33"G4R

27、34+0.5Fvk'H/1.2=83X 30+3X 0-55.27 X 7.2-165 X 11.8+0.5 X 82.841 X 59.8/1.2=2209.178kN mF vk''=F vk'/1.2=82.841/1.2=69.034kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2 X (GRg汁GRlG3R33G4R4+1.4 X 0.5Fvk'H/1.2=1.2 X (83 X 30-3 X 0+55.27 X 7.2-165 X 11.8)+1.4 X 0.5 X 82.841 X59.8/1.2=3063.83

28、7kN mF v''=F v'/1.2=115.977/1.2=96.648kN基础长宽比：l/b=6.45/6.45=1< 1.1，基础计算形式为方形基础。223W x=lb /6=6.45 X 6.45 /6=44.723mW y二bl2/6=6.45 X 6.45 2/6=44.723m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、丫方向的倾覆力矩:220522 05M kx=Mb/(b +l ) . =2331.89 X 6.45/(6.45 +6.45 ) . =1648.895kN mM ky=MI/(b 2+l2) 0.5=2331.89 X 6.4

29、5/(6.45 2+6.452)0.5 = 1648.895kN m1、偏心距验算(1) 、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin =(Fk + G)/A-M kx/W-Mky/W=(956.27+1768.106)/41.602-1648.895/44.723-1648.895/44.723=-8.253<0偏心荷载合力作用点在核心区外。(2) 、偏心距验算偏心距：e=(M+Fvkh)/(F k+G)=(2331.89+82.841 x1.7)/(956.27+1768.106)=0.908m合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：a=(6.452+6.4

30、52)0.5/2-0.908=3.653m偏心距在 x 方向投影长度： eb=eb/(b 2+l 2)0.5=0.908x6.45/(6.45 2+6.452)0.5=0.642m偏心距在 y 方向投影长度： el=el/(b 2+l 2)0.5=0.908x6.45/(6.45 2+6.452)0.5=0.642m偏心荷载合力作用点至®侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-e b=6.45/2-0.642=2.583m偏心荷载合力作用点至 el 一侧 y 方向基础边缘的距离：l'=l/2-e l=6.45/2-0.642=2.583m22 bT=2.583x 2.5

31、83=6.673m >0.125bl=0.125 X6.45 X6.45=5.2m满足要求！2、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值P kmin =-8 . 2 5 3kPaP kmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(956.27+1768.106)/(3x 2.583x 2.583)=136.09kPa3 、基础轴心荷载作用应力P k=(Fk+Gk)/(lb)=(956.27+1768.106)/(6.452x 6.45)=65.486kN/m 24 、基础底面压力验算(1) 、修正后地基承载力特征值f a=180.00kPa(2) 、轴心作用时地基承

32、载力验算P k=65.486kPaW f a=180kPa满足要求！(3) 、偏心作用时地基承载力验算P kmax=136.09kPaW 1.2f a=1.2 x 180=216kPa满足要求!5、基础抗剪验算話丨IR基础有效高度：ho=h- S =1700-(50+25/2)=1637mmX轴方向净反力:P xmin二丫 (Fk/A-(M k''+F vk''h)/W x)=1.35 x(956.270/41.603-(2209.178+69.034 x 1.700)/44.723)=-39.198kN/mP xmax二丫(Fk/A+(Mk''

33、 + F vk''h)/W x)=1.35 x(956.270/41.603+(2209.178+69.034 x 1.700)/44.723)=101.260kN/m 2假设FXmin = 0,偏心安全，得P ix=(b+B)/2)P xma>/b=(6.450+2.000)/2)x 101.260/6.450=66.329kN/mY 轴方向净反力：P ymin二丫(Fk/A-(Mk''+F vk''h)/W y)=1.35 x(956.270/41.603-(2209.178+69.034x 1.700)/44.723)=-39.198

34、kN/mP ymax二丫 (Fk/A+(Mk'' + F vk''h)/W y)=1.35 X(956.270/41.603+(2209.178+69.034x 1.700)/44.723)=101.260kN/m假设 Pymin=0, 偏心安全，得P 1y=(l+B)/2)P ymax/l=(6.450+2.000)/2)x 101.260/6.450=66.329kN/m基底平均压力设计值：p x=(Pxmax+P1x)/2=(101.26+66.329)/2=83.794kN/mp y=(Pymax+P1y)/2=(101.26+66.329)/2=83.

35、794kPa基础所受剪力：V x=|p x|(b-B)l/2=83.794x (6.45-2) x 6.45/2=1202.555kNV y=|p y|(l-B)b/2=83.794x (6.45-2) x 6.45/2=1202.555kNX 轴方向抗剪：h 0/1=1637/6450=0.254 < 40.25B cfclh 0=0.25 X 1 X 16.7 X 6450X 1637=44082.364kNV<=1202.555kN满足要求！Y 轴方向抗剪：h 0/b=1637/6450=0.254 < 40.25B cfcbh0=0.25 X 1 X 16.7 X 6

36、450X 1637=44082.364kN> Vy=1202.555kN满足要求!6、软弱下卧层验算基础底面处土的自重压力值：pc=dY m=1.5 x 19=28.5kPa下卧层顶面处附加压力值：p z=lb(P k-p j/(b+2ztan0 )(l+2ztan 0)=(6.45 x6.45 x (65.486-28.5)/(6.45+2 x5xtan20 ) x (6.45+2 x 5x tan20 )=15.115kPa软弱下卧层顶面处土的自重压力值：pcz=z Y =5x 19=95kPa软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值f az=f azk+ 耳 b 丫 (b-3)+ n

37、 d y m(d+z-0.5)=130.00+0.30 x 19.00 x (6.00-3)+1.60 x 19.00 x(5.00+1.50-0.5)=329.50kPa作用在软弱下卧层顶面处总压力：pz+pcz=15.115+95=110.115kPa<faz=329.5kPa满足要求！四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB400 25200基础底部短向配筋HRB400 25200基础顶部长向配筋HRB400 基础顶部短向配筋HRB400 22200222001、基础弯距计算基础 X 向弯矩：M i =(b-B) 2p/8=(6.45-2)2X 83.794 X 6.45/8=133

38、7.842kN m基础 Y 向弯矩：M n =(l-B) 2pyb/8=(6.45-2) 2X 83.794 X 6.45/8=1337.842kN m2 、基础配筋计算(1) 、底面长向配筋面积a “=|Mn |/( a ifcbho2)=1337.842 X 106/(1 X 16.7 X 6450X 16372)=0.005Z i = 1-(1-2 a si)0.5 = 1-(1-2 X 0.005) 0.5=0.005Y si=1- Z i/2=1-0.005/2=0.998A si=|Mn |/( y sih°fyi)=1337.842 X 106/(0.998 X 163

39、7X 360)=2275m 基础底需要配筋：A二max(2275,p bh°)=max(2275, 0.0015 X 6450X21637)=15838mm222基础底长向实际配筋： A1'=16313.281mmA=15837.975mm满足要求！(2) 、底面短向配筋面积a s2=|Mi|/( a 1fclh 02)=1337.842 X 106/(1 X 16.7X6450X 16372)=0.0050.50.5Z 2=1-(1-2 a s2)0.5=1-(1-2 X0.005) 0.5=0.005Y s2=1-Z 2/2=1-0.005/2=0.99862A s2=|

40、Mi|/( Y s2h0fy2)=1337.842 X 106/(0.998 X 1637X360)=2275mm2 基础底需要配筋：A=max(2275,p lh °)=max(2275, 0.0015 X 6450X21637)=15838mm2基础底短向实际配筋：As2=16313.281mm=15837.975mrm满足要求！(3) 、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：As3'=12633.005mm0.5Asi'=0.5 X16313.28 仁8156.641mm满足要求！(4) 、顶面短向配筋面积_2基础顶短向实际配筋：As4'=12633.00

41、5mm>0.5AsJ=0.5 X16313.28 仁8156.641mm满足要求!(5)、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向10500 五、配筋示意图基础配筋图QTZ5515矩形板式基础计算书本工程所用的5515型塔吊因实际情况限制，将臂长调整至 42m此基础验 算按55m臂长验算，基础稳定性满足55m臂长要求及满足42m臂长要求。计算依据：1 、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20092 、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑地基基础设计规范 GB50007-2011一、塔机属性塔机型号QTZ80( 5515)塔机独立状态的最大起吊高度 H0(

42、m)42.5塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构圆钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6二、塔机荷载血<*】沪丰竊曲帕砂BQrdTi塔机竖向荷载简图1 、塔机自身荷载标准值塔身自重G(kN)350起重臂自重 G(kN)61.74起重臂重心至塔身中心距离 Ri(m)28小车和吊钩自重 G(kN)2.1小车最小工作幅度Fb2(m)0最大起重荷载QakN)78.4最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离 FQma(m)13.5最小起重荷载Qin(kN)15最大吊物幅度 Rmin(m)53.5最大起重力矩M(kN m)Max78.4 x 13.5 , 15X53.5 = 1058.4平衡臂自重

43、G3(kN)37.24平衡臂重心至塔身中心距离 RG3(m)2.1平衡块自重G4(kN)147平衡块重心至塔身中心距离 RG4(m)10.052、风荷载标准值3 k(kN/m2)工程所在地北京北京基本风压3 o(kN/m )工作状态0.2非工作状态0.45塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数B z工作状态1.586非工作状态1.643风压等效咼度变化系数a z1.297风荷载体型系数口 s工作状态1.793非工作状态1.611风向系数a1.2塔身前后片桁架的平均充实率a 00.35风荷载标准值3 k(kN/m2)工作

44、状态0.8 X1.2 X 1.586 X 1.793 X 1.297 X0.2 =0.708非工作状态0.8 X1.2 X 1.643 X 1.611 X 1.297 X0.45 = 1.4833 、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)350+61.74+2.1+37.24+147 =598.08起重荷载标准值Fqk(kN)78.4竖向荷载标准值Fk(kN)598.08+78.4 = 676.48水平荷载标准值Fvk(kN)0.708 X 0.35 X 1.6 X 43= 17.049倾覆力矩标准值M(kN m)61.74 X 28+2.1 X 13.5-37.24 X

45、 2.1-147 X10.05+0.9 X (1058.4+0.5 X 17.049 X 43)=1483.974非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN) Fk1 = 598.08水平荷载标准值Fvk'(kN)1.483 X 0.35 X 1.6 X 43= 35.711倾覆力矩标准值61.74 X 28+2.1 X 0-37.24 X 2.1-147 X 10.05+0.5Mk'(kN m)X 35.711 X 43= 940.9524 、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk1 = 1.2 X 598.08 = 717.696起重荷载设计

46、值Fc(kN)1.4FQk= 1.4 X 78.4 = 109.76竖向荷载设计值F(kN)717.696+109.76 = 827.456水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk = 1.4 X 17.049 = 23.8691.2 X (61.74 X 28+2.1 X 13.5-37.24 X 2.1-147 X倾覆力矩设计值M(kNm)10.05)+1.4 X 0.9 X (1058.4+0.5 X 17.049 X 43)=2037.261非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.2Fk' = 1.2 X 598.08 = 717.696水平荷载设计值Fv'(kN

47、) 1.4F vk' = 1.4 X 35.711 = 49.995倾覆力矩设计值1.2 X (61.74 X 28+2.1 X 0-37.24 X 2.1-147 XM'(kN m)10.05)+1.4 X 0.5 X 35.711 X43 = 1282.7三、基础验算FIrdArJJJ)01湎 基础布置图基础布置基础长l(m)5.6基础宽b(m)5.6基础高度h(m)1.35基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重丫3c(kN/m)24基础上部覆土厚度h'm)0基础上部覆土的重度丫(kN/m3)0基础混凝土保护层厚度S (mm)50地基参数修正后的地基承载力特

48、征值 fa(kPa)180基础及其上土的自重荷载标准值:G k=blh 丫 c=5.6 X 5.6 X 1.35 x 24=1016.064kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G=1.2 X 1016.064=1219.277kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G iRsi+GR2max"G3RsAG4R34+0.9 X (Mh+0.5FvkH/1.2)=61.74 X 28+2.1 X 13.5-37.24 X 2.1-147 X 10.05+0.9 X (1058.4+0.5 X17.049 X 43/1.2)=1428.991kN

49、mF vk''=F vk/1.2=17.049/1.2=14.207kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2 X (G1R3l+GR?ma-G3Rs3G4R54)+1.4 X 0.9 X (M2+0.5F vkH/1.2)= 1.2X (61.74 X 28+2.1 X 13.5-37.24 X 2.1-147 X 10.05)+1.4 X 0.9 X(1058.4+0.5 X 17.049 X 43/1.2)=1960.284kN mF v''=F v/1.2=23.869/1.2=19.89kNW x=lb2/6=5.6

50、x 5.62/6=29.269m3W y=bl 2/6=5.6 x 5.62/6=29.269m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、丫方向的倾覆力矩:M kx=Mb/(b 2+l2)0.5 = 1483.974 x 5.6/(5.6 2+5.62) 0.5 = 1049.328kN mM ky=MI/(b 2+|2)0.5 = 1483.974 x 5.6/(5.6 2+5.62) 0'5 = 1049.328kN m1、偏心距验算(1) 、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin =(F k + G)/A-M kx/WX-Mky/W=(676.4

51、8+1016.064)/31.36-1049.328/29.269-1049.328/29.269=-17.73<0偏心荷载合力作用点在核心区外。(2) 、偏心距验算偏心距：e=(M+Fvkh)/(F k+G)=(1483.974+17.049 x1.35)/(676.48+1016.064)=0.89m合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：a=(5.62+5.62) 0.5/2-0.89=3.069m偏心距在 x 方向投影长度： eb=eb/(b 2+l2)0.5=0.89x 5.6/(5.6 2+5.62) 0.5=0.63m偏心距在 y 方向投影长度： el=el/(b 2+l2

52、)0.5=0.89x 5.6/(5.6 2+5.62) 0.5=0.63m偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-e b=5.6/2-0.63=2.17m偏心荷载合力作用点至 el 一侧 y 方向基础边缘的距离：l'=l/2-e l=5.6/2-0.63=2.17m22bT=2.17x 2.17=4.711m2>0.125bl=0.125 x 5.6 x 5.6=3.92m2满足要求！2 、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值P kmin =- 1 7 . 7 3kPaP kmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(6

53、76.48+1016.064)/(3x 2.17x2.17)=119.766kPa3 、基础轴心荷载作用应力P k=(Fk+Gk)/(lb)=(676.48+1016.064)/(5.62x5.6)=53.971kN/m 24 、基础底面压力验算(1) 、修正后地基承载力特征值f a=180.00kPa(2) 、轴心作用时地基承载力验算P k=53.971kPaW f a=180kPa满足要求！(3) 、偏心作用时地基承载力验算P kmax=119.766kPaW 1.2f a=1.2 x 180=216kPa满足要求！5、基础抗剪验算爲I基础有效高度：ho=h- S =1350-(50+22

54、/2)=1289mmX轴方向净反力:P xmin二丫(Fk/A-(Mk”+F vk''h)/W x)=1.35 x(676.480/31.360-(1428.991 + 14.207x 1.350)/29.269)=-37.673kN/mx 1.350)/29.269)=95.916kN/mP xmax二丫 (Fk/A+(Mk'' + F vk''h)/W x)=1.35 x(676.480/31.360+(1428.991 + 14.207x 95.916/5.600=61.660kN/m假设Fxmin = 0,偏心安全，得P 1x=(b+B)/2)P xmax/b=(5.600+1.600)/2)Y 轴方向净反力：P ymin二丫(Fk/A-(Mk” + F vk''h)/W y)=1.35 X(676.480/31.360-(1428.991+14.207X 1.350)/29.26