23#、24#楼6.5米层高模板支架专项施工方案

1、宝山区大场镇锦秋路南侧配套商品房高支模专项施工方案目 录1 .编制依据 22 .工程概况 23 .组织机构设置 24 .支撑系统布置 34.1 荷载参数34.2 设计参数34.3 材料要求35 .搭拆技术要求 45.1 搭设技术要求 45.2 拆除技术要求56 .安全管理措施 56.1 技术交底56.2 支模架施工检查 66.3 模架3收66.4 碎浇捣要求76.5 支模架搭拆管理 77 .危险源辨识及应急预案 87.1 潜在的事故及可能产生的后果 87.2 急救组织构成97.3 应急措施98、安全施工措施 99、计算书 12（一）楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 12（二）梁模板（扣件式）计算

2、书 22（三）柱模板（设置对拉螺栓）计算书 30上海名华工程建筑有限公司-12 -1.编制依据(1)本工程的施工图纸；(2)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-201。；(3)混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2011);(4)建筑地基基础设计规范(GB50007-2011);(5)建筑施工模板安全技术规程(JGJ162-2008);(6)、木结构工程施工质量验收规范GB50206-2002(7)、建筑结构荷载规范GB50009-2012(8)、建筑施工安全检查标准 JGJ-59-2011;(9)、施工现场安全保证体系 DBJ08-903-2003;(10)、钢管

3、扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程DG/TJ08-016-2011;(11)、建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-91;(12)、施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005;2.工程概况本工程位于上海市宝山区大场镇锦秋路南侧、瑞丰路以西、丰宝路以东。面积约12.5 万平方米，其中23#、24龈一层层高4.50m,局部5.40m,支撑地面标高-1.100,支模高 度5.60m,局部6.50m,属于高支模。本工程S.00相当于绝对标高5.550m,地上三层，建筑高度12.650米，层高4.50m、3.90m,其中14轴交CE轴局部层高5.4m,模板支架最大高度6.50米；主梁最大跨度

4、7.6米、最大截面尺寸为 300 >900;柱截面尺寸为550 >500;楼板厚度为120mm。3 .组织机构设置为保证施工安全，现场成立模板支架施工安全领导小组。组长：吴维泉副组长：沈兵组员：周文友、郁惠平、吕向阳在搭设、使用、拆除施工过程中，严格按照施工规范及搭设方案施工，完善管理制度， 定期和不定期检查，密切注意使用安全，确保实用稳固。4 .支撑系统布置4.1 荷载参数新浇混凝土与钢筋自重：25.5KN/m2 ;模板与木方自重：0.5KN/m2 ;倾倒混凝土荷载标准值：2KN/m2 ;施工荷载标准值：2KN/m2。4.2 设计参数(1)支撑系统采用扣件式钢管脚手架；梁支撑立杆

5、的纵向间距0.90米，横向间距1.0米，粱中间增加一根立杆，梁下小横杆间距 0.90米，梁下方木纵向设置三根，步距 1.70米；楼板支撑立杆的纵向间距 0.90米，立杆的横向间距最大0.90米，板底横向钢管间距0.9米，方木间距0.3米，垂直短跨方向设置，步距1.70米。(2)距地面200处设置纵横扫地杆，立杆下设木板垫块。(3)支架四周布置竖向剪刀撑，每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置，竖向剪刀撑的搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。(4)模板支架与先行浇注并具备一定强度柱子通过连接件固定，每根柱子与水平杆 交接处均设。4.3 材料要求模板采用18厚胶合板，木方采

6、用50X100松木方，钢管直径48mm、壁厚不小于3.2mm。1、支模架材质。支模架钢管选用外径48mm,壁厚不小于3.2mm的钢管，其材质应符合国家的技术要求，钢管表面平整光滑，无裂纹，分层和硬弯、压痕和深的划道；。支模架搭设使用的扣件应符合建设部 钢管脚手架扣件标准要求，规格与钢管匹配，采用可锻铸铁，不得有裂纹，气孔，缩松，砂眼等锻造缺陷，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于 50mm。进场使用的钢管、扣件需有出厂合格证，对质量有怀疑的钢管、扣件应送检做试验。2、木模板表面平整，在使用前先上好脱模油。3、方木应无断疤，樟节，腐烂而影响方木强度。5 .搭拆技术要求5.1

7、 搭设技术要求(1)搭设顺序：放置纵向扫地杆 一->立杆一-> 第一步纵向水平杆 一->横向扫地杆一->第一步横向水平杆一-> 第二步纵向水平杆一-> 第二步横向水平杆 (2)立杆在搭设时纵横向的距离要均匀，要拉通线对齐，立杆柱脚均应加设垫板，垫板下为地库顶板。(3)支架立杆应竖直搭设，全高度的垂直度允许偏差为 20 mm。(4)立杆、水平杆需要对接时，对接扣件应交错布置，立杆对接必须按50%错开对接，两根相邻纵向水平杆或立杆的接头不设置在同跨内或同步内；不同步或不同跨的两个相邻接头错开的距离不小于500mm；各接头至最近主节点的距离不大于步距或纵距的1/3

8、。(5)立杆之间必须按步距满设双向水平拉杆，确保两个方向有足够的刚度。(6)支撑架的水平剪刀撑加强层须与立杆连接。(7)主节点的两个直角扣件的中心距不大于 150mm。(8)每个扣件的拧紧力矩控制在不小于 45N Mo(9)支撑横杆与立杆的连接扣件采用单扣件，梁底小横杆采用双扣件。(10)每个水平杆与立杆交汇处必须用直角扣件扣紧。(11)严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。(11)搭架子前，钢管及扣件须进行检验，不得使用不合格的构配件。(12)未经原审批部门同意，任何人不得变更技术方案，(13)验评合格后方可使用。5.2拆除技术要求(1)拆除顺序：整体上按先支后拆、后支先拆

9、及先拆非承重部分、后拆承重部分的程 序；先拆柱箍一- 拆柱模一-拆剪刀撑一-拆梁侧模一-拆板牵杆一- 拆板搁栅及板底模 -梁牵杆一- 拆梁搁栅及梁底模 一-拆牵杆、拉杆、扫地杆 一-拆梁板立杆一- 清运 模板支撑一-清扫场地一- 移交。(2)拆除强度要求：制作拆模碎试块并在现场进行同条件养护，各构件以同条件养护 试件强度均达到856%设计强度后才能拆除底模，悬挑构彳达到100%强度方可拆模；同时 上层楼板碎尚未浇筑完成时，下层模板支撑不得拆除。(3)依据拆模试块强度，填写拆模申请表，报监理单位审批。(4)梁下立杆，先从跨中开始分别向两端拆除，拆除的模板和支架应分散堆放并及时消 运。6 .安全管

10、理措施6.1 技术交底1、交底人员及要求项目部技术负责人应对施工操作班组及每个操作人员进行详细交底。未进行交底的 施工操作人员不得进行施工操作，交底双方必须履行交底签字手续。2、交底内容(1)交底内容中应包括支模架搭设时的具体技术要求，如支模架间距、排距、竖向 剪刀撑的布置位置、水平加强杆的设置的使用范围。构造加强措施及构造节点等，防止项 目部误读方案造成支模架的错误搭设。(2)交底内容中还应包括支模架搭设过程中的安全要求、质量要求，包括安全操作 规程、作业危险源、危险部位、相关防护要求和措施、施工环境安全注意事项、文明施工 要求、施工纪律要求、安全监护人员以及物资准备。6.2 支模架施工检查

11、(1)项目部应对支模架的搭设进行日常检查，加强过程控制。(2)检查内容包括现场搭设情况是否与方案相符合，搭设的情况是否与规范相符合(3)在各级部门检查过程中，如发现有不符合方案及规范要求的地方，应先停工后 整改，经复查符合要求后，再重新进行施工。(4)在检查过程中发现的问题，必须以书面形式通知，写清整改要求，并履行签字 责任手续。6.3 模架验收1、支模架安装完毕后须由公司工程部组织进行验收，支模架的验收依据为本施工方 案、相关的规范要求以及公司的相关技术要求，验收检查后办理相关手续和验收记录。(1)原材料的材质，对钢管、扣件、方木等的材质外观质量、检测报告进行检查；(2)支模架荷载状况；(3

12、)水平加固杆、扫地杆、剪刀撑及立杆间距等构造情况；(4)扣件紧固力矩。2、项目部对支模架验收后，报监理及公司进行验收，验收通过后，方可进行下一步 的混凝土浇捣施工。4、各级部门验收完成后，应出具书面验收意见书，验收意见书包括验收过程中发现 的问题、整改的具体要求和措施；参加验收人员和整改责任人均应履行书面签字手续。整 改完成后，整改责任人必须报验收人员，进行复查，复查通过后，方可进入下一道程序。6.4 碎浇捣要求(1)本工程梁断面尺寸较大，碎浇捣时，必须按先大梁后楼板的原则进行浇捣，混 凝土浇筑时确保模板支架施工过程中均衡受载，严格控制实际施工荷载不超过1KN/m 2,对出现的超过最大荷载要有

13、相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放，浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。(2)混凝土浇搞顺序：支撑架搭设完毕经验收合格后，先浇筑内部柱子混凝土至梁 下，增强模板支撑体系的稳定性；各大梁碎浇捣时由大梁两端向中间均匀分层分批进行， 分层厚度300mm,逐步到位，不得一次浇捣到顶。泵送混凝土时，应随浇随捣随平整， 混凝土不得堆积在泵送管路出口处，应及时摊平。(3)应避免装卸物料对模板与支撑架产生偏心，振动和冲击。6.5 支模架搭拆管理(1)搭架的人员必须应戴好安全帽、不穿拖鞋高跟鞋硬底鞋、高空作业时应戴牢安 全带。(2)工作时要求思想集中，防止空中滑落；扳

14、手、铁锤等工具应拿牢或放在可靠的 平面上，以防坠落伤人；在搬运材料应注意放置牢靠、不相互碰撞；钢管脚手架各扣件应 锁紧方能在架上操作；严格按搭设的顺序进行安装，不得违反搭设的先后顺序；传递材料、 工具不得乱扔乱抛；施工平面材料应归堆，不得随手乱放，架上不得堆大量材料，运至架 上的材料应分散并及时安装掉；预留洞口应先进行防护好后才能在周围施工。(3)拆除(搭设)支撑架时，施工操作层应铺设脚手板，工人必须系好安全带。(4)本专项施工方案的支撑架的拆除必须待混凝土梁强度达到设计要求。拆除时应 在统一指挥下，按自上而下的顺序组织拆除工作。(5)拆除支撑架前，应清除支撑架上的材料、工具和杂物等，按顺序要

15、求自上而下 逐层拆除整个支撑架。(6)在拆除过程中，支撑架的自由悬臂高度不得超过两步； 连墙杆(侧向约束构造) 通长水平杆和剪刀撑等，必须在支撑架拆卸到相关的支模架时方可拆除；拆除工作中，严 禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接件应放入袋内，锁臂应先传递至地面并放室内 堆存；拆卸连接部件时，不得硬拉，严禁敲击；在同一工作面共同施工时，工人间应相互 协作，拆模人员不得在模板支撑落下的范围内站立； 严禁同一楼层内在同一部位的垂直面 上下两层人员同时操作；每组拆模人员应有足够工作面，不得过于集中，以免互相盍碰伤 人；操作平面内有洞口的应先进行洞口的防护，安全后才能操作；拆模间歇时应将已活动 的模板

16、、牵杆、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落；拆除的材料运输时应 牢靠，不得超载。(7)拆除支撑架时，应设置警戒区和警戒标志，并设专职人员负责警戒。(8)各类材料按不同规格、不同部位的构件进行分类归堆，保持场地的整齐整洁； 拆除后做到及时清理归堆整齐，及时运至指定部位堆放，钢管、扣件均应清理干净后再移 交。不得野蛮施工，乱敲乱砸，材料做到随用随运、随拆随运，工完料清。7 .危险源辨识及应急预案7.1 潜在的事故及可能产生的后果(1)人的因素安全员检查不严不紧不细，新工人上岗未经三级安全教育，思想麻痹；有高血压、心 脏病、贫血病工人等高空作业；安全交底不清，均有可能产生高坠事故。混凝土浇

17、筑顺序不按方案执行，单位面积混凝土堆积过多，容易引起支架坍塌。(2)环境因素突遇大风、大雨，施工支架上落雨易滑，未设警示、警灯，未加围护栏杆，夜间施工 照明不够，容易发生高坠事故。(3)材料因素安全带质量不好或使用过久，安全帽质量不好或未扣帽带，钢管、扣件质量规格不符 合要求，容易产生高坠事故。7.2 急救组织构成现场指挥组组长：吴维泉副组长：沈兵组 员：郁惠平、罗坚明、孙阳、徐德、吕向阳7.3 应急措施项目部配备担架、药箱等用品。一旦发生事故，立即拨打120急救电话，同时报告分公司。由吴维泉、沈兵、郁惠平等负责组织抢救伤员，并及时送往就近医院或等待急救 中心救援。由罗坚明负责准备车辆备用。由

18、徐德、吕向阳 负责保护事故现场，做好警戒，以免事故现场被破坏，影响事故 调查。8、安全施工措施1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。2、经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。3、工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用纯链系挂在身上，钉子 必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。4、安装与拆除2m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直 面操作。5、高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。6、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空工作，雪霜雨后应先清扫施工现场，略 干不

19、滑时再进行工作。7、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系 牢后升降，不得乱抛。组合模板装拆时，上下应有人接应。模板及配件应随装拆随运送， 严禁从高处掷下，高空拆摸时，应有专人指挥。并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加 以围栏，暂停人员过往。8、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。9、支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上。通路中间的斜撑、拉杠等应设在 1.8m 高以上。10、支摸过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应 将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。11、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混泥土

20、板上的预留洞，应在模板拆 除后即将洞口盖好。12、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要 注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。13、装、拆模板时禁止使用2X4木料作立人板。14、高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作；不 准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟鞋作业。15、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作， 防止上下在同一垂直而工作; 操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。16、拆模必须一次性拆消，不得留下无撑模板

21、。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。17、模板顶撑排列必须符合施工荷载要求，每平方米支撑数，必须根据载荷要求。拆 模时，临时脚手架必须牢固，不得用拆下的模板作脚手板。脚手板搁置必须牢固平整，不 得有空头板，以防踏空坠落。18、混凝土板上的预留孔，应在预设钢筋网架，以免操作人员从中坠落。19、使用手锯时，锯条必须调紧适度，下班时要放松，防止再使用时突然断裂伤人。20、木工场和木质材料堆放场地严禁烟火，并按建筑工程施工现场消防安全技术规范 要求配备消防设施和器材。21、吊装木方、钢管、挂板时必须服从信号工的统一指挥，与起重机驾驶员协调配合。22、支、拆模板作业高度在 2m以上（含2m）时，必须搭设脚

22、手架，按要求系好安 全带。23、高处拆模板时，上下应有人传接或用绳索吊下，严禁向下乱掷。24、立杆接扣件应错开布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同内，同内隔一根立杆 的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm,各接头的中心至主节点的距离不宜大于距的1/3。25、在浇筑混凝土过程中必须对模板进行监护，仔细观察挂板的位移、变形情况，发现异常必须及时采取稳固措施。当模板变形较大，可能倒塌时，必须立即通知现场作业人员离开危险区域并及时报告上级。9、计算书根据现场实际情况，为保证施工安全，本计算书模板高度按6.50m高度计算，钢管参数按48mmX3.0mm计算。（一）楼板模板扣件钢管高支撑架计

23、算书依据规范：建筑施工模板安全技术规范 JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数：钢管强度为205.0 N/mm；钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为6.5m,立杆的纵距b=0.90m,立杆的横距l=0.90m ,立杆的步距h=1.70m。面板厚度18mm剪切强度1.4N/mn2,抗弯强度15.0N/mn2,弹性模量6000.0N/mn2。木方 50x 100mm 间距 300m

24、m木方剪切强度1.3N/mn2,抗弯强度13.0N/mn2,弹性模量9000.0N/mn2o模板自重0.50kN/m2,混凝土钢筋自重25.50kN/m3,施工活荷载2.49kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。宝山区大场镇锦秋路南侧配套商品房高支模专项施工方案图楼板支撑架立面简图NO口图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：2由可变荷载效应控制的组合 S=1.2X (25.50 X 0.12+0.50)+1.40 X 2.49=7.758kN/m2由水久荷载效应控制的组合 S=1.35X 25.50 X 0.12+0.7 X 1.40 X 2

25、.49=6.571kN/m由于可变荷载效应控制的组合 S最大，永久荷载分项系数取1.2 ,可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为 小51 X 3.0。钢管惯性矩计算采用1=冗(D4-d4)/64 ,抵抗距计算采用 W=tt (D4-d4)/32D一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑 0.9 的结构重要系数，静荷载标准值 q1 =0.9 X(25.500 X 0.120 X 0.900+0.500 X 0.900)=2.884kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2 = 0.9 X (0.000+2.490) X 0.900=

26、2.017kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分加J为:3W = 90.00 X 1.80 X 1.80/6 = 48.60cm; 一 一 .一 _ 4I = 90.00 X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 43.74cm 4;(1)抗弯强度计算f = M / W < f其中f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2);M面板的最大弯距(N.mm);W面板的净截面抵抗矩；用一一 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mn2;2M = 0.100ql其中q荷载设计值(kN/m);经计算得到 M = 0.100 X(1.20 X 2

27、.884+1.40 X 2.017) X 0.300 X 0.300=0.057kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f = 0.057 X 1000X 1000/48600=1.164N/mm2面板的抗弯强度验算f < f,满足要求！抗剪计算T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.6 00X(1.20 X 2.884+1.4 X 2.017) X 0.300=1.131kN截面抗剪强度计算值 T=3X 1131.0/(2 X 900.000 乂 18.000)=0.105N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T < T,满足要求！(3)挠

28、度计算v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677 X 2.884 乂 3004/(100 乂 6000X 437400)=0.060 mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求！(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M = 0.2Pl+0.08ql 2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载P = 2.5kN考虑 0.9 的结构重要系数，静荷载标准值 q =0.9 义(25.500 义 0.120 义 1.200+0.500 义 1.200)=3.845kN/m面板的计

29、算跨度l = 300.000mm经计算得到M=0.200 X 0.9 X 1.40 义 2.5 义 0.300+0.080 X 1.20 X 3.845 义 0.300 义 0.300=0.222kN.m2经计算得到面板抗弯强度计算值f = 0.222 X 1000X 1000/48600=4.572N/mm面板的抗弯强度验算f < f, 满足要求！二、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1 .荷载的计算 钢筋混凝土板自重(kN/m)：q 11 = 25.500 X 0.120 X0.300=0.918kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m):q 12 = 0.500 X0.300=0

30、.150kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m):经计算得到，活荷载标准值 q2 =(2.490+0.000) X 0.300=0.747kN/m考虑 0.9 的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9 X(1.20 X 0.918+1.20 X 0.150)=1.153kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.9 X1.40 X0.747=0.941kN/m计算单元内的木方集中力为(0.941+1.153) X0.900=1.885kN2 .木方的计算按照两跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载 q = 1.885/0.900=2.095kN/m最大

31、弯矩 M = 0.125ql 2=0.125X2.10 X 0.90 X0.90=0.212kN.m最大剪力 Q=0.625X 0.900 X2.095=1.178kN最大支座力 N=1.25X 0.900 X 2.095=2.356kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分加J为：3W = 5.00 X 10.00 X 10.00/6 = 83.33cm;_ 4I = 5.00 X 10.00 X 10.00 X 10.00/12 = 416.67cm;(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.212 X 106/83333.3=2.55N/mm2木方的抗

32、弯计算强度小于13.0N/mn2,满足要求！木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.625ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh < T2截面抗男强度计算值 T=3X 1178/(2 X50X 100) =0.353N/mm截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm 2木方的抗剪强度计算满足要求！(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到 q=0.961kN/m最大变形v=0.521ql 4/100EI=0.521 X 0.961 X 900.0 4/(100 X 9000.00 X

33、4166667.0)=0.088mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求！(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M = 0.203Pl+0.07ql 2考虑荷载重要性系数0.9,集中荷载P = 0.9 X2.5kN经计算得到M=0.203 X 1.40 X 0.9 X 2.5 X 0.900+0.070 X 1.153 X 0.900 X 0.900=0.641kN.m抗弯计算强度 f = M/W =0.641 X10 /83333.3=7.69N/mm木方的抗弯计算强度小于13.0N/mn2,满足要求！三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷

34、载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。2.36kN2.36kN2.36kN2.36kN2.36kN2.36kN2.36kN2.36kN2.36kN2.36kN900支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN.m）1.73 1.732.36 2.362.98 2.98&0.63 0.630.00 0.000.63 0.632.98 2.982.36 2.361.73 1.73支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:1.08kN1.08kN1.08kN1.08kN1.08kN1.08kN1.08kN1.08kN1.08kN1.08kN900

35、 I 900 I 900支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmak0.566kN.m最大变形v max=0.560mm最大支座力Qmax=7.698kN抗弯计算强度 f = M/W =0.566 xl06/5130.0=110.25N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mmf足要求！四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算R < Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反

36、力，R=7.70kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1 .静荷载标准值包括以下内容：脚手架钢管的自重（kN）：N gi = 0.131 X6.500=0.851kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录 A满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修 改。（2）模板的自重（kN）:N G2 = 0.500 X 0.900 X 0.900=0.405kN 钢筋混凝土楼板自重（kN）：N G3 = 25.500 X 0.120 X 0.900 乂 0.900=2.479kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值Ng=

37、0.9 X（Ng1+Ng2+Ng3） = 3.361kN。2 .活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9 的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值Nq =0.9 X （2.490+0.000） 乂 0.900 乂 0.900=1.815kN3 .不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20NG + 1.40N Q六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：一 3【力其中N 立杆的轴心压力设计值，N = 6.58kNi计算立杆的截面回转半径，i=1.70cm；2A立杆净截面面积，A=4.520cm ;3W立杆净截面模重（抵抗矩）,W=5.130cm

38、 ;用一一钢管立杆抗压强度设计值，用=205.00N/mm;a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h最大步距，h=1.70m；l o 计算长度，取 1.700+2 X0.300=2.300m；入 长细比,为2300/17.0=135 <150满足要求！小一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l 0/i查表得到0.372;2经计算得到(T =6575/(0.372 X 452)=39.092N/mm ;不考虑风荷载时立杆的稳定性计算(7 < f,满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 Mw依据模板规范计算公式5.2.5-1

39、5:Mw=0.9X0.9X1.4Wdah2/102其中 Wk 一 风荷载标准值(kN/m )；2Wk=UzXusXW0 = 0.400 X 1.250 X 0.600=0.300kN/mh 立杆的步距，1.70m；l a 立杆迎风面的间距，0.90m；l b 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.9 X 0.9 X 1.4 X 0.300 X 0.900 X 1.700 X 1.700/10=0.088kN.m ;N w 一一考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14 ;Nw=1.2 X 3.361+0.9 X 1.4 X1.815+0.

40、9 X0.9 X1.4 X 0.088/0.900=6.432kN2经计算得至U (T =6432/(0.372 X 452)+88000/5130=55.492N/mm ;考虑风荷载时立杆的稳定性计算(7 < f,满足要求！（二）梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 130 20113、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计规范GB 50017-2003、工程属性新浇混凝土梁名称KL16新浇混凝土梁计算跨度（m）9.2混凝土梁截

41、面尺寸（mm< mm）300X900新浇混凝土结构层高（m）5.6梁侧楼板厚度（mm）120、荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k（kN/m 2）面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值 G2k（kN/m 3）24 3钢助自重标准值G3k（kN/m ）梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值 Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m 2）1振捣混凝土时产生的荷载标准值2Q2k（kN/m ）对水平面模板取值2风荷载标准值 咏（kN/m2）一一一2基本风压cj0（kN/m ）0.3非自定义:0.22风压高度变化系数叵0.9风荷载体型系数s

42、0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1700 , '新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、l b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离 (mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300设计简图如下:上海名华工程建筑有限公司-39 -平面图本图梁例支撑构造仅作示意*具体详见梁刨模板设计立面图四、面板验算面板类型覆

43、面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm 2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm,按三等跨连续梁计算，计算简图如下:W=bh2/6=1000 15M5/6= 37500mm： I = bh3/12=1000 15X5X5/12= 281250mm4qi = 0.9max1.2(Gik+ (G2k+G3k) *)+1.4Q2k, 1.35(G1k+(G2k+G3k) *)+1.4 0.7Q2k K=0.9max1.2 (0.1+(24+1.5) 0.9)+1.4 然1.35 世1+(24+1.5) 0.9)+1.4 07 2 X = 29.77k

44、N/mq1 静= 0.9 >1.35 移1k+(G2k+G3k)刈 的= 0.9 汉.35 0.1+(24+1.5) 0.9 -28.01kN/mq1 活= 0.9 X.4 0.7 Q2k冲= 0.9 1.4 8.7 2M = 1.76kN/mq2=(G1k+ (G2k+G3k) *)内=0.1+(24+1.5) 0.9 1= 23.05kN/m1、强度验算Mmax = 0.1qi静L2+0.117q1 活L2=0.1 28.01 )0.12+0.117 1.76 0.12=0.03kN m户 Mmax/W = 0.03 106/37500= 0.8N/mm2< 后 15N/mm2

45、满足要求！2、挠度验算wax= 0.677qL4/(100EI)=0.677 23.05 1004/(100 10000 >281250)= 0.006mm< 月l/400 = 100/400= 0.25mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Ri=R4=0.4 q1 静l +0.45 q1活l=0.4 28.01 8.1+0.45 1.76 8.1 = 1.2kNR2=R3=1.1 q1 静l +1.2 q1 活l=1.1 28.01 0.1+1.2 K76 0.1 = 3.29kN标准值(正常使用极限状态)_ , _ , _ _ _ _ _ _ _ _ _ Ri

46、=R4=0.4 q2l=0.4 23.05 0.1=0.92kN_ ' _ , _ _ _ _ _ _ R2=R3=1.1 q2l=1.1 23.05 0.1= 2.54kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50 X100小梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)15.44 2小梁抗男强度设讨值T (N/mm)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图:J J I l l30L削口L伽L900LJJr*qi二max1.2+0.9 K35 10.3-0.1)

47、0.3/3+0.5 (0.9-0.12)+0.9max1.2 (0.5+(24+1.1) 0.12)+1.4 %1.35 世5+(24+1.1) 0.12)+1.4 0M a)max0.45-0.3/2, (0.9-0.45)-0.3/2/2 1, 乂3.29+0.9 %5 N.3-0.1) 0.3/3=3.32kN/mq2=max0.92+(0.3-0.1) 0.3/3+0.5 (0.9-0.12)+(0.5+(24+1.1) 0.12) max0.45-0.3/2, (0.9-0.45)-0.3/2/2 1, 2囱4+(0.3-0.1) 0.3/3 = 2.56kN/m1、抗弯验算Mmax

48、=max0.107qili2, 0.5qil22 = max0.107 &32 8.92, 0.5 a32 渴.32 =0.29kN m户 Mmax/W= 0.29 106/83330= 3.45N/mm2< f> 15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax=max0.607qili, q6 = max0.607 8.32 0.9, 3.32 0.3= 1.812kNmax= 3Vmax/(2bh0)=3 X.812 1000/(2 50M00)= 0.54N/mm20 个.78N/mm2满足要求！3、挠度验算M = 0.632q2l14/(100EI) = 0.6

49、32 2.56 9004/(100 9350 >4166700)= 0.27mm< 月l/400 = 900/400= 2.25mm= q2l24/(8EI) = 2.56 3004/(8 9350 >4166700)= 0.07mm< 月l/400 = 300/400= 0.75mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax=max1.143q1l1, 0.393q1l1+q1l2 = max1.143 默32 0.9, 0.393 3.32 0.9+3.32 0.3 = 3.41kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次

50、为R1 = R4 = 2.72kN, R2=R3=3.41kN正常使用极限状态R'max=max1.143q2l1, 0.393c2l1+q2|2 = max1.143 2.56 0.9, 0.393 2.56 0.9+2.56 0.3 = 2.63kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R'1 = R4 = 2.44kN , R'2= R3=2.63kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) 48X3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)205 2 王梁抗男强度设讨值t (N/mm)125主梁截

51、面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下:2.72KN3.41 kN 3.41 kN 2.72kNI450450|1、抗弯验算主梁弯矩图（kN m）户 Mmax/W= 0.368 106/4490= 81.95N/mm20 用=205N/mn2满足要求！5G755E7522652265.455U455四114MQ455庾侬2.2652 2即5.67E-5LB75主梁剪力图(kN)Vmax=5.675kNmax= 2Vmax/A=2 >5.675 1000/424= 26.77N/mm2< 个25N/mm2满足要求！3、挠度验算主

52、梁变形图(mm)vmax= 0.07mmc 月 1/400 = 450/400= 1.12mm满足要求！4、扣件抗滑计算R= maxRi,R3 = 0.46kN <kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!同理可知，右侧立柱扣件受力 R = 0.46kN08kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型 48X3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205入=h/i=1

53、700/15.9=106.92< 入=150长细比满足要求！查表得，小=0.541、风荷载计算Mw = 0.92x 1.4 X>laXh2/10 = 0.92x1.4 0.22 0.9 ¥.72/10= 0.06kN m2、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范公式 5.2.5-14,荷载设计值qi有所不同：1)面板验算q1 = 0.9 札2 (0.1+(24+1.5) 0啕)+0.9 K4 刈 M =27.16kN/m2)小梁验算 q1 max1.1+(0.3-0.1) 0.3/3+0.9 K2 (0.5+(24+1.1) 0.12)+0.9 1M 1 )max0.45-0.3/2, (0.9-0.45)-0.3/2/2 1, 3.01+(0.3-0.1) 0.3/3=3.03kN/m同上四六计算过程，可得：R1 = 0.44kN, R2=10.61kN, R3 = 0.44kN立柱最大受力