临沂星河晶都模板方案

1、天元建设集团有限公司第一建筑工程公司 临沂星河晶都现代城工程模板工程施工方案天元建设集团有限公司第一建筑工程公司星河晶都现代城项目部一、编制依据：1、施工图纸、合同、工程施工预算、总体施工组织设计。2、天元建设集团有限公司的有关质量保证体系、环境安全体系、职业健康安全体系等三大体系的相关程序文件3、国家现行行业有关质量验收规范标准。4、建筑工程质量管理条例以及有关法律、法规等。二、工程概况：1、工程特点：1.1、工程建设概况：本工程位于临沂市兰山区沂州路西与海关路交汇处西北角，本工程由地下车库及高层住宅、会所组成. 建筑总面积141630m2，地块总用地面积4.15公顷。地下车库建筑面积211

2、71 m2，地上建筑面积120459 m2，其中高层住宅由1#、2#、3#、4#组成。建筑总面积约120000 m2。工程总造价约计13200万元。本工程建设单位：临沂联安地产有限责任公司，设计单位：山东省建筑设计研究院、勘察单位：山东省建筑设计研究院,监理单位：临沂市建设工程监理公司，施工单位：天元建设集团总公司第一建筑工程公司。1.2、工程设计概况：1.2.1、建筑设计情况：本工程地下车库全部埋设在地下，地下车库地面标高为-5.10m，地下车库顶标高为-1.65m。地下车库设有游泳池、车库、设备机房、配电室、库房。本工程1#楼设两层地下室，地上29层，地上总建筑面积28543m2，长32.

3、2m，宽33.4m，屋面高度103.71m。2#楼地下1层，地上29层，地上总建筑面积28600m2,长32.2m，宽33.4m，屋面高度103.71m 女儿墙高度104.61m。3#楼地下1层，地上26层，地上总建筑面积20648m2，长54.2m，宽19.1m，屋面高度86.7m。4#楼地下1层，地上31层，地上总建筑面积19915m2，长42.6m，宽20.7m，屋面高度101.7m。一层公共部分为大堂及商业用房，二层、三层部分为商业用房及辅助用房。三层以上为住宅。1.2.2、结构设计情况：地下车库及主楼基础垫层均为100厚砼垫层，地下车库基础为独立基础加防水板厚250mm。1#楼与2#

4、楼均为框筒结构、3#楼与4#楼均为剪力墙结构。主楼基础为筏板，1#楼厚1800mm，2#楼厚1800mm，3#楼厚1300mm，4#楼厚1500mm，结构抗震设防烈度为7度设防。后浇带的设置：设收缩后浇带及沉降后浇带主楼周圈设沉降后浇带距1#楼F轴及1轴3200mm；距2#楼6轴及A轴3200mm、距F轴4200mm；距3#楼12轴6200mm、距A轴3200mm、距F轴14200mm。距4#楼A轴4700mm。后浇带宽800mm。收缩后浇带3#楼距25轴0.45mm及4#楼距13轴0.4mm，2#楼与3#楼水池西侧5300mm。后浇带宽800mm。三、基础模板：1、筏板的模板安装：侧模采用M

5、5水泥砂浆砌筑240mm砖墙；砖墙内侧采用1：3水泥砂浆抹灰，外侧地下车库部分回填级配砂石。外侧室外部分回填土。回填是要求分层夯实。1#楼侧模高1.8m;2#楼地下车库侧模高7.42m -6.37m0.17m=0.88m，室外部分侧模1.8m。3#楼地下车库侧模高6.62m -6.37m0.17m=0.08m，室外部分侧模1.3m。4#楼地下车库侧模高6.82m -6.37m0.17m=0.28m，室外部分侧模1.5m。2、剪力墙模板安装：地下室外墙自筏板(条基)顶向上500mm高采用组合钢模支设，并与筏板（条基）一起浇筑。500mm高剪力墙水平面作为施工缝按设计要求设置止水钢板，开口朝向迎水

6、面，剪力墙与筏板（条基）节点处向两侧设置300mm宽压模。剪力墙及压模底部设置钢筋马凳用于固定模板，马凳采用钢筋筏板（防水板）马凳。压模见下图：内墙底部加固在条基扩大面预埋插筋上，预埋插筋在筏板、防水板砼施工时插入，插筋间距为600mm，采用22长度为600mm。剪力墙采用组合钢模板组拼，墙高4.5m，厚400mm 。钢模板采用P3015分三行两列（竖向1500mm）拼成。内钢楞采用248×3.5钢管，间距500mm，外钢楞采用同一规格钢管，间距700mm。两排模板之间采用50×100的木楞穿对拉螺栓，木楞间距700mm，为保证地下室剪力墙的线形美观，横勒(内钢楞)宜采用3

7、4m 的钢架管；内墙的根部采用底板表面预留的插筋固定，确保支撑底部的稳定性及线形，支撑的中部采用钢管斜撑加固，支撑的上部采用钢管与内侧竖勒用扣件相连接。外墙采用M16的对拉止水螺栓，内墙采用对拉螺栓，对拉螺拴横向纵横向间距500×700mm。10066M16螺栓M16螺帽 3、框架柱模板安装：地下室独立柱基础施工至独立基础顶面高度，及时安排人员将基础面凿毛清理，钢筋应绑扎完毕并办完隐检手续。然后支设地下室柱模板。框架柱采用覆面木胶板，柱箍用100槽钢，柱箍间距300mm，对拉螺栓M16两道，柱的加固与校正采用满堂脚手架。为了使柱底模板不位移，并便于加固，基础浇筑完毕后，在柱四面30m

8、m筏板（防水板）上表面预插816钢筋，长度露出基础面15MM左右，作为底部加固模板支撑点。模板底部为防止漏浆，模板支设完毕，砼浇筑前，将柱底部缝隙用砂浆塞严。根据柱截面尺寸预先制好模板，一面一片，模板采用覆面木胶板，胶合板外面设三道竖向龙骨，龙骨与板成一整体，先在加工场地配模，再运往施工场地支模，支模如图示。柱帽柱箍至少两道，拆除时保留柱帽。螺栓木胶板100×48×3.5槽钢50×100木楞净间距<100611、 柱箍2、 钢管3、 50×100cm竖楞4、 木胶板5、 扣件6、 柱帽7、 加固螺栓53247 柱加固示意图4、梁板模板安装：梁模板采

9、用覆面木胶板，梁与板一起施工，梁板模板拼装时，应从两段向中间拼，把拼缝放在梁中间，以保证模板拼缝质量，严禁采用在梁柱交接处补条的做法。梁底设一排支撑，支撑采用48×3.5钢管，纵向间距为600mm，梁底下横向水平杆以600mm为宜，靠近模板端部的横杆距端部宜在100150mm之间。支撑立杆下设5cm后通长垫板。梁侧模预先按量高度尺寸切好，等梁底模板支设完毕，钢筋绑扎好后，支设梁侧模。侧模内钢楞用100×100的方木楞，间距100mm，外楞用钢管加固，间距400mm，钢管与加固顶板的支撑相连，以保证梁侧模的稳定。板模板采用覆面木胶板，模板拼缝在其中一块模板的侧面贴海面条式的双

10、面胶，当两块模板相拼时，双面胶与另一块模板相粘，刚好封死板缝。同时在模板的正反面用油漆编号，以便于模板的周转使用，同时也便于发现轴线错误，以便于纠正。大模板下采用钢管来增加钢度，间距不大于20cm，在模板接缝处采用10cm宽的木板，以便于模板的固定，模板压在梁侧模上面，在梁侧模上附条以便于二者固定，模板铺设应从梁侧模处开始，从四周向中间赶，把拼缝或补条放在板中间，以保证拼缝质量。现浇板模板支撑间距1000mm，脚手架第一部横杆距地1.8m，其它横杆不大于1.5m，水平杆采用纵横连续布置，每6m左右设一道剪刀撑或斜撑，以保证支撑的稳定性。板的支撑系统与梁或墙的支撑系统连成一体。5、后浇带模板5.

11、1、由于钢筋较密集，采用竹胶板支设，按照设计后浇带的结构做法，中间流散角凹槽，竹胶板的板勒采用50×100的木楞，板勒的间距不得大于300mm，模板的加固采用对撑加固，由于后浇带两侧不同时浇注砼，为防止不对称受力，模板内部应设置钢筋支撑。5.2、后浇带钢筋：后浇带钢筋在混凝土浇筑之前应做好成品保护，防止踩踏变形、受水浸泡、生锈、腐蚀等，应在后浇带上覆盖一层塑料薄膜，然后铺设木胶板防护。5.3、模板拆除：同主体工程模板拆除要求。6、模板的质量标准6.1、墙模必须拉线找直应设足够的拉杆及支撑，剪力墙模板必须加固牢固，并应保证模板的垂直度。为保证施工接茬处平整美观，在支上面模板时，施工缝处

12、下面模板的上半部分暂不拆除，作为上面模板的支撑点，同时将上下模板连成一体，防止穿裙现象。6.2、为防止漏浆，模板缝满夹海绵条或贴双面海绵胶条。混凝土浇筑前，为防止漏浆造成烂根，剪力墙模板底部小缝隙粘贴双面海绵胶条，缝隙大的用砂浆塞严。6.3、各种连接件、支承件、加固件必须安装牢固，无松动现象，模板拼缝要严密，各种预埋件、预留孔洞位置要准确，固定要牢固。6.4、组装完模板作好自检，报专职质检员进行专检，验收合格后方可交给下道工序，并办理交接检手续。模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性，其支承部分应有足够的支承面积。6.5、模板接缝宽度不得大于1.5mm。6.7、基础剪力墙模板计算：剪力墙

13、高4.5米，内钢楞采用2根48×3.5钢管，间距为500mm，外钢楞间距为700mm。对拉螺栓M16，间距为500×700mm。6.7.1、荷载设计值: （1）、混凝土侧压力1）、混凝土侧压力标准值F10.22ct0V0.5新浇筑砼的初凝时间为to200/（T15）200/（30+15）4.4h外加剂影响修正系数1.2砼坍落度影响修正系数1.15则F10.22×24×4.4×1.2×1.15×40.5F164.12KN/m2F2c H24×4.5108 kN/m2取两者中的较小值，即F164.12 kN/m22）、

14、混凝土侧压力设计值FF1×分项系数×折减系数FF1×1.2×0.8554.5 kN/m2（2）、倾倒砼时产生的水平荷载输送管供料产生水平荷载为4 kN/m2荷载设计值为4×1.4×0.854.76 kN/m2（3）、荷载组合: F054.5+4.7659.26kN/m26.7.2、验算:（1）、钢模板的验算:查表知:P3015钢模(=2.5m),I26.97×104mm4，W5.94×103mm31）、计算简图：受力图：弯距图：q1 F0 ×0.3/100017.78N/mmq2 F ×0.3/

15、100016.35N/mm2）、抗弯强度验算：M 0.5q1m20.5×17.78×250256×104NmmM/W=56×104/5.94×10393.54N/mm2<fm215N/mm23）、挠度验算： q2m×（l36m2l3m3）/24EI16.35×250×(50036×2502×5003×2503)/24×2.06×105×26.97×1040.335mm<1.5mm（2）、内钢楞验算： I2×12.19

16、5;104mm4，W2×5.08×103mm3q1 F0 ×0.5/100029.58N/mmq2 F ×0.5/100027.25N/mm1）、抗弯强度计算：M 0.105q1m20.105×29.58×5002776×103NmmM/W766×103/2×5.08×10376.38N/mm2<fm215N/mm22）、挠度验算：0.273 q1l4/100EI0.273×27.25×5004/100×2.06×105×3×12

17、.19×1040.06mm<3mm（3）、对拉止水螺栓验算： 螺栓直径为16, A0144mm2N59.26×0.5×0.720.74KNN/A20.74×103/144144.03N/mm<170N/mm2（可）6.8、基础柱模板计算框架柱模板计算：框架柱最大尺寸700×700，柱高一次支设按4.85高计算，100槽钢柱箍间距（l1）300mm，对拉螺栓M16两道，模板采用木胶板，以此为例进行计算。6.8.1、荷载设计值：（1）、混凝土侧压力1）、混凝土侧压力标准值新浇筑砼的初凝时间为to200/（T15）200/（30+15）=

18、4.4hF10.22ct0V0.5外加剂影响修正系数1.2 混凝土坍落度影响修正系数1.15则F10.22×24×4.4×1.2×1.15×60.578.53kN/m2F224×4.85116.4 kN/m2取两者中的较小值，即F178.53kN/m22）、混凝土侧压力设计值FF1×分项系数×折减系数78.53×1.2×0.8580.07kN/m2（2）、倾倒混凝土时产生的水平荷载输送管供料产生水平荷载为4 kN/m2荷载设计值为4×1.4×0.854.76 kN/m2（3）

19、、荷载组合F080.07+4.7684.83 kN/m2化为线荷载为q1F0×300×0.85/10621.63N/mm6.8.2、验算：（1）、强度验算N/An+Mx/(xWnx) f N :柱箍承受的轴向拉力设计值An：柱箍杆件净截面积Mx：柱箍杆件最大弯矩设计值Mx=ql22/8x：取1.0Wnx：弯矩作用平面内，受拉纤维净截面抵抗矩f:抗拉强度设计值, f215N/mm2由于组合钢摸板的面板肋高为55mm,故：l2b+55×2700110 810mml3a55×2700+110810mml1300mmNqa/2其中Nqa/221.63×

20、700/27571NMxql22/821.63×8102/81773930NmAn1074mm2, Wnx39.70×103mm3则：N/An+Mx/(xWnx)7571/1074+1773930/39.70×10351.73N/mm2< f215 N/mm2(可以)（2）、挠度验算：5q'L24/384EIE为柱箍的弹性模量，2.05×105 N/mm2I：弯矩作用平面内柱箍杆件惯性矩，198.3×104q'：柱箍所承受侧压力的均布荷载，水平荷载取2KN/m2其荷载设计值为2×1.42.8 KN/m2所以：q&

21、#39;（84.83×103/106-2.8×103/106）×300×0.8520.92N/mm则5q'L24/384EI5×20.92×8104/(384×2.05×105×198.3×104)0.29mm<L/500810/5001.62mm(可以)6.9、基础梁模板计算： 梁截面尺寸为600×800，采用双面覆面木胶板模板，模板底楞和顶撑间距600mm,侧模立挡间距400mm， fc=10N/mm2 fv=1.4N/mm2 fm=13N/mm2（抗弯） E=900

22、0N/mm2 =5KN/m³ 6.9.1、底模验算（选用50mm厚） （1）、抗弯强度验算： 荷载底模自重：1.2×5×0.05×0.60.18KN/m 混凝土自重: 1.2×24×0.6×0.813.82KN/m 钢筋荷重：1.2×1.5×0.6×0.80.86 KN/m 振捣混凝土荷载：2×0.6×1.21.44 KN/m 合 计: q116.3KN/m 乘以折减系数0.9得: q14.67 KN/m 则MKMql20.125×14.67×0.62 0

23、.66KNm M/W0.66×106/(bh2/6) 0.66×106×6/600×502 2.64N/mm2<fm13 N/mm2 (可) （2）、抗剪强度验算： VKVql0.375×14.67×0.63.3KN 3V/2bh3×3.3×103/（2×600×50） 0.17N/mm2<fV=1.4N/mm2 (可) （3）、挠度验算 q114.86KN/m q14.86×0.913.37KN/m KWql4/(100EI) 0.521×13.37×

24、6004/100×9×103×(1/12)×500×503 0.19mm<=l/400600/4001.5mm (可) 6.9.2、侧模验算（1）、荷载计算：侧压力：T30 11.2 21.15 V2m/hF10.22 0.22×24×200/(30+15)×1.2×1.15× 45.79KN/m2F224×0.819.2KN/m2取两者较小值：F219.2KN/m2 振捣混凝土产生的荷载：4KN/m2 荷载组合：19.2×1.2+4×1.428.64KN/m

25、2线荷载为：28.64×0.4=11.46KN/m乘以折减系数：q11.46×0.910.31N/mm（2）、 抗弯强度验算MKMql2-0.125×10.31×4002206200NmmM/W206200/(bh2/6)206200×6/（400×502）123.72N/mm2<fm13N/mm2 (可)（3）、抗剪强度验算V0.375ql0.375×10.31×400=1547N3V/2bh3×1547/(2×400×50)0.116N/mm2<fV=1.4N/mm2

26、(可)（4）、挠度验算取侧压力F23.04×1.227.65KN/m2化为线荷载：27.65×0.513.82KN/m乘以折减系数：13.82×0.912.44KN/mKWql4/(100EI)0.521×12.44×4004/(100×9×103×400×503/12)0.04mm<l/400400/4001.0mm (可)6.9.3、立杆支撑（架杆）验算L01500mm，48×3.5钢管回转半径i=15.8，A=489mm2=L0/i=1500/15.894.94，轴心受压稳定系数=0

27、.58=N/(A)14.67×103/(0.58×489)51.72N/mm2<215N/mm2满足稳定性要求 6.10、基础现浇板模板6.10.1、最厚板厚160mm，以此为例进行验算：（1）、荷载计算：模板及支架自重标准值:F0.75KN/m3设计值：0.75×1.2×0.850.765KN/m3砼自重值 24×0.163.84KN/m3设计值：3.84×1.2×0.853.92KN/m3钢筋自重标准值：1.1KN/m3荷载设计值 1.1×1.2×0.851.122KN/m3施工活荷载：2KN/

28、m2荷载组合：F7.81KN/m2，允许荷载N f×An205×489=100.25KN>F7.81KN（2）、抗弯强度验算： Mql2/87.81×0.752/8=0.55KNmM/W0.55/5.080.11N/mm2<205 N/mm2,满足要求按受压稳定性计算荷载：N/Af8300/(0.55×489)30.86 N/mm2f215N/mm2，满足要求。（3）、抗剪强度验算V=1/2ql7.81×0.75/22.93KN<fv115KV.满足要求。（4）、挠度验算5ql4/(384EI)5×7.81×

29、;7504/384×2.06×105×12.19×1041.28<750/5001.5mm.符合要求。四、主体模板工程：1、主体剪力墙模板：剪力墙使用组合定型大钢模。大钢模板准备租赁山东天元建设集团模板公司。定型钢模板体系由标准板、阴阳角模、丁字接头拼板、柔性支腿、操作平台等组成，面板用6mm厚钢板。模板由专业设计院设计，制作。模板在安装前必须进行预拼装。模板与模板、模板与阴阳角接缝处设计为舌板式企口连接，以防止模板接缝处漏浆，同时还可以保证接缝部位不错台。2、主体柱模板安装：主楼12#楼标准层框架柱使用拼装式全钢大模板；12层框架柱采用木胶板，1

30、00*48*5.3柱箍间距（l1）300mm，对拉螺栓M16两道。标准层框架柱模板配置见下图所示。大钢模板准备租赁山东天元建设集团模板公司。2.1、检查KZ轴线是否有偏差，轴线偏差要控制在3mm之内，然后再弹出模板就位线和控制线，为保证柱模加固过程中不位移，在柱子根部宜采取定位措施，即采用焊接定位钢筋的办法，定位钢筋采用22的钢筋制作，每根定位钢筋长度为柱子截面尺寸，四个面共设四根。2.2、检查KZ模板安装位置是否平整，不平整处用砂浆找平，以保证模板高度一致。2.3、将模板就位区处杂物清理干净，并粘贴海绵条，防止模板底部漏浆而造成烂根、漏筋、蜂窝、麻面等现象。模板底部用石膏封堵，防止漏浆。2.

31、4、检查钢筋绑扎情况对偏离轴线位移较大的钢筋要进行矫正处理。3、主体梁模板支设：本工程梁板模板采用双面覆面木胶板。共配置七套（一层二层各为一套，标准层为五套）；根据梁高和板的厚度，确定梁侧模模板的配制，共配置七套，便于施工时周转。边梁模板支设梁宽1500mm750mm1800mm梁模板采用覆面木胶板，梁与板一起施工，梁板模板拼装时，应从两段向中间拼，把拼缝放在梁中间，以保证模板拼缝质量，严禁采用在梁柱交接处补条的做法。梁底设一排支撑，支撑采用48×3.5钢管，纵向间距为600mm，梁底下横向水平杆以600mm为宜，靠近模板端部的横杆距端部宜在100150mm之间。支撑立杆下设5cm后

32、通长垫板。梁侧模预先按量高度尺寸切好，等梁底模板支设完毕，钢筋绑扎好后，支设梁侧模。侧模内钢楞用100×100的方木楞，间距100mm，外楞用钢管加固，间距400mm，钢管与加固顶板的支撑相连，以保证梁侧模的稳定。板模板采用覆面木胶板，模板拼缝在其中一块模板的侧面贴海面条式的双面胶，当两块模板相拼时，双面胶与另一块模板相粘，刚好封死板缝。同时在模板的正反面用油漆编号，以便于模板的周转使用，同时也便于发现轴线错误，以便于纠正。大模板下采用钢管来增加钢度，间距不大于20cm，在模板接缝处采用10cm宽的木板，以便于模板的固定，模板压在梁侧模上面，在梁侧模上附条以便于二者固定，模板铺设应从

33、梁侧模处开始，从四周向中间赶，把拼缝或补条放在板中间，以保证拼缝质量。现浇板模板支撑间距1000mm，脚手架第一部横杆距地1.8m，横杆不大于1.5m，水平杆采用纵横连续布置，每6m左右设一道剪刀撑或斜撑，以保证支撑的稳定性。板的支撑系统与梁或墙的支撑系统连成一体。 4、楼梯模板：楼梯底面模板采用覆面木胶板模板，侧模采用木胶合板模板，踏步模板采用木模板。踏步模板与楼梯踏步高度相同，支设方法见下图，支设时先支设楼梯平台梁底，待绑扎完钢筋后支设平台梁侧模，然后再支楼梯底模，楼梯底模根据与平台梁成的角度倒角，使角度与所成角相同。楼梯模板支设示意图见下图。5、后浇带模板：5.1、模板应在后浇带处留设与

34、后浇带同宽度的施工缝。施工缝立面用覆塑竹胶板钻空（或割槽）穿筋作封堵，待混凝土强度达到1.2N/mm2时拆除。施工缝在混凝土浇筑前应经毛化、保潮、座浆处理；后浇带模板封堵时，模板接缝处用5cm宽胶带封贴。混凝土浇筑之前不得挠动两侧模板，更不得拆除两侧支撑体系。5.2、后浇带钢筋在混凝土浇筑之前应做好成品保护，防止踩踏变形、生锈、腐蚀等，应在后浇带上覆盖一层塑料薄膜，然后铺设竹胶板防护。5.3、后浇带混凝土的性能指标要求不同于两侧混凝土，浇注后浇带的砼应采用强度高一级的膨胀砼浇筑密实后浇带两侧宜采用钢筋支架加专用金属网隔断。浇筑完毕后，养护不少于15天，防止产生收缩裂缝。5.4、后浇带模板在本跨

35、内应支设一个独立单元，模板拆除时暂时保留不拆。待后浇带砼浇筑完毕并达到设计强度后方可拆除。后浇带处底板应留置100mm宽缝，便于后浇带两侧浇筑混凝土时流淌的水泥浆。后浇带两侧混凝土浇筑完毕及时清理，清理完毕验收合格后再进行封堵此缝。见下图： 6、卫生间止水梁与现浇混凝土板同时浇筑，放好卫生间支模控制线，根据现浇板厚度用10钢筋焊制马凳，马凳间距500mm设置一道，采用胶合板模板支设，在现浇板底部设一根50×80mm方木对顶，上部设一根50×80mm锁口方木，间距均为1000mm设置一道，止水梁高度均为200mm,具体见下图：7、模板计算：7.1、梁模板计算： 梁截面尺寸为4

36、00×700，长8600mm的矩形大梁，采用双面覆面竹胶板模板，梁离地面高4.4m。模板底楞和顶撑间距600mm,侧模立挡间距400mm， fc=10N/mm2 fv=1.4N/mm2 fm=13N/mm2（抗弯） E=9000N/mm2 =5KN/m³ 7.1.1、底模验算（选用50mm厚） （1）、抗弯强度验算：1）、荷载 荷载底模自重：5×0.05×0.4×1.20.12KN/m 混凝土自重: 24×0.4×0.7×1.28.06KN/m 钢筋荷重：1.5×0.4×0.7×1.2

37、0.502 KN/m 振捣混凝土荷载：2×0.4×1.20.96 KN/m 合 计: q19.64KN/m 乘以折减系数0.9得: q8.68 KN/m 2）、抗弯承载力验算：MKMql20.125×8.68×0.620.39KNm M/W0.39×106/(bh2/6) 0.39×106×6/400×502 2.34N/mm2<fm13 N/mm2 (可) （2）、抗剪强度验算： VKVql=0.375×8.68×0.61.95KN 3V/2bh3×1953/（2×4

38、00×50） 0.15N/mm2<fV=1.4N/mm2 (可) （3）、挠度验算 q18.68KN/m q8.68×0.97.81KN/m KWql4/(100EI) 0.521×7.81×6004/100×9×103×(1/12)×400×503 0.14mm<l/400600/4001.5mm (可) 7.1.2、侧模验算（1）、荷载计算：侧压力：T30 11.2 21.15 V2m/hF10.22 0.22×24×200/(30+15)×1.2×

39、1.15×45.3KN/m2F224×0.716.8KN/m2取两者较小值：F216.8KN/m2振捣混凝土产生的荷载：4KN/m2荷载组合：16.8×1.2+4×1.425.76KN/m2线荷载为：25.76×0.410.30KN/m乘以折减系数：q10.30×0.99.27N/mm（2）、 抗弯强度验算MKMql2-0.125×9.27×4002185472NmmM/W185472/(bh2/6)185472×6/（400×502）1.11N/mm2<fm13N/mm2 (可)（3）、

40、抗剪强度验算V0.375ql0.375×9.27×400=1391N3V/2bh3×1391/(2×400×50)0.10N/mm2<fV=1.4N/mm2 (可)（4）、挠度验算取侧压力F20.16×1.224.19KN/m2化为线荷载：24.19×0.49.68KN/m乘以折减系数：9.68×0.98.71KN/mKWql4/(100EI)0.521×8.71×4004/(100×9×103×400×503/12)0.03mm<l/4004

41、00/4001.0mm (可)7.1.3、立杆支撑（架杆）验算L01600mm，48×3.5钢管回转半径i=15.8，A=489mm2=L0/i=1600/15.8101.27，轴心受压稳定系数=0.58=N/(A)8.68×0.6/(0.58×489)18.36N/mm2<215N/mm2满足稳定性要求7.2、现浇板模板7.2.1、主体最厚板厚160mm，以此为例进行验算：（1）、荷载计算：模板及支架自重标准值:F0.75KN/m3设计值：0.75×1.2×0.850.765KN/m3砼自重值 24×0.163.84KN/m3

42、设计值：3.84×1.2×0.853.92KN/m3钢筋自重标准值：1.1KN/m3荷载设计值 1.1×1.2×0.851.122KN/m3施工活荷载：2KN/m2荷载组合：F7.81KN/m2，允许荷载N f×An205×489=100.25KN>F7.81KN（2）、抗弯强度验算： M= ql2/87.81×0.752/8=0.55KNmM/W0.55/5.080.11N/mm2<205 N/mm2,满足要求按受压稳定性计算荷载：N/Af8300/(0.55×489)30.86 N/mm2f215N/mm2，满足要求。（3）、抗剪强度验算V=1/2ql7.81×0.75/22.93KN<fv115KV.满足要求。（4）、挠度验算5ql4/(384EI)5×7.81×7504/384×2.06×105×12.19×1041.28<750/5001.5mm.符合要求。五、模板拆除：模板拆除要严格执行拆模令制度。模板拆除前先确定砼强度，梁板砼强度以同条件养护试块为依据。达到拆模强度以后，由施工负责人向技术负责人提出书面拆模申请，同意后方可拆除。1、梁板底模拆除前，混凝土强度应