中建一局塔吊基础施工方案

1、xxxxxxxxxxx塔吊基础施工方案目录1 .工程概况 22 .编制依据 23 .塔吊选型 24 .塔吊基础设计及验算 34.1 塔吊基础选型 34.2 塔吊基础设计 34.3 立柱桩与工程桩间距 64.4 塔吊基础验算 65 .施工质量注意要点： -29-5.1 钻孔灌注桩及格构柱要求 -29-5.2 钢结构焊接要求 -29-5.3 验收使用要点 -30 -6 .安全文明措施 -30-7 .附图 -30 -中建三局集团有限公司UZLQJ CHUkA CDHSTfiuCTlDt1 TMlAD ENGINEERING BUREAU GAOuP CO.LTO1 .工程概况XXXXXXXXX2 .

2、编制依据1）前期招标建筑结构图、业主提供的基坑支护设计图纸。2）塔式起重机使用说明书(GB5144-2006)3）塔式起重机安全规程4）钢结构设计规范（GB50017-2003）5）钢结构现场检测技术标准（GB/T50621-2010）6）建筑钢结构焊接技术规程（JGJ81-2002）7）钢结构高强度螺栓连接的设计、施工及验收规程（JGJ82-2011）8）钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2002）9）建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）10）混凝土结构设计规范（GB50010-2010）11）建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）12）建筑机械使用安全技术规程（JG

3、J33-2012）13）建设工程安全生产条例（国务院第393号令）14）建筑起重机械安全监督管理规定（建设部第166号令）15） 塔式起重机设计规范（GB/T13572-2008）3 .塔吊选型本工程现场分三个区进行先后施工，总体施工顺序为：首先施工 I区，待I 区B2层结构（B1板）施工完成并达到强度后开始II区土方开挖及支撑施工，II 区地下结构施工完成后方再择机插入III区基坑施工。I区土方及支撑施工阶段拟使用一台 60m臂长TC6015塔吊作为工程垂直吊 装工具（塔吊编号为1#）, 1#塔吊位于I区主塔楼东部，待I区B2层结构施工完 成后，在I区主塔楼西北侧安装一台40m臂长TC601

4、5塔吊（塔吊编号为2#）,中建三局集团有限公司CHIMA. CC5MSIRUCTIC*I THIRD ENGIWE&RiNG BUREAU GROUP CC.LTD 待2跚吊安装完毕后，拆除1#塔吊，紧接着在主塔楼东南侧安装一台 45m臂长 TC7035塔吊（塔吊编号为 3#）。II区土方及支撑施工阶段，在辅楼西南侧安装一台45m臂长TC5613 （塔吊编号为4#）,同时，将I区拆除的TC6015安装至辅楼东北角，臂长改为 50m, 塔吊编号为5#。4 .塔吊基础设计及验算4.1 塔吊基础选型1#、4#、5#需在土方及支撑施工阶段投入使用，该3个塔吊基础考虑采用钻孔灌注桩+钢格构柱+钢

5、平台基础形式，塔吊基础定位及基础形式详见附图。2#、3跚吊在结构施工阶段使用，拟采用天然基础，混凝土基础与底板连接。4.2 塔吊基础设计1#、4#、5#塔吊基础分别为4根850的中心距为2.55mX 2.55m钻孔灌注 桩，灌注桩上接钢格构柱，格构柱顶标高-1.1m,埋入钻孔灌注桩内3.5米。1#f苔 吊桩长28.9m,桩顶标高为-21.6m,格构柱长度为24米；4#塔吊桩长29m,桩 顶标高为-19.6m,格构柱长度为22米；5跚吊桩长28.9m,桩顶标高为-19.6m, 格构柱长度为22米。格构柱外包尺寸504X504,采用4L160X 16等边角钢及 420X 200X 12600的缀板

6、焊接而成，在中心距为 2.55mX 2.55m的四根格构柱 的顶部各焊接一块700X 700X 20封口板，并将塔吊配套钢平台焊接在封口板上， 塔吊的固定支脚焊接在钢平台上，支腿上、下均焊接筋板，支腿上筋板4X4=16块，支腿下筋板4X2=8块。格构柱的上口需要做水平处理，以确保钢平台的水 平误差控制在1mm以内。格构柱与封口板焊接时，每个面加 2块筋板，共2X4 X 4= 32 块。格构柱在土方开挖后，每隔2.55米用16槽钢做一道支撑，四根格构柱之间 设置水平剪刀撑，将四根格构柱连成一整体，两支撑间设斜撑增加其整体刚度。 最后一道支撑的高度按实际空间决定，并打入建筑物的底板内。格构柱在每次

7、土方开挖后需及时完成焊接加固。1#、4#、5#塔吊基础大样详后附图。中建三局集团有限公司CHII4A 匕像STRUCTIDH THIRD EHGlHE&RlNG BUREAU GROUP CO.LID2珊吊基础使用采用天然地基基础，基础与底板连接，按照塔吊说明书，选用6500*6500*1400mm的基础，混凝土标号C40,上层筋纵横向各32根25mm直 径HRB335钢筋，下层筋纵横向各32根25直径HRB335钢筋，架立筋为256 根12mm直径HPB300钢筋。塔机基础为预埋地下节形式，地下节埋入混凝土基 础部分应与混凝土基础钢筋网可靠连成一体，端面露出基础高度为350mm，并保

8、证地下节上平面的平整度不大于 1/1000。2#塔吊基础平面图2#塔吊基础剖面图3珊吊基础也使用采用天然地基基础，基础与底板连接，按照塔吊说明书， 选用8000*8000*1600mm的基础，混凝土标号C40。塔机基础为预埋地下节形式, 地下节埋入混凝土基础部分应与混凝土基础钢筋网可靠连成一体。中建三局集团有限公司CHIMA. CDMSIRuCTlt*l THIRD ENGINEERING BUREAU GAOUP CC.LTD3xxxxxxxxxxx塔吊基础施工方案xxxxxxxxxxx塔吊基础施工方案800040002000.ntocoorsj旗se将虹匐叫蟹口 5de resistanc

9、e du betnn CN53#塔吊基础平面图Ccuchtsppcricure二1萧二良愠鳖*电|）场匕de la eouche <J2 Classe 117920 t7920。:ithv Jirk'ucireCouche infSrieureO£12_I横i Dclassc 度展下员4?f 25 n班 E 72。弓 de fa ccuche 01 Clawe 1/ 第濯速42-喳11辘Couche tiifcricuTc de la couche <11 Clasae HRemblais de la couche de galetsEI中建三局集团有限公司3#塔

10、吊基础剖面图CHIMA C£3MSIRUCTIC*I THIRD EMGIHE&RiNG BUREAU GAOUP CC.LTD4.3立柱桩与工程桩间距现场1#塔吊基础立柱桩距最近工程桩间距为 1.802m, 4跚吊基础立柱桩距 最近工程桩间距为1.520m, 5#塔吊基础立柱桩距最近工程桩间距为 1.310m,后 附1#、4#、5跚吊基础立柱桩与工程桩的间距详图。4.3塔吊基础验算4.3.1 1#、4#、5跚吊基础验算根据本工程地质勘查报告，从开始计算端阻力，故所有塔吊基础钻孔灌注 桩考虑插入持力层1m,以受力最大的1#塔吊为例验算如下：一、塔吊受力计算(TC6015,按最

11、大60m自由高度)工况一：塔吊处于工作状态塔吊参数：自重(包括压重)F1+F2=760.6kN,塔吊倾覆力矩M=3085kN.m,塔身 宽度B=2m取最不利状态塔吊标准节与四根桩偏差45o时计算：最大压力：Nmax=1.2X (760.6+24)/4+1.4X 3085X (2.4X 1.414/2)/2 义(2.4X 1.414/2)2=1508.07kN最大拔力：Nmax=1.2X (760.6+24)/4-1.4X 3085X (2.4X 1.414/2)/2 X (2.4X 1.414/2)2=-1037.31kN工况二：塔吊处于非工作状态塔吊参数：自重(包括压重)F1+F2=680.

12、3kN,塔吊倾覆力距M=3830kN.m,塔身 宽度B=2m取最不利状态塔吊标准节与四根桩偏差45o时计算：最大压力：Nmax=1.2X (680.3+24)/4+1.4X 3830X (2.4X 1.414/2)/2 义(2.4X 1.414/2)2=1791.33kN最大拔力：中建三局集团有限公司CHII4A 匕像STRUCTIDH THIRD EHGlHE&RlNG BUREAU GROUP CO.LIDNmax=1.2X (680.3+24)/4-1.4X 3830X (2.4X 1.414/2)/2 X (2.4X1.414/2)2=-1368.75kN表141TC硼 5LJ

13、（独立高度52m）基础载:在几弯矩M 扭矩M1t工况、(KN)(KN) (KN,m) (KN.m)工作工况盘723.325 53S.5韭工作工况112.16679338150.01.4-2. TC6015内，10 （独立高度60m1基础费荷荷FhFy萼矩M 扭矩网，工况、CKN)(KN) IKN,m) (KN.m)工柞工况31,05760.1530853S.5非工作工况116,96SO.33&300.0图 l.4-17注：表L4-1中人及弯矩M为基础最大弯矩工况载荷，扭矩网,为基础最大扭 矩工况载荷.、塔吊钻孔灌注桩长度计算1#塔吊，取ZK4孔地质剖面850桩径桩基土层 名称厚度（m）

14、(m)fsQski (kN )面积（平方米）fPaQpk (kN)5i7.202.66930576.5053-13.1050413.7053-316.10451933.69541.555220.197175200.180.56721700964.24合计28.93344.26964.24单桩竖向抗压承载力标准值=3344.26+ 964.24= 4308.5kN单桩竖向抗压承载力特征值=2820.07+ 964.24) /2 = 2154.25kN单桩竖向抗拔承载力标准值=3344.26kN单桩竖向抗拔承载力特征值=3344.26/2= 1672.13kN中建三局集团有限公司CHIMA. CD

15、MSIRLlCTlt*l THIRD ENGINEERING BUREAU GAOUP CC.LTDXXXXXXXXXXX塔吊基础施工方案三、塔吊桩基钢筋计算根据塔吊桩最大抗拔力N=1368.75KN ;fy=300 N/mm2根据钢筋最大承载应力 As =N/(T三fy=300 N/mm2As 三 1420050/300 mm2=4562.5mm2取钢筋22, N=As/ tt (11) 2=12,取 12 根取钢筋25, N=As/ tt (12.5) 2=9.3,取 10根取钢筋28, N=As/ tt (14) 2=7.4,取 8 根拟选用25钢筋，取10根四、格构柱稳定性验算本工程塔

16、吊基础下的格构柱高度最长为 20.5m,依据钢结构设计规范 (GB50017-2003),计算模型选取塔吊最大独立自由高度 60m,塔身未采取任何附着装置状1、格构柱截面的力学特性：格构柱的截面尺寸为 0.502X 0.502m；主肢选用：16号角钢bxdxr=160x 16mm；缀板选用(mXm):0.42X0.2主肢的截面力学参数为 A0=49.07 cm2,Z0=4.55cm, Ix0=1175.08cm2, Iy0=1175.08cm2;blh格构柱截面示意图格构柱的y-y轴截面总惯性矩：/厂4 4+*_%)格构柱的x-x轴截面总惯性矩:b 24=4小夕2。记经过计算得到:, 一 _

17、2 _ 4Ix=4X 1175.08+49.07X (50.2/2-4.55) =87589.85cm ;224Iy=4X 1175.08+49.07X (50.2/2-4.55)2=87589.85cm4;2、格构柱的长细比计算：格构柱主肢的长细比计算公式:5下4)其中H 格构柱的总高度，取21.7m；I 格构柱的截面惯性矩，取，Ix=87589.85cm4, Iy=87589.85cm4;2Ao 一个王肢的截面面积，取 49.07cm。经过计算得到. x=102.72, y=102.72o格构柱分肢对最小刚度轴1-1的长细比计算公式：其中b缀板厚度，取b=0.5m。h 缀板长度，取h=0.

18、2m。a1 格构架截面长，取 a1=0.502m。经过计算得 i1=(0.25+0.04)/48+5X 0.2520/8p5=0.404m。1=21.7/0.404=53.7。换算长细比计算公式：4 =.箱+用经过计算得到kx=115.91, ：ky=115.91。3、格构柱的整体稳定性计算:格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式:其中N轴心压力的计算值(kN);取N=1791.33kN;xxxxxxxxxxx塔吊基础施工方案xxxxxxxxxxx塔吊基础施工方案A 格构柱横截面的毛截面面积，取 4 X 49.07cm2;步 轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数；根据换算长细比 兄0x=1

19、15.917 0y=115.91查钢结构设计规范得到'x=0.520, ' y=0.520。经过计算得到：X方向的强度值为175.51N/mm2,不大于设计强度215N/mm2,所以满 足要求！Y方向的强度值为175.51N/mm2,不大于设计强度215N/mm2,所以满 足要求！4、基础格构柱抗扭验算1）格构柱上斜腹杆抗扭构造验算轴心受压格构柱平行于缀材面的剪力为:VmaxNfy85 ; 235其中中为按虚轴换算长细比确定的整体稳定系数。根据钢结构设计规范规定的最大剪力计算公式:fy 235Vmax =拶其中，A为格构柱的全截面面积，f为格构柱钢材设计强度值，fy为格构柱钢材

20、屈服 强度标准值（235MPa。将剪力V沿柱长度方向取为定值。分配到一个缀材面上的剪力为：Vi =V2斜腹杆的轴心为：N=V1/cos 9取TC6015塔机水平力进行计算：V=112.1Kn因塔机水平力作用于两根斜支撑上：V =V/2=112.1/2=56.05KN斜支撑的轴心压力为：F=V /cos450=79.25Kn9为斜腹杆和水平杆的夹角（45° ）,斜腹杆的计算长度为3393.6mm斜腹杆选用槽钢【16a,其截面参数为：A=21.96cmZ ix=6.28cm2, iy=1.83cm长细比；lx=l/ 4=3393.6/18.3=185.4.,查表得稳定系数为：沙=0.21

21、4斜腹杆的整体稳定承载力验算：(y=N1/5>A=V1/(A cos45° ) =79.25/(0.214*21.96)=16.86MPa <215 Mpa斜缀条满足构造要求。10斜撑5、构柱之间斜支撑焊缝计算300*250*10 贝占板TC601辞机 斜支撑的轴心压力为：79.25KN,焊缝高度：10mm焊缝有效厚度He忒尺缝宽度HfX0.7=7mm焊缝长度 Lw= 250+180+256=686mm计算时取 500mm根据角焊缝的强度公式:"=N/(He XLw)目 (r代入数据，得:"=79.25/500/7=22.6MPa 小于 160 MPa

22、满足受力要求。6、斜撑贴板与格构柱焊缝校核格构柱(r=79.25/250/7=45MPa,小于 160 MPa满足受力要求五、TC6015桩承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1780.11kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中'c基桩成桩工艺系数，取0.750fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.300N/mm2;Aps桩身截面面积，Aps=0.5672m2。经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求，受压钢筋只需构造配筋！ 桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ

23、94-2008第5.8.7条受拉承载力计算，最大拉力N=-1385.03kN本工程钻孔灌注桩纵向受力钢筋设计为 1025,经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=4908mm2。其抗拉设计值为 Ny=300*5672/1000=1472.4KN ,大于 N=1385.03KN,满足 要求！六、钢平台验算塔吊桩间距为2.55米，其钢平台采用H400*13*21的型钢外封10mm厚钢板(见下图)， 材质选用Q345B,塔吊支腿处加横向筋板以增加局部抗压能力。H400*400*21*13两侧封10mrff钢板图示箱梁计算数据如下:xxxxxxxxxxx塔吊基础施工方案2截面积：A = 286.14cm

24、；惯性矩：Ix=73008.7cm4；3抗弯截面系数：Wx = 3650cmTC6015钢平台主梁的验算工作工况:723.5426452、2二1116kn；723.5 2645：754kn2、2非工作工况:667.9 33862、2二1364kn667.9 33862.2-1030kn按简支梁计算建立平衡方程:ql2R1 M 2.82843 =5压父 2.68701 +F拉父 0.14142 +8 ；R2 M2.82843 = F压 M0.14142 + F拉 ><2.68701 +-ql-8 ；解得支反力：工作工况：R = 1024kN； R2 = -660kN；（正为压力，负为

25、拉力；）XXXXXXXXXXX塔吊基础施工方案非工作工况:R1 = 1259kN； R2 = 309kN；（正为压力，负为拉力；）故，校核时,按非工作工况进行计算。正应力:其计算公式为:其中： M=193KNm；尸=1.05;（箱型截面系数）Wx = 3650cm3 .代入计算W 1.05 3650193 =50MPa < 230MPa故正应力满足要求。梁腹板中性轴处剪应力:其计算公式为:S tw3其中：S =21 M400M(179 + 10.5) +179父33M89.5 = 21204765mm3 ；F =1259KN .73008.7 33代入数据:1259 2120476.5

26、=110MPa <135MPa故满足要求。计算危险点：腹板与翼缘板交汇处局部承压强度:其计算公式为:tw l z 其中：'值取1.0;lz 二 a 5hy2hR = 500 5 20 0 = 600mm代入计算数据得:1.0 125933 600二 64MPa -160MPaXXXXXXXXXXX塔吊基础施工方案故，梁局部承压满足要求。剪切应力:其计算公式为: 一 _ _3其中：S=21m400m(179 + 10.5) =159180Cmm .Ix = 730087058mm41259 1591800 =83MPa W135MPa代入计算:730087058 33故，剪切力满足

27、要求。折算应力:179-= 5045正应力为200,故折算应力为：J2 二2 -二二 3 2 二 ,642 452 -64 45 3 832二155MPa ； 230MPa故，折算应力满足规范要求。梁的稳定性：,l18； 13梁长度为3450mm,宽度b1=400mm,b1因此主整体稳定性不需计算。综上，梁满足使用要求。钢平台连接焊缝的验算焊缝受竖直向拉力及水平力合力破坏。a .竖向拉力：F=909kn；（格构柱处）F=1030kn；（支腿处）b .水平力：N=112.1kn；c.扭矩：M=385KNm；水平合力为：V=112.1+385/2.5 =266.1KN。（格构柱处）V=112.1+

28、385/2 =304.6KN。（塔吊支腿处）格构柱与封口板处:焊缝高度：h =16父0.7 =11.2mm;。合=（。"）2 +11/2.FN0" _ 工_其中：1 =2 22 . l .hl h ；代入数据：J =67MPa <100MPa口；以上计算仅考虑角钢与封口板焊接，计算偏于安全故该处焊缝满足要求。封口板与钢平台主梁下翼缘处：如图：焊条采用E50。焊缝长度：lnSgOMZmSOmm；计算长度：1172mm焊缝高度：h=16X0.7=11.2mm;XXXXXXXXXXX塔吊基础施工方案22,1/2。合=(q/B)十7 ._ FN苴中 P =1.22 .i，h

29、. l -h ./、 I 222代入数据：。合=60MPa <100MPa .故该处焊缝满足要求。钢平台主梁上翼缘与固定支腿处贴板：焊条采用 E50。l =268.7><4 =1074.8mm；计算长度：1058.8mm。焊缝高度：h =16父0.7 =11.2mm；22,1/2仃合=(仃/ P) +7 .FN苴中 1 =1.22 . l h. v l h . /、 I 222代入数据：。合=68MPa <100MPa .故该处焊缝满足要求。焊缝校核：焊条采用E50o焊缝长度：l=105*8+104*4=1256mm计算时取焊缝长度为：1208mm；焊缝采用450坡口焊

30、；板厚20mm22,1/2。合=（仃/力+7 ._ FN苴中 P =1.22 . l，h . . l h -/、 I 222代入数据：。合=53MPa <100MPa .故，该处焊缝满足要求。4.3.2 2#塔吊基础验算一.参数信息塔吊型号：QTZ100塔机自重标准值：Fk1=680.30kN起重福裁标准值：Fqk=100kN塔吊最大起重力矩:M=1250kN.m塔吊计算高度：H=60m塔身宽度:B=2m非工作状态T*塔身弯矩:M=3080kN.m承台混凝土等级：C40钢筋级别：HRB335地基承载力特征值:342.2kPa承台宽度：Bc=6.3m承台厚度:h=1.4m基础埋深：D=0m

31、计算简图:2 .荷载计算1 .自重荷载及起重荷载1）塔机自重标准值Fki=680.3kN2）基础以及覆土自重标准值G=6.3 X6.3 X1.4 X 25=1389.15kN承台受浮力：Fik =6.3 X 6.3 X17.10 X1 0=6786.99kN 3）起重荷载标准值Fqk=100kN2 .风荷载计算1）工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 2a.塔机所受风均布线何载标准值（Wo=0.2kN/m ）然=0 8用凡叫 _ .2=0.8 X 1.77 X 1.95 X 0.99 X 0.2=0.55kN/mq 岛=a Wjt 的 5H f H=1.2 义 0.55 义 0.3

32、5 义 2=0.46kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk X H=0.46X 60=27.55kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值MSk=0.5Fvk X H=0.5X 27.55 X 60=826.64kN.m2）非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值（本地区Wo=0.55kN/m2）“二0峪应火叫_ _2=0.8 X 1.86 X 1.95 X 0.99 X 0.55=1.58kN/mq函=8f H=1.2X1.58 义 0.35 义 2=1.33kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk X H=1.33X 60=

33、79.63kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值MSk=0.5Fvk X H=0.5X 79.63 乂 60=2388.84kN.mxxxxxxxxxxx塔吊基础施工方案3 .塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=3080+0.9X (1250+826.64)=4948.97kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=3080+2388.84=5468.84kN.m3 .地基承载力计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。塔机工作状态下：当轴心荷载作用时：2 二(680.3+100+-5397.84)/(6.3

34、X 6.3)= -116.34kN/m当偏心荷载作用时：心=(片+7)/工-必.化-/%二(680.3+100+-5397.84)/(6.3 X6.3) -2X(4948.97 X 1.414/2)/41.672=-284.26kN/m由于Pkmin <0所以按下式计算 Pkmax:=(4948.97+27.55 X 1.4)/(680.3+100+ -5397.84)=- 1.08rni< 0.25b=1.58m 工作状态 地基承载力满足要求！力f 2-0 m 2=3.15-0.76=3.91m=(680.3+100+-5397.84)/(3 X 3.91 X3.91)=-100

35、.49kN/m塔机非工作状态下:当轴心荷载作用时：尸 LG)族2 二(680.3+-5397.84)/(6.3 X 6.3)=52.14kN/m当偏心荷载作用时：心= (a+%)/工- 陷一般型/%二(680.3+-5397.84)/(6.3 乂 6.3) - 2X (5468.84 乂 1.414/2)/41.67=-304.42kN/m2由于Pkmin<0所以按下式计算 Pkmax：+ / 拎人用+G”)=(5468.84+79.63 X 1.4)/(680.30+ -5397.84)=- 1.18m0 0.25b=1.58m 非工作状态地基承载力满足要求！"二二3/28

36、><在/2=3.15-0.84=3.99mJ =(4+ %)/切/=(680.3+-5397.84)/(3 乂 3.99 乂 3.99)2=-98.96kN/m四.地基基础承载力验算修正后的地基承载力特征值为：f a=342.20kPa轴心荷载作用：由于f a>Pk=-116.34kPa ,所以满足要求！偏心荷载作用：由于1.2XfaPkmax=-98.96kPa,所以满足要求!五.承台配筋计算依据建筑地基基础设计规范 GB 50007-2011第8.2条。1 .抗弯计算，计算公式如下：1 I- fyrt峪二小；+，）七+尸-手+（心-切，12 IA J_式中a i 截面I-

37、I至基底边缘的距离，取a二2.15m；a' 截面I-I在基底的投影长度,取a'=2.00m。P截面I-I处的基底反力；工作状态下：_2P=-100.49X (33.91 -2.15)/(3 X 3.91)=-82.09kN/m ;M=2.152X(2 X 6.3+2) X(1.35 X -100.49 +1.35 X-82.09- 2X 1.35 X-5397.84/6.3 2)+(1.35X -100.49- 1.35 X-82.09) X6.3/12=618.64kN.m非工作状态下：P=-98.96 X (33.99 -2.15)/(3 X 3.9863016119948

38、8)=-81.17kN/m 2;M=2.152X(2 X 6.3+2) X(1.35 X -98.96+1.35 X-81.17- 2X 1.35 X-5397.84/6.3 2)+(1.35X-98.96- 1.35 X-81.17) X6.3/12=642.28kN.m2.配筋面积计算，公式如下：依据混凝土结构设计规范 GB 50010-2010M% = 1a1工她？己=1 - Ji - 2% =1-32 战A =r网力式中a 1系数，当混凝土强度不超过C50时，a 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时,a 1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值；h0承台的计算

39、高度。经过计算得：a s=642.28X 106/(1.00 X 19.10 X 6.30 乂 103X 13502)=0.003E =1-(1- 2X0.003) 0.5 =0.003Ys=1-0.003/2=0.999As=642.28 X 106/(0.999 乂 1350X 300.00)=1588.20mm2。六.地基变形计算规范规定：当地基主要受力层的承载力特征值 (fak)不小于130kPa或小于130kPa但有地 区经验，且黏性土的状态不低于可塑(液性指数IL不大于0.75)、砂土的密实度不低于稍密时，可不进行塔机基础的天然地基变形验算，其他塔机基础的天然地基均应进行变形 验算

40、。塔吊计算满足要求！4.3.3 3跚吊基础计算1 .参数信息塔吊型号：QTZ200塔机自重标准值：Fk1=1141.00kN起重福裁标准值：Fqk=184kN塔吊最大起重力矩:M=3840kN.m塔吊计算高度：H=61.5m塔身宽度:B=2.2m非工作状态卜塔身弯矩:M=6184kN.m承台混凝土等级：C40钢筋级别：HRB335地基承载力特征值:342.2kPa承台宽度：Bc=8.00m承台厚度:h=1.6m基础埋深：D=0.00m计算简图:2 .荷载计算1 .自重荷载及起重荷载1）塔机自重标准值Fki=1141kN2）基础以及覆土自重标准值G=8X 8X1.6 X25=2560kN承台受浮

41、力：Fik =8X 8X 17.30 义 10=11072kN3）起重荷载标准值Fqk=184kN2 .风荷载计算1）工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a.塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0.2kN/m2）” =0 8月应%_ _ _ _ 2=0.8 X 1.77 X 1.95 X 0.99 X 0.2=0.55kN/m*?城ct Wk/BH f H=1.2 X 0.55 义 0.35 义 2.2=0.51kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk X H=0.51 X 61.5=31.07kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值MSk=0.5Fvk 义 H=0.5

42、X 31.07 义 61.5=955.33kN.m2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.55kN/m2)叫二。峪氏/叫 _ _2=0.8 X 1.86 X 1.95 X 0.99 X 0.55=1.58kN/m*?城=ct' Wk/BH /H=1.2X1.58 义 0.35 义 2.2=1.46kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk X H=1.46X 61.5 =89.78kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值MSk=0.5Fvk 义 H=0.5X 89.78 义 61.5=2760.75kN.m3.塔机

43、的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=6184+0.9义(3840+955.33)=10499.80kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=6184+2760.75=8944.75kN.m三.地基承载力计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算塔机工作状态下：当轴心荷载作用时：% =困+%”现二(1141+184+-8512)/(8 X 8)=-112.30kN/m 2当偏心荷载作用时：薪=(/ + 7) /卫一放区外一/ /叫xxxxxxxxxxx塔吊基础施工方案XXXXXXXXXXX塔吊基础施工方案二(1141

44、+184+-8512)/(8 X 8)-2X (10499.80 X 1.414/2)/85.33_2=-286.28kN/m由于Pkmin<0所以按下式计算Pkmax：”(见+/朽/十%)=(10499.80+31.07 X 1.6)/(1141+184+ -8512.00)=- 1.47m0 0.25b=2.00m 工作状态 地基承载力满足要求！匹扬 2 =4-1.04=5.04m=(1141+184+-8512.00)/(3 X 5.04 X 5.04)=-94.39kN/m2塔机非工作状态下：当轴心荷载作用时：外= (4+4)版=(1141+-8512)/(8 X8)=57.83

45、kN/m2当偏心荷载作用时：%吗十 /)/火-叫陷-"%=(1141+-8512)/(8 X 8)-2X (8944.75 X 1.414/2)/85.33-2=-263.39kN/m由于Pkmin<0所以按下式计算 Pkmax：”(见+/阳/(且十=(8944.75+89.78 X 1.6)/(1141.00+ -8512.00)=- 1.23mi< 0.25b=2.00m 非工作状态地基承载力满足要求！bl=r=bf2-ax2f2=4-0.87=4.87mU =(& + %)/切广二(1141+-8512.00)/(3 X4.87 X4.87)-2=-103.

46、52kN/m4 .地基基础承载力验算修正后的地基承载力特征值为：f a=342.20kPa轴心荷载作用：由于f a>Pk=-112.30kPa ,所以满足要求！偏心荷载作用：由于1.2 x f aP kmax=-94.39kPa ,所以满足要求！5 .承台配筋计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2011第8.2条。1 .抗弯计算，计算公式如下：1 r/叫=21+心心+产-牛+(七-412 LIA )_式中a 1 截面I-I至基底边缘的距离，取a二2.90m；a' 截面I-I在基底的投影长度，取a'=2.20m。P截面I-I处的基底反力；_ 厂 3a-a.P X

47、-3a工作状态下：_2P=-94.39 X (35.04 -2.90)/(3 X 5.04)=-76.28kN/m ;M=2.9C2X(2 X 8+2.2) X(1.35 X -94.39+1.35 X -76.28- 2X 1.35 X-8512.00/8 2)+(1.35 义-94.39- 1.35 X-76.28) X 8/12=1504.32kN.m非工作状态下：P=-103.52 X (34.87 - 2.90)/(3 X 4.87172711330297)= -82.98kN/m 2;M=2.9C2X(2 X 8+2.2) X(1.35 X -103.52+1.35 X-82.98

48、- 2X 1.35 X-8512/8 2)+(1.35 义-103.52- 1.35 X-82.98) X8/12=1162.66kN.m2.配筋面积计算，公式如下：依据混凝土结构设计规范 GB 50010-2010M% = 彳a14温己=1 - Ji - 2%匕=>A =九%力式中a 1系数，当混凝土强度不超过 C50时，a 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80 时，a 1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值；h0承台的计算高度。经过计算得：a s=1504.32 X 106/(1.00 X 19.10 X 8.00 X 103 X 15502)=0.004E

49、 =1-(1- 2X0.004) 0.5=0.004Ys=1-0.004/2=0.998As=1504.32X 106/(0.998 义 1550X 300.00)=3241.75mm2。六.地基变形计算规范规定：当地基主要受力层的承载力特征值 (fak)不小于130kPa或小于130kPa但有地区经验，且黏性土的状态不低于可塑(液性指数IL不大于0.75)、砂土的密实度不低于 稍密时，可不进行塔机基础的天然地基变形验算，其他塔机基础的天然地基均应进行变形 验算。塔吊计算满足要求！5 .施工质量注意要点：5.1 钻孔灌注桩及格构柱要求(1)钻孔灌注桩混凝土设计强度等级水下 C30,主筋保护层位

50、50毫米，箍筋采用 HPB300车冈筋，主筋采用HRB335车冈筋。(2)钢格构钢材除注明外，均采用 Q235b,焊条采用E43型(3)除注明外，焊缝均为通长满焊，钢格构柱焊缝厚度 12mm(4)钢格构柱各边应垂直或平行相对应的塔吊方位。5.2 钢结构焊接要求(1)工艺要求1)预热预热有利于减低中碳钢热影响区的最高硬度，防止产生冷裂纹，这是焊接中碳钢的主要工艺措施，预热还能改善接头塑性，减小焊后残余应力。通常，35和45钢的预热温度为150250c含碳量再高或者因厚度和刚度很大，裂纹倾向大时，可将预热温度提高至 250-400 Co若焊件太大，整体预热有困难时，可进行局部预热，局部预热的加热范

51、围为焊口两侧 各 150 200mm。2)焊条条件许可时优先选用碱性焊条。3)坡口形式将焊件尽量开成U形坡口式进行焊接。如果是铸件缺陷，铲挖出的坡口外形应圆滑， 其目的是减少母材熔入焊缝金属中的比例，以降低焊缝中的含碳量，防止裂纹产生。4)焊接工艺参数由于母材熔化到第一层焊缝金属中的比例最高达 30%左右，所以第一层焊缝焊接时， 应尽量采用小电流、慢焊接速度，以减小母材的熔深。5)焊后热处理焊后最好对焊件立即进行消除应力热处理，特别是对于大厚度焊件、高刚性结构件以 及严厉条件下(动载荷或冲击载荷)工作的焊件更应如此。消除应力的回火温度为 600 650 Co若焊后不能进行消除应力热处理，应立即进行后热处理。(2)焊缝质量验收要求内部使用超声波探伤，外部第一先看是否有咬边，焊道成型是否规整、饱满，有无过 度打磨伤及母材现象，其次焊脚高度是否符合标准，飞溅是否清理干净。再次看热变形是 否纠正。5.3 验收使用要点塔吊验收合格投入使用后，定期对塔吊的垂直度和钢平台的水平度进行监测，一般为 每周监测三次，如监测数据稳定可减少为每周一次，如偏差较大(垂直度偏差超过2%0)则加大监测频率，每天监测一次或两次；另对钢