管廊预埋槽托臂计算书

1、管廊预埋槽托臂计算书编制单位：泰业建筑科技（广州）有限公司编制日期：2018年10月10日1、高压电力仓支架校核220kv/110kv电缆悬臂计算产品参数：HAC-62型悬臂名称单拼槽钢悬臂型号HAC-62D材质C型槽钢钢材等级Q235B屈服强度计算值f (N/mm2)235截卸积s (mm2)935截回特性wx (mm3)20307悬臂长度l (mm)700弹性模量E (N/mm2)22000截回惯性矩Ix(mm4)截回特性wy (mm3)截回惯性矩Iy(mm4)1259070129712659211,计算模型及计算公式：计算模型参照结构力学悬臂梁荷载模型计算，参见图模型相关公式如下:110

2、KVZX计算项计算公式反力Rb=nF剪力Vb=-Rb弯矩Mmax=Mb=- ( (n+1)/2) Fl挠度Wmax=Wa=(3n2Mn+1)*Fl3 /24nEI计算数据说明：1、110/220kv电缆按照GB50217电力工程电缆设计规范要求按3根单芯电缆计算。2、110/220kv线路按照荷载重量100N计算。110/220kv电缆单位重量：单根重量按70kg/m , 3根电缆单位重量为 3*70=210kg/m.另外根据设计要求，考虑上人荷载90Kgf=900N3、支架间距1.5米。4、悬臂长度l=700mm 。验算过程：荷载计算：F=m1*lxF=210*1.5*10=3150N,11

3、0KV电缆弯矩按最不利点计算：Mmax=-FbM1 =3150*600 =1890000N.mm上人荷载弯矩按最不利点计算M2=900*600= 540000N.mmMy=M1+M2=1890000+ 540000=2430000N.mm由于施工作业电缆拖曳时对支架托臂的拉力，考虑承受纵向拉力F2橡胶电缆与电缆之间的摩擦系数按0.45计算F2=3150*0.45=1417N按最不利计算，纵向力作用力臂1=600考虑纵向拉力产生的力矩 Mx= 1417*600=850200托臂支架双弯曲双向弯曲：(Mx) /(rx)(Wx)+ (My) /(ry)(Wy ) <f承受静力荷载或间接承受动力

4、荷载时，rx = ry =1.05 o为加大保险系数，此处当所用材料为刚性材料，无塑性。截面塑性发展系数都取Mx、My?所验算截面绕 x轴和绕y轴的弯矩(Nmm)Wx、Wy ? ?所验算截面对x轴和对y轴的净截面抵抗矩(mm3)f?钢材的抗弯、抗拉强度设计值(N/mm2)抗拉强度设计值：6 max= MXmax /Wx+MYmax /Wy=2115000/20307+850200/12971 =169.7MPa钢材的抗弯、抗拉强度设计值 =215 MPa169.7N/mm2<215N/mm2 验算合格。电缆支架可以承受的拉力极限材料极限荷载：根据6 max= MXmax/Wx+MYmax

5、/Wy1 o 即 rx = ry =1钢材的抗弯、抗拉强度设计值=215 MPa带入 2115000/20307+M x/12971=215M x =(215-2115000/20307)*12971=1437819拉力位置考虑 1=350，则纵向拉力 Fx=1437819/350=4108N=4.108KN可见电缆支架可以承受的拉力极限为4.108KN ,大于4KN ,满足要求。挠度计算：110/220KV 电力电缆：Wmax1=Wa=Wmax=WA=Fb2l*(3-b/l)/6EIWmax1 =3150*500*500*700* (3-5/7) / (6*210000*711750 ) =

6、1.4mm,上人荷载：Wmax1=Wa=Wmax=WA=Fb2l*(3-b/l) /6EIWmax2=900*600A2*700* (3-6/7) / (6*210000*711750) =0.54Wy= Wmax1+ Wmax=1.4+0.54=1.94Wx=|Fb2l*(3-b/l) /6EIWx= 1417*600A2*700* ( 3-6/7) /(6*210000*265921)=2.28SQRT(Wx 2+ Wy 2)=2.99 < ( L/100=7mm )最大挠度极限：验算合格。按电缆支架可以承受的拉力极限核算拉力产生的挠度 Wx=4.18*350A2*700*(3-1/

7、2)/(6*210000*265921)=2.67SQRT(Wx 2+ Wy 2)=SQRT(2.67A2+1.94A2)=3.3 &(L/100=7mm)可见支架刚度满足极限荷载条件底板角焊缝受拉弯剪强度核算：角焊缝受拉弯剪强度核算截面形状C型钢D62C型钢壁厚2.5mm抗拉强度设计值200.0N/mrn抗剪强度设计值110.0N/mrn端面承压强度设计值290.0N/mrn焊缝强度计算：焊缝抗拉（压、弯）强度设计值：160.0N/mrn焊缝型式：直角角焊缝焊缝高度hf：6.0mm焊缝启效长度lw：150.0mm平行于剪力方向焊缝长度LV:120.0mm焊缝截面惯性矩Ix：11916

8、40.04 mm焊缝截面惯性矩Iy：466685.05 mm焊缝外缘离其中和铀距离Y:62.0mm焊缝所受的轴向力设计值N:1417.5N焊缝竖向所受的弯矩设计值 My:2430000Nmm焊缝横向所受的弯矩设计值 Mx:850500Nmm焊缝所受的竖向剪力设计值 Vy:4050.0N焊缝所受的横向剪力设计值 Vx:1417.5N由于轴力引起的焊缝正应力 sN=N/0.7hfxlw2.3N/mrn由于弯矩引起的焊缝正应力c=SQRT(M yYj/Iy)，2+M xYi/I y)A2)131.8N/mm2焊缝内正应力设计值：134.1N/mm2焊缝内剪应力设计值1：t=1.5V/0.7hfLV1

9、2.1N/mm2焊缝强度校核：满足强度要求！122.0N/mm2折算应力:可见采用6mm旱缝双面焊接满足要求沿管廊纵向拉力极限荷载条件角焊缝受拉弯剪强度核算角焊缝受拉弯剪强度核算截面形状C型钢D62C型钢壁厚2.5mm抗拉强度设计值200.0N/mrn抗剪强度设计值110.0N/mrn端面承压强度设计值290.0N/mrn焊缝强度计算：焊缝抗拉（压、弯）强度设计值：160.0N/mrn焊缝型式：直角角焊缝焊缝高度hf：6.0mm焊缝启效长度lw：240.0mm平行于剪力方向焊缝长度LV:200.0mm焊缝截面惯性矩Ix：1191640.04 mm焊缝截面惯性矩Iy：4666854 mm焊缝外缘

10、离其中和铀距离Y:62.0mm焊缝所受的轴向力设计值N:4180.0N焊缝竖向所受的弯矩设计值 My:24300001437819Nmm焊缝横向所受的弯矩设计值 Mx:Nmm焊缝所受的竖向剪力设计值 Vy ：4050.0N焊缝所受的横向剪力设计值 Vx:1415.0N由于轴力引起的焊缝正应力sN=N/0.7hfxlw4.1N/mrn由于弯矩引起的焊缝正应力fc=SQRT(M yYj/Iy2+M xYi/I y)A2)141.3N/mm2焊缝内正应力设计值：145.5N/mm2焊缝内剪应力设计值1：t=1.5V/0.7hfLV7.2N/mm2折算应力:131.9N/mm2焊缝强度校核：满足强度要

11、求！可见采用6mm旱缝双面焊接满足要求2、10kv电缆荷载选用HA-C62-700型托臂名称单拼槽钢悬臂型号HAC-62材质C型槽钢钢材等级Q235B屈服强度计算值f (N/mm2)290截卸积s (mm2)444.58截回特性wy ( mm3)6530截回特性wx ( mm3)6310悬臂长度l (mm)700弹性模量E (N/mm2)22000截卸惯性矩Iy(mm4)截回惯性矩Ix(mm4)208300130300根据设计要求，10KV电缆单根重量为 20kg/m。另外根据设计要求，考虑上人荷载90Kgf=900N1,计算模型及计算公式：计算模型参照结构力学悬臂梁荷载模型计算，参见图LLl

12、lu. I 峥模型相关公式如下:计算项计算公式反力Rb=nF剪力Vb=-Rb弯矩Mmax=Mb=- ( (n+1)/2) Fl挠度Wmax=Wa=(3n2Mn+1)*Fl3 /24nEI计算数据说明：1、10kv电缆按照GB50217电力工程电缆设计规范要求选用3芯电缆。4*20=80kg/m.2、10kv电缆单位重量：（按设计单位意见，单根按照10KV电缆单根重量为 20kg/m,即2000N）, 4根电缆单位重量为3、支架间距0.8米，单根电缆长度lx=0.8m。4、悬臂长度l=700mm 。验算过程:荷载计算：F=m1*lxF1 =20000 /1000*0.8*10=160N,弯矩计算

13、：M1=-(n+1)/2)FIM1=(4+1)/2)*160*700 =280000N.mm另外根据设计要求，考虑上人荷载P=90Kgf=900N上人荷载弯矩按最不利点计算M2=900*600= 540000N.mm力矩叠加 M=M1+M2=280000+540000=820000 N.mm由于施工作业电缆拖曳时对支架托臂的拉力，考虑承受纵向拉力F2橡胶电缆与电缆之间的摩擦系数按0.45计算按最不利考率 F2=160*4*0.45=288N按最不利计算，纵向力作用力臂1=600考虑纵向拉力产生的力矩 Mx= 288*600=172800托臂支架双弯曲双向弯曲：(Mx) /(rx)(Wx)+ (

14、My) /(ry)(Wy ) <f承受静力荷载或间接承受动力荷载时，rx = ry =1.05 o为加大保险系数，此处当所用材料为刚性材料，无塑性。截面塑性发展系数都取Mx、My? ?所验算截面绕 x轴和绕y轴的弯矩(Nmm )Wx、Wy?所验算截面对x轴和对y轴的净截面抵抗矩(mm3)f?钢材的抗弯、抗拉强度设计值(N/mm2)抗拉强度设计值：6 max= MXmax /Wx+MYmax /Wy=820000/6530+172800/6310=152.95 钢材的抗弯、抗拉强度设计值=215 MPa152.95N/mm2< 215N/mm2 验算合格。电缆支架可以承受的拉力极限材

15、料极限荷载：根据6 max= MXmax/Wx+MYmax/Wy1 o 即 rx = ry =1钢材的抗弯、抗拉强度设计值=215 MPa带入 820000/6530+ M x /6310=215M x =(215-820000/6530)*6310=564276按极限位置考虑1=600,根据M1=-(n+1)/2)Fl则纵向拉力 Fx=564276/600/2.5=376N可见单根电缆支架可以承受的拉力极限为376N, 4根电缆拉力极限为 1504N挠度计算：10KV 电力电缆：Wmax1=Wa=Wmax=WA=(3n2+4n+1)*Fl3 /(24nEI)Wmax1 =(3*4*4+4*4

16、+1)*160*700*700*700/(24*4*220000*208300)=0.82mm,上人荷载：Wmax1=Wa=Wmax=WA=Fb2l*(3-b/l) /6EIWmax2=Pi3/3Ei =900*6003/(3* 220000*711750)=0.42Wy= Wmax1+ Wmax=0.82+0.42=1.24Wx=|Fb2l*(3-b/l) /6EIWx=288*600A2*700/(6*210000*130300)=0.44SQRT(Wx 2+ Wy2)=1.31 <L/100=7mm )最大挠度极限：验算合格。按电缆支架可以承受的拉力极限核算拉力产生的挠度 Wmax

17、1=Wa=wmax=WA=(3n2+4n+1)*Fl3 / (24nEI)Wmax1 =(3*4*4+4*4+1)*376*700*700*700/(24*4*220000*208300)=1.90mm,SQRT(Wx 2+ Wy 2)=SQRT(1.9A2+1.24A2)=2.27(L/100=7mm )可见支架刚度满足极限荷载条件底板角焊缝受拉弯剪强度核算：角焊缝受拉弯剪强度核算截面形状C型钢62C型钢壁厚2.5mm抗拉强度设计值200.0N/mrn抗剪强度设计值110.0N/mrn端面承压强度设计值290.0N/mrn焊缝强度计算：焊缝抗拉（压、弯）强度设计值：160.0N/mrn焊缝型

18、式：直角角焊缝焊缝高度hf：6.0mm焊缝启效长度lw：150.0mm平行于剪力方向焊缝长度LV:120.0mm焊缝截面惯性矩Ix：233342.04 mm焊缝截面惯性矩Iy：148955.05 mm焊缝外缘离其中和铀距离Y:31.0mm焊缝所受的轴向力设计值N:288.0N焊缝竖向所受的弯矩设计值 My:820000.0Nmm焊缝横向所受的弯矩设计值 Mx:172800.0Nmm焊缝所受的竖向剪力设计值 Vy:1540.0N焊缝所受的横向剪力设计值 Vx:288.0N由于轴力引起的焊缝正应力 sN=N/0.7hfxlw0.5N/mrn由于弯矩引起的焊缝正应力c=SQRT(M yYj/Iy2+

19、M xYi/I y)A2)111.5N/mm2焊缝内正应力设计值：112.0N/mm2焊缝内剪应力设计值1:t=1.5V/0.7hfLV4.6N/mm2折算应力：101.5N/mm2焊缝强度校核：满足强度要求！可见采用6mm旱缝三面围焊满足要求极限纵向力荷载条件底板角焊缝受拉弯剪强度核算:角焊缝受拉弯剪强度核算截面形状C型钢62C型钢壁厚2.5mm抗拉强度设计值200.0N/mrn抗剪强度设计值110.0N/mrn端面承压强度设计值290.0N/mrn焊缝强度计算：焊缝抗拉（压、弯）强度设计值：160.0N/mrn焊缝型式：直角角焊缝焊缝高度hf：6.0mm焊缝启效长度lw：150.0mm平行

20、于剪力方向焊缝长度LV:120.0mm焊缝截面惯性矩Ix：233342.04 mm焊缝截面惯性矩Iy：148955.05 mm焊缝外缘离其中和铀距离Y:31.0mm焊缝所受的轴向力设计值N:288.0N焊缝竖向所受的弯矩设计值 My:820000.0Nmm焊缝横向所受的弯矩设计值 Mx:564276.0Nmm焊缝所受的竖向剪力设计值 Vy:1540.0N焊缝所受的横向剪力设计值 Vx:940.0N由于轴力引起的焊缝正应力sN=N/0.7hfxlw0.5N/mrn由于弯矩引起的焊缝正应力*SQRT(M yYj/Iy)，2+M xYi/I y)A2)133.8N/mm2焊缝内正应力设计值：134.

21、2N/mm2焊缝内剪应力设计值1：t=1.5V/0.7hfLV4.6N/mm21216折算应力：N/mm2焊缝强度校核：满足强度要求！3、通信电缆荷载支架校核选用HA-C62-700型托臂名称单拼槽钢悬臂型号HAC-62材质C型槽钢钢材等级Q235B屈服强度计算值f (N/mm2)290截卸积s (mm2)444.58截回特性wy ( mm3)6530截回特性wx ( mm3)6310悬臂长度l (mm)700弹性模量E (N/mm?22000截卸惯性矩Iy(mm4)截回惯性矩Ix(mm4)208300130300根据设计要求，通讯电缆单根重量为16kg/m。另外根据设计要求，按 5根计算，并

22、考虑上人荷载90Kgf=900N1,计算模型及计算公式：计算模型参照结构力学悬臂梁荷载模型计算，参见图模型相关公式如下:计算项计算公式反力Rb=nF剪力Vb=-Rb弯矩Mmax=Mb=- ( (n+1)/2) Fl挠度Wmax=Wa=(3n2Mn+1)*Fl3 /24nEI计算数据说明：1、通讯电缆按照 GB50217电力工程电缆设计规范要求16kg/m,即160000N),按5根电缆计。2、通讯电缆单位重量：(按设计单位意见，单根按照通讯电缆单根重量为3、支架间距0.8米，单根电缆长度lx=0.8m。4、悬臂长度l=650mm 。验算过程:荷载计算：F=m1*lxF=160000 /1000

23、*0.8*10=128N,根据GB50217 ,取安全系数：K = 1.5F 实=1.5*F=128*1.5=192N弯矩计算：M1=-(n+1)/2)FlM 1=(5+1)/2)* 192*650 =374400N.mm另外根据设计要求，考虑上人荷载P=90Kgf=900N上人荷载弯矩按最不利点计算M 2=900*500=450000N.mm力矩叠加M=M 1+M 2=374400+ 450000=824400N.mm由于施工作业电缆拖曳时对支架托臂的拉力，考虑承受纵向拉力F2橡胶电缆与电缆之间的摩擦系数按0.45计算按最不利考率F2=192*5*0.45=432N按最不利计算,纵向力作用力

24、臂l=600 考虑纵向拉力产生的力矩Mx=432*600=259200抗拉强度设计值：6 max= MXmax /Wx+MYmax /Wy=824400/6530+259200/6310=167钢材的抗弯、抗拉强度设计值=215 MPa167N/mm2< 215N/mm2 验算合格。电缆支架可以承受的拉力极限材料极限荷载：根据 6 max= MXmax /Wx+MYmax /Wy钢材的抗弯、抗拉强度设计值=215 MPa带入 824400/6530+ M X /6310=215M X =(215-824400/6530)*6310=560025按极限位置考虑l=600, 根据 M=-(n

25、+1)/2)Fl则纵向拉力Fx=373N可见单根电缆支架可以承受的拉力极限为373N ， 5 根电缆总拉力为1865N挠 度 计 算： 通 讯 电 缆：Wmax1=Wa=wmax=wA=(3n2 +4n+1)*Fl3 /( 24nEI ) Wmaxl=(3*5*5+5*4+1)*192*700*700*700/(24*5*220000*208300)=1.15mm, 上人 荷载： Wmax1=Wa=wmax=wA=Fb2l*(3-b/l) /6EIWmax2=Pl3/3EI =900*600A3/(3*220000*711750)=0.42Wy= Wmax1+ Wmax=1.15+0.42=1

26、.57Wx= Fb2l*(3-b/l) /6EIWx=192*600A2*700/(6*210000*130300)=0.29SQRT(Wx 2+ Wy 2)=1.59 4L/100=7mm )最大挠度极限：验算合格。按电缆支架可以承受的拉力极限核算拉力产生的挠度 Wmax1=Wa=Wmax=WA=(3n2+4n+1)*Fl3 /(24nEI)Wmaxl =(3*5*5+4*5+1)*373*700*700*700/(24*5*220000*208300)=2.23mm,SQRT(Wx 2+ Wy 2)=SQRT(2.23A2+1.57A2 )=2.73 <L/100=7mm)可见支架刚

27、度满足极限荷载条件角焊缝受拉弯剪强度核算截面形状C型钢62C型钢壁厚2.5mm抗拉强度设计值200.0N/mrn抗剪强度设计值110.0N/mrn端面承压强度设计值290.0N/mrn焊缝强度计算：焊缝抗拉（压、弯）强度设计值：160.0N/mrn焊缝型式：直角角焊缝焊缝高度hf：6.0mm焊缝启效长度lw：150.0mm平行于剪力方向焊缝长度LV:120.0mm焊缝截面惯性矩Ix：233342.04 mm焊缝截面惯性矩Iy：148955.05 mm焊缝外缘离其中和铀距离Y:31.0mm焊缝所受的轴向力设计值N:432.0N焊缝竖向所受的弯矩设计值 My:824400Nmm焊缝横向所受的弯矩设

28、计值 Mx:259200Nmm焊缝所受的竖向剪力设计值 Vy:1860.0N焊缝所受的横向剪力设计值 Vx:432.0N由于轴力引起的焊缝正应力sN=N/0.7hfxlw0.7N/mrn由于弯矩引起的焊缝正应力*SQRT(M yYj/Iy)，2+M xYi/I y)A2)115.1N/mm2焊缝内正应力设计值：115.8N/mm2焊缝内剪应力设计值1：t=1.5V/0.7hfLV5.5N/mm2折算应力:105.0N/mm2焊缝强度校核：满足强度要求！可见采用6mm旱缝三面围焊满足要求极限纵向力荷载条件底板角焊缝受拉弯剪强度核算:角焊缝受拉弯剪强度核算截面形状C型钢62C型钢壁厚2.5mm抗拉

29、强度设计值200.0N/mrn抗剪强度设计值110.0N/mrn端面承压强度设计值290.0N/mrn焊缝强度计算：焊缝抗拉（压、弯）强度设计值：160.0N/mrn焊缝型式：直角角焊缝焊缝高度hf：6.0mm焊缝启效长度lw：150.0mm平行于剪力方向焊缝长度LV:120.0mm焊缝截面惯性矩lx：233342.04 mm焊缝截面惯性矩1丫：148955.05 mm焊缝外缘离其中和铀距离Y：31.0mm焊缝所受的轴向力设计值N:441.0N焊缝竖向所受的弯矩设计值 My:820000.0Nmm焊缝横向所受的弯矩设计值 Mx:172800.0Nmm焊缝所受的竖向剪力设计值 Vy:1860.0

30、N焊缝所受的横向剪力设计值 Vx:1865.0N由于轴力引起的焊缝正应力 sN=N/0.7hfxlw0.7N/mrn由于弯矩引起的焊缝正应力wSQRT(M yYj/Iy2+M xYi/I y)A2)111.5N/mm2焊缝内正应力设计值：112.2N/mm2焊缝内剪应力设计值1:t=1.5V/0.7hfLV5.5N/mm2折算应力：101.7N/mm2焊缝强度校核：满足强度要求！4、自用支架校核选用HA-C62-650型托臂名称单拼槽钢悬臂型号HAC-62材质C型槽钢钢材等级Q235B屈服强度计算值f (N/mm2)290截卸积s (mm2)444.58截回特性w (mm3)6530悬臂长度l

31、 (mm)650弹性模量E (N/mm2)22000截回惯性矩Ix(mm4)208300根据设计要求，通讯电缆单根重量为20kg/m。另外根据设计要求，按 3根计算，并考虑上人荷载90Kgf=900N1,计算模型及计算公式：计算模型参照结构力学悬臂梁荷载模型计算，参见图模型相关公式如下:计算项计算公式反力Rb=nF剪力Vb=-Rb弯矩Mmax=Mb=- ( (n+1)/2) Fl挠度Wmax=Wa=(3n2Mn+1)*Fl3 /24nEI计算数据说明：2、单位重量：(按设计单位意见，单根按照通讯电缆单根重量为20kg/m,即200000N),3、支架间距0.8米，单根电缆长度lx=0.8m。4

32、、悬臂长度l=650mm。验算过程：荷载计算：F=m1*lxF=200000 /1000*0.8*10=160N,根据GB50217 ,取安全系数：K = 1.5F 实=1.5*F=160*1.5=240N弯矩计算：M1=-(n+1)/2)FlMi=(3+1)/2)* 240*600 =288000N.mm另外根据设计要求，考虑上人荷载P=90Kgf=900N上人荷载弯矩按最不利点计算M 2=900*600=540000N.mm力矩叠加 M=M i+M 2=288000+ 540000=828000 N.mm由于施工作业电缆拖曳时对支架托臂的拉力，考虑承受纵向拉力F2橡胶电缆与电缆之间的摩擦系

33、数按0.45计算按最不利考率 F2=240*3*0.45=324N按最不利计算,纵向力作用力臂l=600 考虑纵向拉力产生的力矩Mx=324*600=194400抗拉强度设计值：6 max= MXmax /Wx+MYmax /Wy=828000/6530+194400/6310=157.7钢材的抗弯、抗拉强度设计值=215 MPa157.7N/mm2< 215N/mm2 验算合格。电缆支架可以承受的拉力极限材料极限荷载：根据6 max= MXmax /Wx+MYmax /Wy钢材的抗弯、抗拉强度设计值=215 MPa带入 828000/6530+ M X /6310=215M X =(2

34、15-828000/6530)*6310=556546按极限位置考虑l=600, 根据 M=-(n+1)/2)Fl则纵向拉力Fx=428N可见单根电缆支架可以承受的拉力极限为428N ， 3 根电缆总拉力为1284N挠 度 计 算 ： 自 用 电 缆 ：Wmax1=Wa=wmax=wA=(3n2 +4n+1)*Fl3 /( 24nEI ) Wmax1=(3*3*3+3*4+1)*192*650*650*650/(24*3*220000*208300)=0.64mm, 上 人 荷 载 ： Wmax1=Wa=wmax=wA=Fb 2l*(3-b/l) /6EIWmax2=Pl3/3EI =900*

35、600A3/(3*220000*711750)=0.42Wy= Wmax1+ Wmax=0.64+0.42=1.06Wx= Fb 2l*(3-b/l) /6EIWx=240*600A2*650/(6*210000*130300)=0.35SQRT(Wx 2+ Wy 2)=1.124L/100=7mm )最大挠度极限：验算合格。按电缆支架可以承受的拉力极限核算拉力产生的挠度Wmax1=Wa=wmax=wA=(3n2+4n+1)*Fl3 /( 24nEI)Wmax1 =(3*3*3+4*3+1)*420*650*650*650/(24*3*220000*208300)=1.40mm,SQRT(Wx

36、 2+ Wy 2)=SQRT(1.40A2+1.22A2)=1.86(L/100=7mm )可见支架刚度满足极限荷载条件角焊缝受拉弯剪强度核算截面形状C型钢62C型钢壁厚2.5mm抗拉强度设计值200.0N/mrn抗剪强度设计值110.0N/mrn端面承压强度设计值290.0N/mrn焊缝强度计算：焊缝抗拉（压、弯）强度设计值：160.0N/mrn焊缝型式：直角角焊缝焊缝高度hf：6.0mm焊缝启效长度lw：150.0mm平行于剪力方向焊缝长度LV:120.0mm焊缝截面惯性矩Ix：233342.04 mm焊缝截面惯性矩Iy：148955.05 mm焊缝外缘离其中和铀距离Y:31.0mm焊缝所

37、受的轴向力设计值N:324.0N焊缝竖向所受的弯矩设计值 My:828000Nmm焊缝横向所受的弯矩设计值 Mx:194400Nmm焊缝所受的竖向剪力设计值 Vy ：1620.0N焊缝所受的横向剪力设计值 Vx:324.0N由于轴力引起的焊缝正应力 sN=N/0.7hfxlw0.5N/mrn由于弯矩引起的焊缝正应力小SQRT(M yYj/Iy2+M xYi/Iy2)113.2N/mm2焊缝内正应力设计值：113.7N/mm2焊缝内剪应力设计值1：t=1.5V/0.7hfLV4.8N/mm2103 1折算应力：N/mm2焊缝强度校核：满足强度要求！可见采用6mm旱缝三面围焊满足要求极限纵向力荷载

38、条件底板角焊缝受拉弯剪强度核算:角焊缝受拉弯剪强度核算截面形状C型钢62C型钢壁厚2.5mm抗拉强度设计值200.0N/mrn抗剪强度设计值110.0N/mrn端面承压强度设计值290.0N/mrn焊缝强度计算：焊缝抗拉（压、弯）强度设计值：160.0N/mrn焊缝型式：直角角焊缝焊缝高度hf：6.0mm焊缝启效长度lw：150.0mm平行于剪力方向焊缝长度LV:120.0mm焊缝截面惯性矩Ix：233342.04 mm焊缝截面惯性矩Iy：148955.05 mm焊缝外缘离其中和铀距离Y:31.0mm焊缝所受的轴向力设计值N:324.0N焊缝竖向所受的弯矩设计值 My:820000.0Nmm焊

39、缝横向所受的弯矩设计值 Mx:556546.0Nmm焊缝所受的竖向剪力设计值 Vy:1620.0N焊缝所受的横向剪力设计值 Vx:2140.0N由于轴力引起的焊缝正应力 sN=N/0.7hfxlw0.5N/mrn由于弯矩引起的焊缝正应力fc=SQRT(M yYj/Iy)，2+M xYi/I y)A2)133.2N/mm2焊缝内正应力设计值：133.7N/mm2焊缝内剪应力设计值1:t=1.5V/0.7hfLV4.8N/mm2折算应力:121.1N/mm2焊缝强度校核：满足强度要求！预埋梢钢计算110/220KV电缆支架受力进行校核110/220KV电缆支架所受拉力、剪力、弯矩最大，按最不利条件

40、以荷载计算：F=m1*lxF=210*1.5*10=3150N,110KV电缆弯矩按最不利点计算：Mmax=-FbM1=3150*600=1890000N.mm上人荷载弯矩按最不利点计算M2=900*600= 540000N.mmM=M1+M2=1890000+ 540000=2430000 N.mm考虑沿管廊纵向拉力由于施工作业电缆拖曳时对支架托臂的拉力，考虑承受纵向拉力F2橡胶电缆与电缆之间的摩擦系数按0.45计算F2=3150*0.45=1417N按最不利计算，纵向力作用力臂1=600考虑槽式预埋件计算（侧埋）拉力F<=1823N槽式预埋件型号水平男力Fy=4180N钢槽身度hch

41、=竖直力Fz=4050N钢槽宽度bch=弯矩M=2115000N.mm后效深度hef=连接件边距L二200mm锚筋数量n=混凝土边距C1 =150mm锚筋间距S=混凝土边距C2=300mm墙体厚度h=300mm混凝土强度fck,cube =40Mpa=1832+2115000/200=槽式预埋件拉力：Fn=Fx+M/L槽式预埋件剪力：Fv=(Fy2+F2)0.5=(4180X4180+4050X4050)0.5TA-M128.8级12398 N5820 NHA38/232338100250mmmmmmmm2、螺栓校核:以下分析材用上端述述规格，并用 AYNS作出主应力集中吉主变形率并 参照 G

42、B50011-2010对变型要求来 对照抗剪力分析抗拉力分析主鹰力集中於螺栓根部（如上左H）朝德位移小於0.05mm,建型率低於1/400 （上右加主鹰力集中於螺栓根部（如上左H）封鹰位移小於0.05mm,建型率低於1/400 （上右加3、锚筋校核:规格12X70单锚筋截面积A=1132mm材质Q235b抗拉强度设计值fs=235 Mpa抗剪强度设计值fv=125M pa单锚筋承受拉力Fmt= Fn/26199单锚筋承受剪力Fmv= Fv/22910拉应力（T =Fmt/Am54.8Mpa剪应力o-=Fmv/Am25.7Mpa4、单锚筋混凝土锥体破坏校核CEN/TS 1992-4-3 (6.2

43、)混凝土锥体承载力NRk,c=N0Rk,c? gN? Ofe,N? Ofc,N?re,N?ucr,N23937 N混凝十锥体承载力设计值z , 从CCCC ,广NRd,c= NrkJ,c,c=49222/1.5=15958Fmt =式中:其中mc,c=1.5a）槽式预埋件单个锚筋的混凝土基本抗拉标准值（N）：b)c)d)0_N Rk,c=相邻锚筋间的影响系Os,N=混凝土基材边缘影响系ae,N=混凝土基材边角影响系ac,N =0.5 1.58.5 ch(fck,cube)hef0.15其中 och=(hef /180)0.915649222一15.1/1+ 汇(G/Scr,N)Ni/N 0其中

44、2(2.8-1.3 hef/180) hef= scr,N=>3hef0.57Ni=N2=No415.555563000.5 (Ci/Ccr,N)0.5 (c2/ccr,N)其中Ccr,N =0.5Scr,N0.851.201603207207.7778699 n因此%N= 1e）混凝土基材剥落影响系薮：re,N= 0.5+hef/200W=1.00 >1因此Me,N= 1f）混凝土裂缝对锚固区预埋件承载力的影响系数：考虑混凝土开裂时，Wucr,N = 1.0,混凝土不开裂时，Wucr,N,a = 1.4。因此 Oucr,N= 15、单锚筋混凝土抗剪破 坏校核边缘抗剪承载力 V R

45、k,c =V 0Rk,c . s,V - cV . hRCEN/TS 1992-4-3 (6.3) 90,v , re,V二 55867.1=8边缘抗剪承载力设计值、,/-V Rk,c/ "mc,eVRd,c =37244.7893> FmV=2910 N其中 r）c,e= 1.5式中：a）槽式预埋件单个锚筋的混凝土边缘基本抗剪标准值（N）:其中op= 400.5 1.5VRk,c =ap（fck,cube） Cl=46476 Nb）相邻锚筋间的抗剪影响系数：as,V= 1/1+ X(1-Si/Scr,v)1.5 Vi/Vo0.46其 中4c1+2bch=676Scr,v=Vi

46、=V>=V)194Fv/3="=0mm其中0.5Scr,v =338Ccr,v =mmc）混凝土基材边角影响系数：Oc,V= （C2/C cr,V）& 1=0.94因此 0c,V=0.94d）混凝土基材厚度影响系数：346 mm如,V= (h/hcr,v)0.5< 1心 中 2ci+2hchhcr,V =0.93因此 小v=0.93e)剪力与垂直于构件自由边轴线间的夹角对受剪承载力的影响系数：根据埋件布置方式以及混凝土、配筋情况,仙尸 2.5f)混凝土裂缝对锚固区预埋件承载力的影响系数:根据埋件布置方式以及混凝土、配筋情况1.2CEN/TS 1992-4-3 (6

47、.4)6、单锚筋混凝土抗拉和抗剪组合校核,、a ,、a +( W)(Fmt/N Rd,c) +(Fmv/N Rd,V)0.26 < 1.0式中:伙：拉力作用设计值和材料抗拉强度设计值的比值；的：剪力作用设计值和材料抗剪强度设计值的比值;“：指数，当两者均为钢材破坏模式控制时取根 据 上 述 计 算 ，38/232.0,其它破坏模式控制时取1.5。预 埋 梢 满 足 荷 载 要 求螺栓强度计算5.335e-012 . M I ? ： 0心也科335e-G2 31SGiQe -01 134e-01SB1e-0 06 ?e-Q111 匚a a at3L31承载力设计值应取受剪和承压承载力设计值

48、中的较小者。受剪承载力设计值，普通螺栓$ =小耳5(7.2.1-1)镰钉N； = % 等，：(7.2.1-2)承压承载力设计值：普通螺栓N? = d£f#(7.2.1 3>阿钉M=4£e f；(7+2.1-4)式中明受剪面数目，d螺栓杆直径；4佛钉孔直径,Ef在不同受力方向中一个受力方向承压构件总厚度的 较小值,H 螺栓的抗剪和承压强度设计值； /：、，：斜钉的抗剪和承压强度设计值。M12拉力螺栓最大承压力 210 X 3.14 X 10.3/2 ) A2国标GB/T 3098.1螺栓的保证荷载中：M12螺栓（8.8级）保证荷载为 26100N（2660Kg）也就是说

49、M12普通螺栓（8.8级）在承受小于26100N的拉力（或小于 2660kg的重量）情况下可以正常工作。目前受力2848N,故弓负度符合要求M12剪力螺栓的抗剪强度设计值140N/mm2,见钢结构设计规范2*84.9*140=23772N目前受力4012N,故弓负度符合要求抗震计算1.1工程概况(1)工程名称：广花公路综合管廊二标段综合管。(2)建设地点：广东广州市。(3)抗震设防烈度：7度，设计基本地震加速度值为0.10g。抗震设防烈度和设计基本地震加速度取值的对应关系，应符合表1.1的规定。设计基本地震加速为0.15g和0.30g地区内的建筑机电工程,除建筑机电工程抗震设计规范另有规定外，应分别按6度和7度的要求进行抗震设计。表1.1抗震设防烈度和设计基本地震加速度值的对应关系抗震设防烈度6789设计基本地震加速度值0.05g0.10 (0.15) g0.20 (0.30) g0.40g1.2 机电抗震设计依