地下室顶板施工道路加固方案设计

1、实用标准文档目录一、工程概况1二、编制依据2三、设计总体思路2四、材料准备3五、施工方法5六、施工安全措施61、材质及其使用的安全技术措施 62、搭设的安全技术措施 73、拆除的安全技术措施 7七、施工荷载计算8附图1:地下室顶板道路平面布置图文案大全地下室顶板车道加固施工方案一、工程概况建设单位：设计单位：勘察单位：监理单位：施工单位：我司承建的成都.有限公司1# 3-5#楼及相应地下室工程地点在成都市。本工程建筑面积为 93993.65 ttf；地上由3栋3233层的高层住宅（下部均带12层底商）、以及12层地下室组成。本项目质量应达 到成都市优质工程标识工程设计荷载标准值：本工程地下室顶

2、板设计荷载标准值详见下表：部位恒载地卜室顶板（非消防车道及扑救 囿范围）地卜室顶板覆土范围及厚度按 建施，但不得大于 1.2m,覆土容重不得图十18kN/m?34.0kN/m2消防车道及扑救囿范围20kN/m2所有结构板面低于建筑面层 50mm以上时（含卫生间），回填部分需采用轻质填料（加气混凝土、 水泥炉渣等）容重不大于14kN/m3。施工电梯，砂浆罐等荷载集中部位二、编制依据1.1 施工蓝图1.2 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20111.3 建筑施工安全检查标准JGJ59-20111.4 建筑施工高处作业安全技术JGJ80 -91三、设计总体思路本工程1#娄位于地下室

3、顶板中间，施工材料要运至主楼需经过地下室 顶板，本方案按车（车身重量+材料重量）总质量上顶板不大于50T进行计 算，为保证结构的安全性，地下室顶板的行走路线分为消防车道和非消防 车道区域，其受力情况有两种：1、地下室消防车道顶板承受单台车的受力计算：根据本工程施工图纸计算出消防车道覆土厚度1050-1200mm经查下表，此覆土区间地下室顶板 能够承受单台60T汽车通行，地下室顶板道路限重按车总质量上顶板不大 于50T,故不需要另行加固；地下室顶板消防车车道区域旅工车辆总裁董限值覆土厚度扩散扁扩散后Y恒裁剩余量活荷载D+L扩散后面积 （n2）单今车轮轮压 限制（KN）四轮车总栽重限 重（吨）10

4、042530020. 82040. 80.127567. 62627.12004004001920390.1660.24. 330060060017. 22037. 20. 3687. 04834. 840080080015. 42035. 464110.44. 25001000100013.62033.6-1 '.1314 0452.46001200120011. 82031. 8，44 ：143. 324弭5700140014001020301.96163. 860.080016001600B.22028.22. 56175, 96860.0900180013006. 4202G.

5、 43. 241B5. 32860,010002000200062024. 64191.8860.011002200220012.812022. 84.84195, 62460.0120024002400120215. 76196. 5660.0注：未考虑多车轮压互相重嶷区域影响，未考虑各风险系数J仅按顶板承载力控制J建议实际取值较表格中略少2、地下室非消防车道顶板承受单台车的受力计算： 根据本工程施工图 纸计算出消防车道覆土厚度1050-1200mm经查下表，此覆土区间地下室顶 板能够承受单台18.7-23.3T汽车通行，道路限重按车总质量上顶板不大于 50T,因此该区域顶板不能够承受单台车

6、通行；为确保地下室顶板结构安全， 需进行回顶加固；车辆超出荷载为（50-18.7=31.3T 或50-23.3=26.7T ）取较大值31.3T, 每平米荷载=313KNX 1.2 （放大系数）/5.76 X 4 （轮胎扩散后面积X轮胎个 数；按四个考虑）m2 =16.3KN/ m2o根据计算结果（计算书附后），设计立 杆纵横间距800mm水平杆步距1.6m,底部满搭扫地杆距地面200mm钢管 下设100X 100垫板，上设封顶杆及可调顶托，可调顶托与梁板间设置50mm X70mm木，架体四周设连续剪刀撑。地下室顶板非G与防车车道区域施工车藉总钱重限值覆土厚度扩触后X扩散后丫恒载剩余量活f建D

7、+L扩散后面积 （m2）单个车轮轮压 限制（KK>四轮车总载重限重C吨）100屯2530020. 3124. 30,12754L 10616. 4200包0400194230.1635. 8814.430060060017.2421. 20.3649. 60819. 840080080015.4419. 40. 6460. 52824. 25001000100013.6417. 6163. 6427, 56001200120011.8屯15. 81. 4473. 94429. 670014001400104L 9676. 4430. 6B00160016008.2412. 22.5676

8、.-12830.5900180018006, 4410. 43.2473. 00829.21000200020004. 64氏6467. 0326.81100220022002. 846. B赴8458. 34423.312002400240014554 7646. B18. 7注：未考虑各车轮压互相重羲区域影响,未考虑各风险系数，仅按顶板承载力控制,建议实际取值较表格中略少四、材料准备（1）钢管脚手架钢管应采用国家现行标准直缝电焊钢管或低压流体输送 用焊接钢管中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素 结构钢中钢管的规定。弯曲变形及锈蚀严重的钢管不得使用。根据成都建材市场情况，脚手架

9、钢管采用外径为48.3mm ,壁厚3.2mm（计算按3.0）的钢管，其它杆最大长度不应超出 6m,且每根钢管的最大 质量控制在25kg。脚手架钢管的表面质量及外形应符合下列要求：1）新钢管应有产品质量合格证及质量检验报告， 钢管表面应平直光滑， 不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕。钢管壁 厚及外径偏差不应大于-0.5mm,端面偏差不应大于1.7mm。2）旧钢管表面锈蚀深度应小于 0.5mm ,弯曲变形各种杆件钢管的端 部弯曲l<1.5m时，不应大于5mm。立杆钢管弯曲当3m<l<4m时，不应 大于12mm;当4m<lw 6m时，不应大于20mm;水

10、平杆斜杆的弯曲 K 6m , 不应大于30mm(2)扣件1)扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等。2)扣件式钢管脚手架应采用可锻铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件的规定。扣件与钢管的贴合面必须完好不变形， 扣件扣紧钢管时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转 面间小于1mm,扣件表面应进行防锈处理。3)脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达 65Nm时，不得发生破 坏。4)扣件验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位 的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、 变形的严禁使用，出现滑动的螺栓必须更换

11、；新旧扣件均应进行防锈处理。(3)顶托、木桥顶托螺杆直径不小于28mm,木材采用50X70木材。五、施工方法5.1架体搭设方法(1)、工艺流程铺底部垫木一逐根树立立杆并随即与第一步横杆扣紧一装第一步小横 杆并与立杆扣紧一安第一步大横杆与各立杆扣紧7安第一步小横杆一安第 二步大横杆-安第二步小横杆-第三、四小大横杆和小横杆一加设剪刀撑。(2)、构造要求1)纵横向水平杆纵向水平杆设置在立杆内侧，应连续设置；纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步 或不同跨两各相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm;各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的 1

12、/3。2）立杆每根立杆底部应设置厚度不小于 50mm的木垫板。脚手架立杆必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固 定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。钢管立杆顶部应采可调节U型托，且其螺杆伸出钢管顶部的使用长度不得大于 200mm，安装时应保证上下同心。立杆接长必须采用对接扣件连接，不得采用搭接或在水平上错接。对 接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头 不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的 距离不宜小于500mm;各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。3）剪刀

13、撑与横向斜撑顶撑加固的架体沿四周剪刀撑跨越立杆 57根，应连续设置。每道剪 刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m,不大于9m。斜杆与地面的倾角 宜在45°60°之间。剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平 杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。扣件规格必须与钢管外径相同；螺栓拧紧扭力距不应小于40Nm;且不应 大于65N m;在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜 撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm;对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100mm。六、施工安全措施1

14、、材质及其使用的安全技术措施(1)扣件的紧固程度4050Nm不大于65Nm对接扣件的抗拉承载 力为3kN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度，对接扣件安装时其开口应向内， 以防雨水进入，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。(2)各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100mm(3)钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。(4)禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。(5)严禁使用非48mmj径的钢管。(6)严禁吊车支腿进入地下室顶板非回顶区域。2、搭设的安全技术措施(1)此支撑架体经验收合格后，地下室顶板道路才能投入使用。(2)搭设过程中，划出工作标志区域，且必须在施工梯正下方搭设， 禁止行人

15、进入该区域。(3)脚手架搭设过程中，应由安全员、架子班长等进行检查、验收和 签证，达到设计施工要求并验收合格后挂合格牌(4)扣件的紧固程度控制在40-50Nm搭设过程中由安全员、架子工 班长组织对紧固力进行抽查。(5)每周检查支撑系统钢管的变形情况及扣件是否有松动等，如有则及时进行整改，或加支撑钢管。3、拆除的安全技术措施(1)脚手架拆除前，应全面检查待拆的脚手架，根据检查结果，拟定 作业计划，并报批、进行技术交底后方可作业。(2)拆除脚手架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情 况交代清楚方可离开。七、施工荷载计算满堂支撑架计算书计算依据：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JG

16、J130-20112、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-913、建筑地基基础设计规范 GB50007-20114、建筑结构荷载规范GB50009-20125、钢结构设计规范GB50017-2003一、架体参数满堂支撑架的宽度B(m)5满堂支撑架的长度L(m)36满堂支撑架的高度H(m)3.35脚手架钢管类型 48X3立杆布置形式单立杆纵横向水平杆非顶部步距 h(m)1.6纵横向水平木f顶部步距hd(m)1.2立杆纵距la(m)0.8立杆横距lb(m)0.8立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.35剪刀撑设置类型普通型顶部立杆计算长度系数出1.494非顶部立杆计算长度系数以1.

17、656、荷载参数每米钢管自重g1k(kN/m)0.033脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重标准值g2k(kN/m2)0每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.167 2材料堆放荷载q1k(kN/m )0 2施工均布荷载q2k(kN/m )16.3平台上的集中力F1(kN)0省份四川地区成都市2基本风压30(kN/m )0.2风压高度变化系数电1风荷载体型系数近1.04一 2风荷载标准值叱(kN/m )0.208三、设计简图搭设示意图:,底板支撑杆件 技底支期:件/,文架立芳 , 厂ri加 快 印卬1n111TINi rii11 r -, - -Yii .| _ _o匚a-o1n冷1LGn-

18、LTS.1-Jio r*ar-LL*L；1likl11 QJLUIII800 1Z/,36000平面图I脚手板满铺水平蚪刀撑靴向间隔不超过加翦力撑全高满设于四周侧立面图四、板底纵向支撑次梁验算次梁增加根数n43材质及类型方木方木宽bf x高hf(mm)50 X100次梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13次梁截面惯性矩I(cm4)416.667、_ 2次梁抗男强度设讨值 t (N/mm)1.4次梁截面抵抗矩W(cm3)83.333次梁弹性模量E(N/mm2)9600次梁自重标准值Nc(kN/m)0.2次梁验算方式三等跨连续梁Gik=Nc=0.2kN/m；G2k= g2kXb/(n4+1)= 0

19、就8/(3+1)=0kN/m ;Qik= qikXb/(n4+1)= 0 就8/(3+1)=0kN/m ;Q2k= q2kXb/(n4+1)= 16.3 O8/(3+1)=3.26kN/m;1、强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算满堂支撑架平台上无集中力qi=1.2 Gik+G2k)= 1.2 (0.2+0)=0.24kN/mq2=1.4 Qik+Q2k)= 1.4 (0+3.26)=4.564kN/mq=qi+q2=0.24+4.564=4.804kN/m计算简图 Mmax=0.100qil2+0.117q2l2=0.100 0.24 0.82+0.117 4.564 0.

20、82=0.357kN m Rmax=1.100q1l+1.200q2l=1.100 0.24 0.8+1.200 4564 0.8=4.593kN Vmax=0.6q1la +0.617q21a =0.6 0.24 0.8+0.617 4.564 0.8=2.368kN max= 3Vmax/(2bh0) =3 2.368 1000/(2 50 M00)=0.71N/mm20口=1.4N/mm2 满足要求！(T =Mnax/W=0.357 >106/(83.333 103)=4.284N/mm2 0用=13N/mm2满足要求！2、挠度验算满堂支撑架平台上无集中力q'1=G1k+G

21、2k=0.2+0=0.2kN/mq'2=Q1k+Q2k= 0+3.26=3.26kN/mR'max=1.100qO+1.200q'2l=1.100 0.2 0.8+1.200 3.26 0.8=3.306kN加ax=(0.677q'1l4+0.990q2l4)/(100EI)=(0.677 0.20(0.8 103)4+0.990 3.26 0.8 103)4)/(100 0<.096 105416.667 104)=0.344 mm < min800/150 10=5.333mm满足要求！五、横向主梁验算材质及类型钢管截面类型（mm） 48X3主梁

22、抗弯强度设计值f(N/mm 2)205主梁截面惯性矩I(cm4)10.78、_ 2王梁抗男强度设讨值 t (N/mm )125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹f模量E(N/mm2)206000主梁自重标准值Nz(kN/m)0.033主梁验算方式三等跨连续梁横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。满堂支撑架平台上无集中力q=1.2 Nz=1.2 >0.033=0.0396kN/mq'=Nz=0.033kN/mp=Rmax/2=4.593/2=2.296kNp'=R'max/2=3.306/2=1.65

23、3kN32知kM2,2WkN ZJWkN 2,2WkNNeXj ww"A?计算简图Mmax=0.691kN m(T =Mmax/W=0.691 >106/(4.49 183)=153.898N/mm2 0m=205N/mm2满足要求！4.3242.5%2,5661.1561.14E2,03 工a2*2,02-1443-1,156-4324剪力图(kN)Rmaxf=7.784kNVmaxf=4.324kN max= 2Vmax/A=2 >4.324 1000/424=20.396N/mm2< r =125N/rn m满足要求!变形图（mm）vmax=1.012 mm&

24、lt; min800/150 10=5.333mm满足要求！六、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托座承载力容许值NkN30按上节计算可知，可调托座受力N=2XRmax+F1=2X 7.784+0=15.568kN < N30kN满足要求！七、立杆的稳定性验算钢管类型 48X3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm 2)205次梁增加根数n43立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.35剪刀撑设置类型普通型顶部立杆计算长度系数因1.494非顶部立杆计算长度系数同1.656每米立杆承受结构自重

25、标准值gk(kN/m)0.167立杆底部荷载:NGi=gkXH+laXh4XNc+lbXNz=0.167 3.35+0.8 300.2+0.8 (X033=1.066kN立杆顶部荷载：NGid=laXh4XNc+lb>Nz=0.8 8刈.2+0.8 0.033=0.506kNNG2=g2kXaXlb=0X0.8 0.8=0kNl=maxl a,lb=max0.8,0.8=0.8mNQi=qikXaXlb=0X0.8 0.8=0kNNQ2=q2kXaXlb=16.3 8.8 ：0.8=10.432kNNQ4=Fi=0kN考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：立杆顶部荷载：N顶=1.2(NGi

26、d+NG2)+0.9 X4(Nqi+Nq2+Nq4)=1.2 (0.506+0)+0.9 1M (0+10.432+0)=13.752kN立杆底部荷载：N底=1.2(Ngi+Ng2)+0.9 K4(Nqi+Nq2+Nq4)=1.2 (1.066+0)+0.9 1M (0+10.432+0)=14.424kN1、长细比验算顶部立杆段：l0i=kpi(hd+2a)=1 X.494 (1200+2)350)=2838.6mm非顶部立杆段：l02=k 3=1 X1.656 1600=2649.6mm入=3/1=2838.6/15.9=178.528< 入=210满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l0i=kpi(hd+2a)=1.155 %494 (1200+2 350)=3278.583mm方=l 0i/i=3278.583/15.9=206.2,查表得,加=0.1