货物运输装载加固方案

1、货物运输装载加固方案货物运输装载加固方案L变压器装载加固方案1.1 变压器规格尺寸德阳站发闵行站变压器一件,重量为195t,长度为8810mm,宽度为3322mm,高度为3910mm：支重面长度为7980mm,宽度为2570mm；重心位于变压器纵中央线所在垂直平面上、支重面长度的中央,至变压器一端距离为4535mm,至另一端距离为4275mm,距底部高度为1875mm,如图1所示.1.2 货车选用根据上述所给条件,本次运输选用凹底平车来运输,通过查阅相关资料,决定在D32和D2A两种货车中进行选择.D32的参数为：自重226t,载重320t,轴数24,车体长X宽33800mmX3000mm,钩

2、舌内侧距离58860mm,地板至轨面高1150mm中部,空车重心高1570mm,中部凹地长10500mmoD2A的参数为:自重136t,载重210t,轴数16,车体长X宽24150mmX2760mm,钩舌内侧距离36880mm,地板至轨面高930mm中部,空车重心高1072mm,中部凹底长9000mm,跨装支距23050m,小底架两上心盘中央距6300mmo1由于D32长达货物车的中部凹底长为10500mm,变压器重心所在垂直面至变压器一端距离为4535mm,另一端距离为4275mm,可以使变压器的重心落在车辆横中央线与纵中央线的交点上.在这种装载方案下,重车重心高为：226X1570+195

3、x(1150+1875)226+195=2243.9mm2由于D2A长达货物车的中部凹底长为9000mm,变压器重心所在垂直面至变压器一端距离为4535mm,另一端距离为4275mm,变压器的重心无法落在车辆横中央线与纵中央线的交点上,因此在装载时,可以采取重心偏离车辆横向中央线的方式装载,此时需要进行验证方案可行性：需要偏移量:affi=1/2X4535-4275=130mmPYr-Q=210-195=15>10t,故货物重心偏离车辆横中央线最大容许距离：As=51/Q=5X23050/195=591mm>a有因此,此方案可行.此时,重车重心高为：_Q车211车2+Q2(hi+h

4、2)二WQ；40X1072+195X(930+1875)195+210=1906.41mm由于我国铁路规定长大货物车重车重心高一般不得超过2000mm,因此很明显,此次货物运输采用D2A货车.1.3 装载方案1重车重心高度经上述计算,确定重车重心高度为1906.41mmo2超限等级计算由于货物不是等断面体,应选取A、B两处为检测断面,经计算得知,两检测断面位于大底架两心盘中央内方.6W2A:X内A=Ba+C内A-36=1661+X1000-36=1641.54mm8X300Ha=2990+930=3920mm.B:X内B=Bb+C内B_36=1285+对二奇二义1000-36=1233.20m

5、mHb=200+930=1130mm.通过查阅资料得知,A部位为上部超限,超限等级为未超限,B部位为下部超限,超限等级为未超限.故此次运输的变压器未超限.3超重等级计算此次运输变压器重195t,货车车重136t,重车总重为3313此次运输活载情况无法确定,因此根据重车总重来确定超重等级,通过查阅资料得知,此次运输超重等级为一级超重.1.4加固方案该变压器支撑底面长度为8810mm,宽度为2570mm,可以在其两端和两侧加焊钢挡预防货物移动,在两端分别加3个挡铁,在两侧分别加1个挡铁.货件每侧用巾18的钢丝绳拉纤四个八字形,每道两根,绑在车侧丁字铁上；在车辆端部用巾18的钢丝绳拉纤加固,每道两根

6、.如下列图所示图2货物加固方案示意图每个钢挡所需要的焊缝长度为10AT0.7nKt=37.8cm!IOAN1 地-=23.2cm仅0.7nKtK为焊脚高度,取L5cm,口为焊接的许用应力,取80Mpa.本加固方案纵向焊缝设计为226.8mm,横向焊缝设计为46.4mm,强度合理.货物位移只要用挡铁加固,拉纤起到辅助加固作用,所以不需要校核拉纤强度.1.5 作用力计算1纵向惯性力T=toXQto=26.690.13Q©由于Qq=136+195=331t>1503大于130t时,取130t计算.所以t0=9.79(kN/t)T=t0XQ=1909.05(kN)2横向惯性力作用于货物

7、上的横向惯性力主要是由于摇头振动、侧摆振动和侧滚振动引起的.横向惯性力为:N=n()Q(kN)no=2.82+2.2a/l(kN/t)故此次货物运输的横向惯性力为：N=2.82+2.2X1304-23050X195=552.32kN3垂直惯性力货物的垂直惯性力主要是由于车辆的沉浮振动、点头振动和侧滚振动引起的.取决于线路状态、列车运行速度、货物重心在车辆长度方向的位置及车辆的动力学性能.Q产q垂QkNq垂=4.53+7.84a/1此次运输垂直惯性力为：Q产q至Q=4.53+7.84X1304-23050X195=891.97kN4纵向摩擦力琛=9.8时H=0.3F：=573.3kN摩5横向摩擦

8、力福F摩=四9.8QQ乖=308.28kN6风力W=qF=0.49X8.81X3.91=16.88(kN)1.6 加固强度计算(1)纵向移动稳定性然AT=T-F；=1335.75(kN)>0摩(2)横向移动稳定性AN=1.25(N+W)-=403.22(kN)>03纵向倾覆的稳定性由于不能计算出准确的a值,所以取7980/2,该值一定小于准确值.9.8Qa9.8x195x7980+2I=2.13>1.25JTh4横向倾覆稳定性9.8QbII=Nh+wh风1909.05x18759.8x195x1285=2.3>1.25552.32x1875+16.88x1955超限超重

9、货物托运说明书发局成都局装车站德阳站预计装后尺寸到局上海局到站闵行站由轨面起高度由车辆纵中央线起品名变压器件数1左宽右宽每件重量195t总重量195t重心位置至变压器一端距离为4535mm,至另一端距离为4275mm,距底部高度为1875mm中央高2885mm1510mm1510mm货物长度8810mm支重面长度7980mm侧高8900mm1661mm1661mm高中央高1875mm宽左1615mm右1510mm侧高4105mm1615mm11510mm侧高3185mm左640mm右1510mm侧高1720mm640mm1510mm侧高3800mm左1661mm右1661mm侧高1830mm1

10、661mm1661mm度侧高3910mm度左1285mm右1285mm侧高1285mm1285mm要求使用车种D2A凹底平车标记载重210t侧高卸车时的要求无其它要求无车地板高度930mm垫木或转向架高度0mm预计装在车上货物重心位置距轨面的高度2885mm重车重心高度1906.41mm铁路超限超重货物运输请示电报签发：成都铁路局德阳车站调度室核稿XXX拟稿人XXX:XXXXXXX发报所名电报号等级受理日时分收至IJH时分值机员德阳站XXXXXXXXXX2021.12.1510:002021.12.1810：00XXX主送：成都铁路局货运营销中央抄送：成都铁路局调度所报文:1 .发局：成都局发

11、站：德阳站到局：上海局到站：闵行站2 .货物概况：变压器一件3 .货物外形尺寸：重量为195t,长度为8810mm,宽度为3322mm,高度为3910mm；支重面长度为7980mm,宽度为2570mm；重心位于变压器纵中央线所在垂直平面上、支重面长度的中央,至变压器一端距离为4535mm,至另一端距离为4275mm,距底部高度为1875mm.4 .拟使用Dn型凹底平车一辆运载5 .装载方法：重心偏离车辆横向中央线的方式装载,采用钢挡焊接加固.6 .预计装后尺寸由轨面起高度,由车辆纵中央线起左宽1510mm,右宽1510mln,中央高2885mm车地板高度930mm,预计装载车上货物重心位置距轨

12、面的高度2885mm,重车重心高度1906.41mm.7 .其它特殊运输条件要求：无德阳站成都局超限超重XXXX号2021年12月15B2.圆柱体货物装载加固方案2.1 货物规格尺寸圆柱体货物一件,重量为523全长为16.5m,大头端直径为3500mm,小头端直径为3200mm,详细尺寸如下图.65003000S1100085007000图3圆柱体货物规格尺寸图2.2 货车选用用NX17AK型平车一车负重,NX17AK的规格参数为:车体长13m,宽2980mm,车地板高1212mm；自重22.4t,空车重心高730mm；销距9000mm,固定轴距1750mm2.3 装载方案货物重心的投影位于车

13、辆纵、横中央线交叉点上,一端突出,故使用一辆NX17AK型平车作为游车.根据题目所给的条件,确定装我方式为货物大头端与车端对齐,小头端突出车辆边缘,突出车端的距离为：16.5-13=3.5(m),因此需要加挂一辆游车.由于小头突出车端外方的直径为3200mm,小头最低点比直径为3500mm局部的最低点高出的高度为1750-1600=150(mm)o因此需要垫木或者鞍座的高度：H牛=0.031a+h/门+80-(1750-1600)=0.031X(3500+1125)+80-150=73.375(mm)那么需要的横垫木高度取为80mm那么,重车重心高度为:Q车h车+QhH=-Q乍+Q22.4X7

14、30+52X(1212+1750+80)22.4+52=2345.9(mm)由于2345.9mm>2000mm,所以区间限速应为50km/h,通过侧向道岔限速为15km/h.2.4作用力计算(1)纵向惯性力T=(0.0012Q2,-0.32Q忌+29.85)Q=(0.0012X74.42-0.32X74.4+29.85)X52=659.59(KN)2横向惯性力N=(2.82+2.2：)Q=(6500-6500,、282*22XX52=146.64(KN)(3)垂直惯性力Q1；1=q；pQ=3.54X52=184.08(KN)(4)风力W=qF=0.245x(3.5x14+2.5x3.2)

15、=13.965(KN)(5)摩擦力纵向摩擦力F,u=9.8xqxQ=9.8x0.4x52=203.84(KN)横向摩擦力?横=u(9.8QQ币)=0.4X(9.8x52-184.08)=130.21(KN)2.5 加固强度计算由于鞍座凹口的深度足以保证货物不会发生横向滚动.所以仅需要预防货物发生纵向移动以及货物带动带着鞍座发生横向移动.那么加固装置承受的纵向和横向水平力分别为：(1)纵向移动稳定性T=T-F双=659.59-203.84=455.75(KN)(2)横向移动稳定性AN=1.25(N+W)-F横=1.25X(146.64+13.965)-130.21=70.55(KN)2.6 加固

16、方案采用腰箍加固,腰箍两端拉直局部与纵向垂直平面之间的夹角为:17502980+2tany=0.14r80+1750y=8°用6道腰箍,那么每道腰箍需要具备的抗拉力为：maxAT,AN455.75P=-7=95.9(KN)2nHeos丫2x6x0.4xcos8°用扁钢带作腰箍,那么扁钢带的截面积为：10PF>=.10X95.9-140=6.85(cm2)用钢丝绳作腰箍时,其破断抗拉力不得小于95.5X2=191(KN)2.7超限等级计算(1)假设无突出局部,那么超限位置可能位于重心所在横截面的最高点和最宽点,以及远端断面的最宽点.重心所在横截面时：货物最宽点距离轨面的

17、高度hI=12I2+1750+80=3042mm,X肉=B+Ch-36=1747.75>1700mm内内超出机车车辆限界,属于一级超限.货物最高点距离轨面的高度h2=35OO+1212+80=4792<4800,并未超限.对于远端断面最宽点*外=B+C外+K36=1758.6>1700mm超出机车车辆限界,属于一级超限.因此假设无突出局部,那么该货物一级超限.2下面考虑各个突出局部的超限情况：对于半径为1850的突出,C外+K36=88mm对于半径为1830的突出C内36=17.25mm对于半径为1920的突出C外+K36=24mm由于有三种不同的半径突出,因此有不同的装载方

18、案,考虑当突出为向上和向下时的不同情况.方案一：A突出位于最高点对于A突出,hA=4892mmv4950mm,X=388mm,属于一级超限.对于B突出,hB=1212+80+1750+1920cos30=4707mm,B突出距离重心所在纵断面垂直距离为1920Xsin30=960mm,X=B+C,+K-36=984mm,属于二级超限.对于C突出,hc=3042mm,C突出距离重心所在纵断面垂直距离为1830mm,属于一级超限.综上,此方案下,属于二级超限.方案二：B突出位于最高点对于B突出,hB=1212+1750+80+1920=4962mm,X=224mm,属于二级超限.对于A突出,212

19、+1750+80+1850sin60=4644mm,A突出距离重心所在纵断面垂直距离为1850Xsin30=925mm,X=B+C外+K-36=1013mm,并未超限.对于C突出,hc=3042+1830sin30=3957mm,C突出距离重心所在纵断面垂直距离为1830Xcos30-=1584mm,X=B+C内-36=1567mm,并未超限.综上,此方案下,属于二级超限.方案三：C突出位于最高点Rr=1830mn>,对于C突出,hc=1212+1750+80+1830=4872mm,X=282.75,属于一级超限.对于B突出,hB=3042+1920sin30=4002mm,B突出距离重心所在纵断面垂直距离为1920Xsin60=1662mm,X=B+C外+K36=1686mm,属于一级超限.对于A突