高大支模施工方案

1、工程名称:和平大厦 地下室高支模施工方案一、工程概况本工程总建筑面积55000m2，建筑物平面形状为长方形，长99m，宽46.5m，由两栋自编南、北塔组成，南塔楼高19层，北塔楼高24层，其中裙楼四层，两层地下室，其中负一层层高为4.8m，板厚250300mm，主梁最大截面尺寸为800mm×1200mm (大部分为600mm×800mm);柱截面尺寸1200mm（800mm）×1200mm（800mm）,最大柱距为10500mm。二、编制依据本方案根据国家、广东省、广州市等有关部门制定的如下规范、规程及行业标准进行编制：1、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50

2、204-2002）2、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）3、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）4、混凝土强度检验评定标准（GBJ107-87）；5、组合模板技术规范（GBJ214-89）6、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）7、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）8、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)9、建设工程安全生产管理条例10、和平大厦工程有关设计图纸。三、模板设计该工程柱截面尺寸及形状变化不大，采用散装散拆组合模板以适应此特点。柱梁板模板均采用厚度为18mm厚的夹板，骨肋采用80mm

3、15;80mm木枋（广东松枋）。1、柱模板设计柱子按截面1200mm×1200mm考虑，内楞采用松木枋，间距150mm；外楞则采用2-48×3.5钢管，并用12对拉镙杆拉结，对拉螺杆的间距为400×400mm。示意图见下图。2、梁模板设计梁分别按首层楼板主梁截面:800mm×1200mm和截面：600mm×850mm考虑，其中截面代表700-800mm宽，长1000-1200mm的梁；截面代表500-600mm宽，长700-850mm的梁。截面梁模板支撑采用三排钢管脚手架，以夹板作梁模板，广东松枋木作为纵横楞条拼装成型；截面梁模板支撑采用两榀门

4、式架与Q235A48×3.5钢管相结合的形式。具体做法如下：截面的梁:（1）支撑高度分别为4.8-0.7-1.2=2.9m，可分别采用48×3.5钢管，加1个可调顶托,架距为900×900mm。（3）纵横向由地面起200mm高每隔1000mm-1200mm设置水平加固杆一道，并沿纵向设剪刀撑（角度不小于50度）。（4）梁底设三层小楞，其中面楞间距为300mm，中楞间距为200mm，底楞为并枋间距为900mm。3、楼板模板设计楼板的厚度按首层板300mm厚考虑，支撑高度分别为4.8-0.30=4.5m，采用MF1219（高度1930mm）门式钢架2榀，加1个可调顶托

5、和1个底座，板支撑垂直于次梁设置，架距为0.9m，间距为1.8m,架宽为1.2m，架体间设斜杆双排交叉连结，沿支撑高度架体用连接棒套接，且在每步架体的横向设置水平加固杆一道，纵向水平加固杆一道。示意图见附图四。四、模板支撑体计算材料计算用表名称规格自重抗剪强度(N/mm2)抗弯强度(N/mm2)弹性模量E(N/mm2)备注模板915×1830×180.500kN/m21.25139500混凝土结构工程施工及验收手册第8页表1-11第2点枋木80×80×20006.000kN/m31.51310000建筑结构荷载规范GB50009-2001第48页附录A表

6、A1门架1930×12190.224kN/榀205205205建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范(JGJ128-2000)、门式钢管脚手架(JGJ76) 及建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)1730×12190.182kN/榀1230×12190.070kN/榀斜拉杆0.040kN/副780顶托0.070kN/个钢管480.038kN/m钢筋砼普通251KN/m3（一） 柱模板计算1、砼侧压力根据建筑施工计算手册第443页公式（8-8）、（8-9）有：F=0.22ct012V1/2F=cH（取上述二式中的较小值）其中：F表示新浇混凝土对

7、模板的最大侧压力（KN/m2）；c表示混凝土的重力密度（24KN/m3）；t0表示新浇混凝土的初凝时间（6h）；V表示混凝土的浇筑速度（7m/h）；H表示混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（-4.8+8.9-0.5=3.6m）；1表示外加剂影响修正系数，不掺加外加剂时取1.0，掺加外加剂时取1.2；2表示混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度为110150mm时，取1.15；则有： F1=0.22ct012V1/2=0.22×24×6×1.2×1.15×71/2=115.7KN/m2F2=cH=24×4.3=103.2KN/m

8、2取F1、F2 两者中小值，即F1=103.2KN/m2查建筑施工计算手册第478页表8-27得,砼侧压力的设计值为：F=F1×分项系数即: F=103.2KN/m2×1.2=123.8KN/m22、倾倒砼时产生的水平荷载值查建筑施工计算手册第478页表8-26、8-27得：F=4×1.4=5.6KN/m23、荷载组合：F´=123.8+5.6=129.4KN/m24、强度验算（1）木模板验算取1200mm×1200mm柱作计算代表，内楞枋的间距为L1=180mm,跨度/板厚=180/18=10<100，属于小挠度板,经简化后可作二跨连续

9、梁考虑。将F´化为线均布荷载得：q1=F´×L1=129.4×0.40=51.76KN/m最大弯矩值(计算简图如图1所示)MAB=qL2/8=51.76×0.182/8=0.21KN.m支座力RB=10qL/8=10×51.76×0.18/8=11.65KN最大剪力QB左（max）=RB/2=5.82KN由于胶合模板x=bh3/12=40×1.83/12=19.4cm4,Wx=bh2/6=400×182/6=2.16×104mm3。所以:强度验算max=Mmax/Wx=0.21×106

10、/2.16×104=9.72N/mm2<=13N/mm2故此,模板抗弯强度满足要求.剪力验算（max）=3QB左（max）/2A =3×5.82×103/(2×400×18) =1.21N/mm2<=1.5N/mm2故此,模板抗剪强度满足要求.挠度验算AB(max)=0.521×104qL2/EIx=0.521×104×51.76×0.182/(9500×19.4)=0.05mm<=l/400=0.45mm故此,模板挠度满足要求.(2)内楞验算内楞的间距为180mm，外楞与对拉

11、螺杆间的距离为400mm。由于外楞和对拉螺杆的作用，内楞也可作为两跨连续梁来考虑。内楞使用的松木枋其截面特征为：x=bh3/12=8×83/12=341cm4,Wx=bh2/6=80×802/6=8.53×104mm3。同样，线均布荷载为：q1=F´×L1=129.4×0.18=23.29KN/m(计算简图2所示)最大弯矩值MAB=qL2/8=23.29×0.402/8=0.46KN.m最大支座力RB=10qL/8=10×23.29×0.40/8=11.65KN最大剪力QB左（max）=RB/2=5.82

12、KN强度验算max=Mmax/Wx=0.46×106/8.53×104=5.39N/mm2<=13N/mm2故此,内楞抗弯强度满足要求.剪力验算（max）=3QB左（max）/2A =3×5.82×103/(2×80×80) =1.36N/mm2<=1.5N/mm2故此,内楞抗剪强度满足要求.挠度验算AB(max)=0.521×104qL2/EIx=0.521×104×23.29×0.402/(9500×341)=0.06mm<=l/400=1mm故此,内楞挠度满足要

13、求.（3）对拉螺杆强度验算对拉螺杆采用12，净截面积为：An=113mm2，则有：N=F´×螺杆间距=129.4×0.40×0.30=15.53KN=N/An=15.53×103/113=137N/mm2<ftb=170N/mm2(可以)（二） 梁模板计算对特殊大梁(700-800)mm×1200mm,侧板、底板及支撑体系均按截面为800mm×1200mm，跨度为10500mm的梁为例进行计算。1、梁侧板计算（1）砼侧压力(同柱砼侧压力计算方法)F1=0.22ct012V1/2=0.22×24×6&

14、#215;1.2×1.15×71/2=115.7KN/m2F2=cH=24×1.2=28.8KN/m2取F1、F2 两者中小值，即F1=28.8KN/m2查建筑施工计算手册第478页表8-27得,砼侧压力的设计值为：F=F2×分项系数即: F=28.8KN/m2×1.2=34.56KN/m2（2）振捣砼时产生的水平荷载值查建筑施工计算手册第478页表8-26、8-27得：F=4×1.4=5.6KN/m2（3）荷载组合：F´=34.56+5.6=40.16KN/m2（4）木模板验算梁侧模板竖楞间距为L1=350mm,跨度/板厚

15、=300/18=17<100，属于小挠度板,经简化后可作二跨连续梁考虑。由于侧模只有：1800-300（楼板厚）=1500mm高，可将F´化为线均布荷载得：q1=F´×L1=40.16×1.5=60.24KN/m最大弯矩值MAB=ql2/8=60.24×0.302/8=0.68KN.m最大支座力RB=10qL/8=10×60.24×0.30/8=22.59KN最大剪力QB左（max）=RB/2=11.30KN由于胶合模板x=bh3/12=150×1.83/12=72.9cm4,Wx=bh2/6=1500

16、15;182/6=8.1×104mm3。所以:强度验算max=Mmax/Wx=0.68×106/8.1×104=8.4N/mm2<=13N/mm2故此,模板抗弯强度满足要求.剪力验算（max）=3QB左（max）/2A=3×11.3×103/(2×1500×18)=0.63N/mm2<=1.5N/mm2故此,模板抗剪强度满足要求.挠度验算AB(max)=0.521×104qL2/EIx=0.521×104×60.24×0.182/(9500×72.9)=0.01m

17、m<=l/400=0.75mm故此,模板挠度满足要求.(5)竖楞验算竖楞的间距为300mm，外楞及对拉螺杆竖向间距为500mm,由于外楞和对拉螺杆的作用，内楞也可作为一个两跨连续梁来考虑。内楞使用的松木枋其截面特征为：x=bh3/12=8×83/12=341cm4,Wx=bh2/6=80×802/6=8.53×104mm3。因此，竖楞上最大荷载为：q1=F´×L1=40.16×0.30=12.05KN/m(计算简图4所示)最大弯矩值MAB=0.06325qL2=0.06325×12.05×0.52=0.19K

18、N.m最大支座力RB=30qL/48=30×12.05×0.50/48=3.77KN最大剪力不再计算（取3.77KN）强度验算max=Mmax/Wx=0.27×106/8.53×104=2.3N/mm2<=13N/mm2故此,内楞抗弯强度满足要求.剪力验算（max）=3QB左（max）/2A =3×3.77×103/(2×80×80) =0.88N/mm2<=1.5N/mm2故此,竖楞抗剪强度满足要求.挠度验算AB(max)=0.586×104qL4/EIx=0.586×104

19、15;12.05×0.502/(9500×341)=0.03mm<=500/400=1.25mm故此,竖楞挠度满足要求.（6）横楞验算:横楞用2-48钢管,设在500mm处,每500mm设置一组对拉镙杆,横楞基本上只起竖楞的支承作用,只要对拉镙杆强度满足,横楞设置即是安全可靠的。（7）对拉螺杆强度验算对拉螺杆采用12，净截面积为：An=113mm2，则有：N=F´×螺杆间距=40.16×0.50×0.50=10.04KN=N/An=10.04×103/113=89 N/mm2<ftb=170 N/mm2(可以)2

20、、梁底板计算(1)荷载设计值面板自重线荷载：0.5KN/m2×0.8m=0.40KN/m新浇钢筋砼自重线荷载：25KN/m3×0.8m×1.2m=24KN/m上料平台、泵送砼及倾倒砼产生的线荷载：4KN/m2×0.8m=3.2KN/m。()荷载组合根据混凝土结构工程施工及验收手册模板设计第9页表1-14及表1-15荷载分项系数，参与模板及其支架荷载效应组合的各项荷载：q=()×1.2+×1.4=(0.4+24)×1.2+3.2×1.4=33.76N/m最大弯矩值MAB=qL2/8=33.76×0.32/8

21、=0.38KN.m最大支座力RB=10qL/8=10×33.76×0.3/8=12.66KN最大剪力QB左（max）=RB/2=6.33KN强度验算max=Mmax/Wx=0.38×106/8.53×104=4.5N/mm2<=13N/mm2故此,底板抗弯强度满足要求.剪力验算（max）=3QB左（max）/2A=3×6.33×103/(2×800×18)=0.65N/mm2<=1.5N/mm2故此,底板抗剪强度满足要求.挠度验算AB(max)=0.521×104qL2/EIx=0.521&#

22、215;104×33.76×0.32/(9500×38.8)=0.04mm<=l/400=0.75mm故此,底板挠度满足要求.3、梁底小楞计算梁底布设三层小楞（面楞、中楞、底楞），采用80×80×2000木枋，其中面楞间距300mm中楞间距为200mm，底楞为双排木枋，间距1000mm。根据以往经验，三层小楞荷载只需验算面楞及底楞即可，考虑支撑结构安全性，面楞及底楞均按两跨连续梁计算。计算参数：面板自重线荷载：0.5KN/m2×0.3m=0.15KN/m新浇钢筋砼自重线荷载：25KN/m3×0.3m×1.2m

23、=9KN/m上料平台、泵送砼及倾倒砼产生的线荷载：4KN/m2×0.3m=1.2KN/m。面枋:x=bh3/12=8×83/12=341cm4,Wx=bh2/6=2×80×802/6=8.53×104mm3。(1)面楞计算荷载组合根据混凝土结构工程施工及验收手册模板设计第9页表1-14及表1-15荷载分项系数，参与模板及其支架荷载效应组合的各项荷载（由于中楞按200mm间距支承面楞,可作五跨连续梁计算。）：q=()×1.2+×1.4=(0.15+9)×1.2+1.2×1.4=12.66N/m最大弯矩值(计

24、算简图如图6所示)查表得:MB=0.1053ql2=0.1053×12.66×0.22=0.05KN.m最大支座力RA=0.3947ql=0.3947×12.66×0.2=1.0KNRB=1.1317ql=1.1317×12.66×0.2=2.87KNRC=0.9736ql=0.9736×12.66×0.2=2.47KN最大剪力QB左(max)=RA-12.66×0.2=1-2.532=-1.532KN强度验算max=Mmax/Wx=0.05×106/8.53×104=0.6N/mm2

25、<=13N/mm2故此,面楞抗弯强度满足要求.剪力验算（max）=3QB左（max）/4A=3×1.532×103/(2×80×80)=0.36N/mm2<=1.5N/mm2故此,面楞抗剪强度满足要求.挠度验算AB(max)=0.521×104qL2/EIx=0.645×104×12.66×0.22/(9500×341)=0.01mm<=l/400=0.5mm故此,面楞挠度满足要求.（2）中楞计算由于中楞直接受到来自面楞集中力的作用，支承点间距即为纵向间距(300mm)，取面楞最大支座力

26、(F=RB=RB1=2.87KN)作为中楞强度验算，其受到的荷载如右图所示：最大弯矩值（查表得）:MAB=Fl/3=2.87×0.9/3=0.86KN.m支座力(查表得)RA=RC=0.6667F =0.6667×2.87 =1.91KNRB=2.6667F=2.6667F=2.6667×2.87=7.65KN最大剪力Q(max)=RA+RB-2F=1.91+7.65-5.74KN=3.82KN强度验算max=Mmax/Wx=0.86×106/8.53×104=10.1N/mm2<=13N/mm2故此,中楞抗弯强度满足要求.剪力验算（ma

27、x）=3QB左（max）/4A =3×3.82×103/(2×80×80) =0.9N/mm2<=1.5N/mm2故此,中楞抗剪强度满足要求.挠度验算AB(max)=1.52×104FL3/EIx=1.52×104×2.87×0.93/(9500×341)=0.09mm<=l/400=2.25mm故此,中楞挠度满足要求.（4）底楞计算梁底楞采用并枋形式架在钢管脚手架上，由于底枋直接受到来自中楞集中力(F=RB=RB1=7.65KN)的作用，支承点间距即为纵向间距(900mm)，面楞截面尺寸为8

28、0×80×2000mm的松木枋。因此，面楞:x=2bh3/12=2×8×83/12=682cm4,Wx=2×bh2/6=2×80×802/6=17.06×104mm3。最大弯矩值(计算简图如图2所示)查表得:MAB=Fl/3=7.65×0.6/3=1.53KN.m支座力(查表得)RA=RC=0.6667F=0.6667×7.65=5.1KNRB=2.6667F=2.6667×7.65=20.40KN最大剪力QB左(max)= RA+RB-2F=5.1+20.4-2×7.65K

29、N=10.2KN强度验算max=Mmax/Wx=1.53×106/17.06×104=9.0N/mm2<=13N/mm2故此,底楞抗弯强度满足要求.剪力验算（max）=3QB左（max）/4A =3×10.2×103/(4×80×80) =1.2N/mm2<=1.5N/mm2故此,底楞抗剪强度满足要求.挠度验算AB(max)=1.52×104FL3/EIx=1.52×104×7.65×0.63/(9500×682)=0.04mm<=l/400=1.5mm故此,底楞挠度

30、满足要求.4、梁底支撑体系计算梁底支撑架体采用三排Q235A48×3.5钢管,横向600mm,纵向900mm布设,纵横向小横杆按1200mm设置，并用十字扣件紧固。纵向立面设置剪刀撑，与水平面成60度角。梁底支撑架体立杆承受来自梁底楞直接作用的集中荷载RA=RB=9.5KN,由于Q235A48钢管的截面积为4.89cm2,因此根据建筑施工扣件式钢管脚手加架安全技术规范第16页立杆的稳定性计算公式（5.3.1-1）有：N/Af其中：N表示计算立杆的轴向力设计值N=1.2×(3.6+0.6×3)×0.038+0.015×3+1.4×20.

31、4=28.86KN;表示轴心受压构件的稳定系数(查表取0.744)；A表示立杆的截面积(取4.89cm2)。因此，得：N/A=28.86×103/(0.744×489)=79.3N/mm2f=205N/mm2(满足要求)对于一般梁比如截面尺寸为500mm×700mm、600mm×800mm、600mm×850mm的梁，梁底小楞采用两层小楞（80×80×2000mm松枋），面楞间距300mm，底楞采用三排双枋，支架采用门式架（纵向间距为900mm），在门架中间用钢管支顶，形成两跨连续梁。本计算均按600mm×850m

32、m、最大跨度为10500mm为例进行计算。计算过程如下：计算参数如下：面板自重线荷载：0.5KN/m2×0.3m=0.15KN/m新浇钢筋砼自重线荷载：25KN/m3×0.3m×0.85m=6.38KN/m上料平台、泵送砼及倾倒砼产生的线荷载：4KN/m2×0.3m=1.2KN/m。面枋:x=bh3/12=8×83/12=341cm4,Wx=bh2/6=2×80×802/6=8.53×104mm3。荷载组合根据混凝土结构工程施工及验收手册模板设计第9页表1-14及表1-15荷载分项系数，参与模板及其支架荷载效应组合

33、的各项荷载：q=()×1.2+×1.4=(0.15+6.38)×1.2+1.2×1.4=9.52N/m面楞计算（考虑支撑结构安全性，面楞及底楞均按两跨连续梁计算。）最大弯矩值(计算简图如图2所示)查表得:MB=ql2/8=9.52×0.62=0.43KN.m最大支座力RA=RC=3ql/8=3×9.52×0.6/8=2.14KNRB=10ql/8=10×9.52×0.6/8=7.14KN最大剪力QB左(max)=RA+RB-ql=2.14+7.14-9.52×0.6=3.57KN强度验算max=

34、Mmax/Wx=0.43×106/8.53×104=5.0N/mm2<=13N/mm2故此,面楞抗弯强度满足要求.剪力验算（max）=3QB左（max）/4A=3×3.57×103/(2×80×80)=0.84N/mm2<=1.5N/mm2故此,面楞抗剪强度满足要求.挠度验算AB(max)=0.521×104qL2/EIx=0.521×104×9.52×0.62/(9500×341)=0.06mm<=l/400=1.5mm故此,面楞挠度满足要求.（2）底楞计算梁底楞采

35、用并枋形式架在门式或钢管脚手架上，由于底枋直接受到来自面楞集中力(F=RB=RB1=7.14KN)的作用，支承点间距即为纵向间距(900mm)，面楞截面尺寸为80×80×2000mm的松木枋。因此，面楞:x=2bh3/12=2×8×83/12=682cm4,Wx=2×bh2/6=2×80×802/6=17.06×104mm3。最大弯矩值(计算简图如图2所示)查表得:MAB=Fl/3=7.14×0.9/3=2.14KN.m支座力(查表得)RA=RC=0.6667F=0.6667×7.14=4.76

36、KNRB=2.667F=2.667×7.14=19.04KN最大剪力QB左(max)= RA+RB-2F=4.76+19.04-2×7.14KN=9.52KN强度验算max=Mmax/Wx=2.14×106/17.06×104=12.5N/mm2<=13N/mm2故此,底楞抗弯强度满足要求.剪力验算（max）=3QB左（max）/4A =3×9.52×103/(4×80×80) =1.1N/mm2<=1.5N/mm2故此,底楞抗剪强度满足要求.挠度验算AB(max)=1.52×104FL3/E

37、Ix=1.52×104×7.14×0.93/(9500×682)=0.1mm<=l/400=2.25mm故此,底楞挠度满足要求.4、梁底支撑体系计算梁底支撑架体采用门架（一榀1930门架及一榀1730门架）和Q235A48×3.5钢管结合使用,纵向900mm布设,纵横向小横杆按1200mm设置，并用十字扣件紧固。纵向立面设置剪刀撑，与水平面成60度角。梁底支撑架体立杆承受来自梁底楞直接作用的集中荷载RB=19.04KN,由于Q235A48钢管的截面积为4.89cm2,因此根据建筑施工扣件式钢管脚手加架安全技术规范第16页立杆的稳定性计算公

38、式（5.3.1-1）有：N/Af其中：N表示计算立杆的轴向力设计值N=1.2×(3.6+0.6×3)×0.038+0.015×3+1.4×19.04=26.88KN;表示轴心受压构件的稳定系数(查表取0.744)；A表示立杆的截面积(取4.89cm2)。因此，得：N/A=26.88×103/(0.744×489)=73.9N/mm2f=205N/mm2(满足要求)（三）楼板模板及支撑体系计算本荷载计算是根据设计图以最大板厚300mm(负一层顶板)作为本方案模板支撑体系，在模板支撑体系中,面枋、底枋均为受弯构件，而门型脚手架为

39、受压构件。因此，门型脚手架需要对其轴向力进行验算（小于或等于稳定承载力），而模板面枋、底枋均因为受弯构件而要进行最不利荷载情况下的抗弯及挠度验算。采用0.3m宽作为计算单元，支承点间距采用门式架宽度(1220mm)，面枋截面尺寸为80×80×2000mm的松木枋。因此，面枋:x=bh3/12=8×83/12=341cm4,Wx=bh2/6=80×802/6=8.53×104mm3。、计算参数面板自重线荷载：0.5KN/m2×0.3m=0.15KN/m面枋自重线荷载：6KN/m2×0.08m×0.08m =0.04K

40、N/m新浇钢筋砼自重线荷载：25KN/m3×0.3m×0.3m=2.25KN/m上料平台、泵送砼及倾倒砼产生的线荷载：4KN/m2×0.3m=1.2KN/m。、荷载组合根据混凝土结构工程施工及验收手册模板设计第9页表1-14及表1-15荷载分项系数，参与模板及其支架荷载效应组合的各项荷载：q=(+)×1.2×1.4=(0.15+0.04+2.25)×1.2+1.2×1.4=4.61N/m最大弯矩值(计算简图如图1所示)MAB=qL2/8=4.61×1.222/8=0.86KN.m支座力RA=RB=qL/2=4.61

41、×1.22/2=2.81KN最大剪力QB左（max）= RA=RB=2.81KN3、强度验算max=Mmax/Wx=0.86×106/8.53×104=10.1N/mm2<=13N/mm2故此,面枋抗弯强度满足要求.4、剪力验算（max）=3QB左（max）/2A =3×2.81×103/(2×80×80) =0.66N/mm2<=1.5 N/mm2故此,面枋抗剪强度满足要求.5、挠度验算AB(max)=1.30×104qL4/EIx=1.30×104×4.61×1.222

42、/(9500×341)=0.03mm<=l/400=1.5mm故此,面枋挠度满足要求.(二)、楼板底枋楼板底枋采用并枋形式架在门式脚手架上，由于底枋直接受到来自面枋集中力(F=RB=RB1=2.81KN)的作用，支承点间距即为纵向间距(900mm)，面枋截面尺寸为80×80×2000mm的松木枋。因此，面枋:x=2bh3/12=2×8×83/12=682cm4,Wx=2×bh2/6=2×80×802/6=17.06×104mm3。最大弯矩值(计算简图如图2所示)查表得:MAB=MBC=2FL/9=2

43、×2.81×0.9/9=0.76KN.m支座力(查表得)RA=RC=0.6667F =0.6667×2.81 =1.87KNRB =2.667F =2.667×2.81 =7.49KN最大剪力QB左(max)=Q=RA+RB-2F=1.87+7.49-2×2.81=3.74KN1、强度验算max=Mmax/Wx=0.76×106/17.06×104=4.4N/mm2<=13N/mm2故此,面枋抗弯强度满足要求.2、剪力验算（max）=3QB左（max）/4A =3×3.74×103/(4×

44、80×80) =0.44N/mm2<=1.5 N/mm2故此,面枋抗剪强度满足要求.3、挠度验算AB(max)=1.52×104FL3/EIx=1.52×104×2.81×1.223/(9500×682)=0.1mm<=l/400=1.5mm故此,底枋挠度满足要求.(三)、门式钢管脚手架支撑体系计算本工程采用MF1219规格门式钢管脚手架，纵向间距900mm，横向800mm，门式脚手架支撑体系主要受到轴向力作用。因此，本计算书按900mm×2020mm作为单元体进行轴向力验算。1、计算参数门架及附件自重值门架（1

45、930×1219）：0.224KN 门架（1230×1219）：0.07KN斜拉杆（1副）：0.04kN/副连接体（1个）：0.006KN780顶托：0.045KN锁臂（1个）0.0085KN48钢管：0.038KN/m×1.22m=0.046KN施工层作用荷载木枋重量：6KN/m3×(0.08×0.08×(0.9×4+2.02×3)=0.37KN模板自重：0.5KN/m2×0.9m×2.02m=0.91KN钢筋混凝土自重：25KN/m3×0.9m×2.02m×0.

46、3m=13.64KN上料平台、泵送砼及倾倒砼产生的荷载：4KN/m2×0.9m×2.02m =7.27KN2、承载力验算根据建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）第10页（5.2.1-2）:N=1.2(NGK1+NGK2)H+1.4NQikNd其中(NGK1+NGK2)H表示门式架体及构配件自重产生的轴向力标准值；NQik 表示施工层施工荷载作用于门架体的轴向力标准值总和;Nd表示一榀门架的稳定承载力设计值。因此N=1.2×(0.224+0.07+0.04+0.006+0.045+0.0085+0.046)+1.4×(0.37+0.

47、91+13.64+7.27)=31.6KN经查建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）第36页附表B.0.5得Nd=40.16KN即N=31.6KN <Nd=40.16KN故此，脚手架的稳定性满足要求。编制专项施工方案放线测量场地平整、地基基础处理专家论证审查支架搭设支架验收结构施工及养护支架拆除五、施工工艺流程六、施工准备及要求1支架搭设前，工程技术负责人应按专项施工方案要求向搭设和使用人员做技术和安全作业要求的交底。2对门架、钢管、杆件、构件、配件、加固件应按规范要求进行检查、验收；严禁使用不合格的门架、钢管及配件。3搭设用的门架、杆件(构件)及配件应符合下列规定

48、：(1)剪刀撑、水平杆件、连接杆和锁臂、扣件的设置应符合规范要求；(2)不配套的门架与配件不得混合使用于同一脚手架；(3)支架安装应自一端向另一端延伸，门架应逐层改变搭设方向，不得相对进行。搭完一步后，检查并调整其水平度与垂直度，以及杆件的步距；(4)剪刀撑、横向斜撑水平杆件应随门架（或钢管立杆）的安装及时设置；(5)连接门架（或钢管立杆）与配件的锁臂、搭钩（或构件）必须处于锁紧状态；(6)水平杆件或脚手板应在同一步内连续设置，脚手板应满铺；(7)严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；(8)支架必须配合施工进度搭设，一次搭高度应按有关规定执行。4连接杆加固杆、剪刀撑等加固件的搭设应符合下

49、列规定：(1)加固杆、剪刀撑必须与支架(或钢管立杆、水平杆)同步搭设；(2)水平加固杆应设于门架立杆(或钢管立杆)内侧，剪刀撑应设于门架立杆(或钢管立杆)外侧并连牢。5加固件等与门架(或钢管立杆)采用扣件连接时应符合下列规定：(1)扣件规格应与所连钢管外径相匹配；(2)扣件螺栓拧紧扭力矩宜为40-65N·m，并不得小于40N·m；(3)各杆件端头伸出扣件边缘长度不应小于100mm；6采用贝雷桁架、型钢、大直径钢管为主要受力杆件的高支模工程，应按专项施工方案及专家论证审查会的要求搭设。7模板支架体系的检查与验收结合本工程实际情况，首层高支模支架体系及其支承楼板应在下列阶段进行

50、检查与验收：(1)负一层梁板结构完工后模板支架体系搭设前；(2)作业层上施加荷载前；(3)整体或分段达到设计高度后；(4)遇六级大风或大暴雨后；(5)停用超过一个月。8.模板支架体系使用中，应定期检查下列项目：（1）承载杆件，加固杆件，连接件、斜撑、剪刀撑、孔洞通道的构造是否符合要求；（2）场地地表是否积水，底座是否松动，立杆立柱是否悬空，外侧立杆立柱是否被冲撞过；(3)立杆立柱的垂直度的偏差是否符合要求；(4)扣件、连接件是否松动；(5)是否超载。9.模板支架体系验收时应具备下列文件：(1)专项施工方案及技术交底文件，专项施工方案的专家评审或咨询意见；(2)构配件的产品质量合格证、质量检验报

51、告；(3)高支模工程的施工记录及质量检查记录；(4)模板支架体系搭设过程中出现的重要问题及处理记录；(5)模板支架体系的验收申请报告。10支架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重如下项目，并记人支架验收报告中：(1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；(2)支垫、底座是否符合规定；(3)立杆(立柱)的纵距、横距的步距(步距为重点检测项目)垂直度及水平度是否合格。(4)纵横向剪力撑和横向斜撑的设置和支架系统整体稳定性是否符合要求；(5)立杆与水平杆同一截面上相邻杆件的对接或搭接是否符合规范要求；(6)杆件的受力是否在同一轴线上。11支架验收主要项目

52、的允许偏差(1)底座的沉降量不大于lOmm：(2)支架搭设的垂直度与水平度允许偏差应符合下表的要求：支架搭设垂直度与水平度允许偏差项目允许偏差(mm)垂直度每步架h/1000及±2.0支架整体H/600及±50水平度一跨距内水平架两端高差±l/600及±3.0支架整体±L/600及±50表52注：h一步距；H一支架高度；l一跨距；L一支架长度。(3)立杆间距的允许偏差步距；±20mm；横距±50mm；纵距±20mm；(4)扣件螺栓拧紧力矩用扭力扳手检查，要求在4060N·m；(5)剪刀撑斜杆与地

53、面的倾角为450600；(6)可调底座调切螺杆伸出长度不宜大于200mm，可调托座(含可调底座)的螺栓伸出长度超过20rnm时采取的固定措施是否可靠。12支架拆除（1）支顶架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，写拆模申请，提供混凝土强度报告，经审批同意后拆除。（2）根据检查结果，补充完善支架拆除方案(尤其是拆除顺序和措施)，经主管部门技术负责人批准后方可实施。（3）由项目部技术负责人进行拆除安全技术交底。（4）拆除支顶架前，应清除支顶架上的材料、工具和杂物。（5）拆除支顶架时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。（6）支顶架的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求进行：支架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行，严禁上下同时作业；同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行；在拆除过程中，支架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结；通长水平杆和剪刀撑等，必须在支架拆卸到相关的门架(立杆)时方可拆除；工人必须站在临时