化工原理课程设计简易步骤08石油3

1、关于课程设计的几点说明1. 化工原理课程设计是我们学完化工原理理论课后，综合应用本门课程和有关先修课程知识，完成以单元操作为主的一次设计实践，是体察工程实际问题复杂性的初次尝试，是综合性和实践性都较强的学习环节。2. 通过课程设计，希望大家：初步掌握化工单元操作设计的基本方法和程序；学会查阅文献资料、搜集有关数据、正确选用公式；培养理论联系实际的正确设计思想，学会综合运用已学过的理论知识去分析和解决工程问题；培养准确而迅速地进行过程计算及主要设备的工艺设计计算的能力； 提高运用工程语言（简洁的文字、清晰的图表、正确的计算）表达设计思想和计算结果的能力。考虑到设计时间比较短，我为大家准备了设计的

2、步骤和计算方法，大家还应该查阅资料弄清楚计算的原理，当然，大家也可采用查到的其他方法完成本次设计。3. 请大家按学号在下表中找到自己的设计数据，填入设计任务书的空格内：进料 组 成苯-甲苯正庚烷 -正辛烷年学处理号量/45%50%55%40%45%50%55%万4.072923322712444.538834361365.022409145435.5262115431256.0411632010376.5172423319117.013524283018最后，祝大家顺利完成本次设计！荆楚理工学院化工原理课程设计说明书设计题目学生姓名指导老师学院专业班级完成时间目录1.设计任务书（）2.设计方案

3、的确定与工艺流程的说明（）3.全塔物料衡算（）4.塔板数的确定（）5.精馏段操作工艺条件及相关物性数据的计算（）6.精馏段的汽液负荷计算（）7.精馏段主要工艺结构尺寸的计算（）8.精馏段塔板的流体力学验算（）9.精馏段塔板的汽液负荷性能图（）10.精馏段计算结果汇总（）11. 设计评述 （）12. 参考文献（）13. 附件（）附件 1：附图 1 精馏工艺流程图附件 2：附图 2 弓形降液管参数图附件 3：附图 2 塔板布置图设计任务书一、设计题目：混合液板式精馏塔设计二、原始数据及操作条件：年处理量：万吨料液初温： 35料液浓度：（苯的质量分率）塔顶产品浓度： 96%（苯的质量分率）塔底釜液含

4、甲苯量不低于98%（以质量计）每年实际生产天数300 天（每年有两个月检修）精馏塔塔顶压强： 4kPa(表压 )压力：常压，单板压降不大于0.7kPa假定总板效率为： 0.6设备型式：（选择浮阀塔或筛板塔）三、设计内容1、塔的工艺设计1）选择工艺流程和工艺条件：加料状态、塔顶蒸汽冷凝方式、塔釜加热方式等2）精馏工艺计算：物料衡算确定各物料流量和组成。确定适宜的回流比。计算精馏塔实际塔板数2、精馏塔设备设计1）选择板型：筛板（浮阀）塔2）塔板结构设计和流体力学计算3）绘制塔板负荷性能图3、编写设计说明书要求：按设计程序列出计算公式、写出详细计算步骤、计算结果；列出计算结果明细表；附有工艺流程图，

5、塔板结构简图；对所选用的物性数据和经验公式、图表注明来源；设计说明书要求字迹工整，装订成册上交。板式塔设计简易步骤一、设计方案的确定及工艺流程的说明对塔型板型、工艺流程、加料状态、塔顶蒸汽冷凝方式、塔釜加热方式等进行说明，并绘制工艺流程图。 （图可附在后面）二、三、全塔物料衡算：见教材P270计算出 F 、 D、 W ，单位： kmol/h塔板数的确定1.汽液相平衡数据：查资料或计算确定相平衡数据，并绘制t-x-y图。2. 确定回流比：先求出最小回流比： P291。再确定适宜回流比： P293。3. 确定理论板数逐板法或梯级图解法 （塔顶采用全凝器） 计算理论板层数， 并确定加料板位置： P2

6、91。逐板法需知相对挥发度：4. 确定实际板数：估算塔板效率： P310。（需知全塔平均温度，可由 t-x-y 图确定塔顶、塔底温度，或通过试差确定塔顶、塔底温度，再取算术平均值。需知相对挥发度，可由安托因方程求平均温度下的饱和蒸汽压， 再按理想溶液计算， 本设计中已规定总板效率，不需另行计算！）由塔板效率计算精馏段、提馏段的实际板层数：P310 式 6-67 。四、精馏段操作工艺条件及相关物性数据的计算1. 操作压力 pm ：pDpF取 pm22. 精馏段平均温度 tm可由泡点方程试差法确定塔顶、进料板温度或查t-x-y 图确定，再取平均值。3. 平均摩尔质量 MVm 、 MLm由 P 9

7、式 0-27 分别计算塔顶、进料板处的摩尔质量，再分别取两处的算术平均值。汽相的摩尔分率查 t-x-y 图。4. 平均密度 Vm 、 LmVm ：用 P14 式 1-7 分别计算塔顶、进料板处液相密度，再取算术平均值。pmM VmVmR Tm5.液体表面张力m由mA xAB xB 分别计算塔顶mD 与进料板mF ，再取平均值。6.液体粘度 m与表面张力的计算相同。五、精馏段汽液负荷（Vs 、 s）计算V=（R+1 ）DL=RDVM VmLMVsLs3600Vm3600LmLm同时计算 V h、 Lh 。冷凝器的热负荷：(本次设计不计算)六、精馏段主要工艺结构尺寸的计算(一 ) 板间距 HT 的

8、初估。板间距初估是为了估算塔径，在P311 表 6-5 中初选。(二 ) 塔径的初估与圆整P312 ，1. 液泛速度： 计算，并取适宜操作气速。2. 塔径： 计算，并圆整，再按 P311 表 6-5 ，检验塔径是否合适。3. 实际操作气速。(三 ) 塔板工艺尺寸的计算1. 溢流装置 :说明采用何种形式的溢流堰、降液管、受液盘。（以下为选择依据： ）1）降液管： 降液管有圆形与弓形两类。通常，圆形降液管只用于小直径塔，而弓形降液管由部分塔壁和一块夹板围成，它能充分利用塔内空间，普遍用于直径较大、负荷较大的塔板。2) 溢流方式：溢流方式与降液管的布置有关。常用的降液管布置方式有U 型流、单溢流、双

9、溢流及阶梯式双溢流等。常选择的为单流型和双流型。可依下表进行选择。3）溢流堰的形式：有平直形和齿形两种。一般选择平型。4）受液盘 :受液盘有平受液盘和凹形受液盘两种形式，如下图所示。(a) 平受液盘(b) 凹受液盘平受液盘一般需在塔板上设置进口堰，以保证降液管的液封， 并使液体在板上分布均匀。但设置进口堰既占用板面，又易使沉淀物淤积此处造成阻塞，因此可不设进口堰。采用凹形受液盘不需设置进口堰。凹形受液盘既可在低液量时能形成良好的液封，又有改变液体流向的缓冲作用，并便于液体从侧线的抽出。对于600mm 以上的塔，多采用凹形受液盘。凹形受液盘的深度一般在 50 mm 以上，有侧线采出时宜取深些。凹

10、形受液盘不适于易聚合及有悬浮固体的情况，因易造成死角而堵塞。溢流装置的设计计算1 ）堰长 l w：参见 P306 “一、塔板结构(二 )溢流堰”堰长 l W 应由液体负荷及溢流型式而定。对于常用的弓形降液管：lW = （ 0.6 0.8 ） DD 为塔径， m。双流型塔板，两侧堰长取为塔径的0.50.7 倍。并保证堰上溢流强度Lh/ l w100 130m3/m h ，满足筛板塔的堰上溢流强度要求。2）堰上液层高度h ow : 太小，堰上的液体均布差，太大则塔板压强增大，对于平直堰，堰上液层高度how可用弗朗西斯（Francis ）经验公式求算：物沫夹带增加。Ls塔内液体流量，m3/h ；lw

11、 堰长， m；E液流收缩系数。液流收缩系数E，可由液流收缩系数计算图查取。一般情况下可取E=1，所引起的误差对计算结果影响不大。平直堰，一般how >0.006m ，若低于此值，改用齿形堰。H ow 也不宜超过0.060.07m，否则改用双溢流型塔板。3）出口堰高hw：堰高 hw 需根据工艺条件与操作要求确定。设计时，一般应保持塔板上清液层高度在 50 100mm。计算公式：hW hLhow式中： hL板上液层高度，在50100mm内取值， m； how堰上液层高度， m。堰高一般在 0.03 0.05m范围内，对于减压塔的hw值应较低，以降低塔板的压降。堰高还要考虑降液管底端的液封，一

12、般应使堰高在降液管底端0.006m 以上，大塔径相应增大此值。若堰高不能满足液封要求时，可设进口堰。在求出 how 后，检验堰高是否在下式范围：4）弓形降液管 宽度 W d 与截面积 A f :可根据 l W 查由下图查得。( 图中 A T 为塔横截面积。)D按 P306 式 6-65 验算停留时间。即若不能满足上式要求，应调整降液管尺寸或板间距，直至满足要求为止。5）降液管底隙高度h0 :降液管底隙高度h0 应低于出口堰高度hw，才能保证降液管底端有良好的液封，一般取为：hOhW(0.006 0.012) ， m降液管底隙高度一般也不宜小于20 25mm，否则易于堵塞，或因安装偏差而使液流不

13、畅，造成液泛。在设计中，塔径较小时可取h0 为 25 30mm，塔径较大时可取h0 为 40mm左右，最大可达150mm。降液管底隙高度h0式中： LS塔内液体流量，m3/s ；u0液体通过降液管底隙的流速，m/s ；一般可取 u =0.07 0.25m/s 。02. 塔板布置1）边缘区宽度Wc 与安定区宽度 Ws塔板通常分为四个区：即边缘区、安定区、溢流区、开孔区。确定边缘区宽度Wc ：在靠近塔壁的一圈边缘区域供支持塔板的边梁之用，称为无效区，也称边缘区。 其宽度 Wc 视塔板的支承需要而定，小塔一般为3076 mm ，大塔一般为5075mm。为防止液体经无效区流过而产生短路现象，可在塔板上

14、沿塔壁设置挡板。确定安定区宽度Ws ：开孔区与溢流区之间的不开孔区域称为安定区，也称为破沫区。溢流堰前的安定区宽度为Ws，其作用是在液体进入降液管之前有一段不鼓泡的安定地带，以免液体大量夹带气泡进入降液管；安定区的宽度可按下述范围选取，即：溢流堰前的安定区宽度Ws=70100 mm 。对小直径的塔(D l m) ，因塔板面积小，安定区要相应减小。积以溢流区为降液管及受液盘所占的区域，其中降液管所占面积以Af表示。Af表示，受液盘所占面2）计算 开孔区面积：对单溢流型塔板，开孔区面积可用下式计算，即式中,m；,m；为以角度表示的反正弦函数。对双流型塔板，请查资料。以下按浮阀塔板计算：3. 开孔数

15、及筛孔排列1）浮阀塔阀孔直径 ： 阀孔直径由所选浮阀的型号决定，如常用的阀孔数 ：阀孔数 n 取决于操作时的阀孔气速u0，而F1 型浮阀的阀孔直径为u0 由阀孔动能因数F0 决定。39mm。式中 uo孔速， m/s;V 气相密度， kg/m3；F0 阀孔的动能因子，一般取811(苯 -甲苯体系取 9-13)，对于不同的工艺条件，也可适当调整。阀孔数n 的计算：式中n 阀孔数；V 气相流量， m3 /s；d0 阀孔孔径， m。由所选浮阀的型号决定。阀孔的排列：阀孔的排列方式有正三角形排列和等腰三角形排列。正三角形排列又有顺排和叉排两种方式（见图7)。采用叉排时，相邻两阀吹出的气流搅动液层的作用比

16、顺排明显，而且相邻两阀容易被吹开，液面梯度较小，鼓泡均匀，所以采用叉排更好。在整块式塔板中，阀孔一般按正三角形排列，其孔心距t 有 75mm， 100mm， 125mm ，150mm 等几种。在分块式塔板中，阀孔也可按等腰三角形排列，三角形的底边t固定为 75mm，三角形高 h（即排间距）有 65mm ，70mm， 80mm， 90mm， l00mm ， 110mm 几种，必要时还可以调整。按等腰三角形排列时：按正三角形排列时：式中 h 等腰三角形的高， m；Aa 开孔鼓泡区面积，m2；t等腰三角形的底边长， m，一般取为 0.075m；A0 阀孔总面积，；t 正三角形的孔心距，m。图 7 浮

17、阀塔盘系列塔盘板开孔型式估算后要根据实际排间距核算实际阀孔数。根据实际阀孔数校核孔速及阀孔动能因数。和塔板开孔率。塔板上阀孔的开孔率指阀孔面积与塔截面之比。即A0。一般开孔率大，塔板压AT降低，雾沫夹带量少，但操作弹性小，漏液量大，板效率低，最好为6%-9% 。（四）精馏段塔高Z 1：Z1N1，实1 H T七、 精馏段塔板的流体力学验算1 塔板压降 ：塔板压降计算式为： ： pp hpL g ，即要验算： pph p L g 是否小于设计规定的0.7kPa。其中hp 的计算：hp与气体通过一层浮阀塔板的压强降相当的液柱高度，m；hc与气体克服干板阻力所产生的压强降相当的液柱高度，m；hl与气体

18、克服板上充气液层的静压强所产生的压强降相当的液柱高度，h 与气体克服液体表面张力所产生的压强降相当的液柱高度，1） hp 的计算 ：将浮阀达到全开时的阀孔气速称之为临界孔速，以uoc 表示。对于 F1 重阀（质量约33g，阀孔直径为39mm）干板压降计算式为：阀片全开前（uouoc）阀片全开后（uo uoc）m。m；uo阀孔气速，m/s ；uoc气体通过阀孔的临界气速，m/s 。临界气速uoc，以判别用不同公式计算。将上二式联立而解出uOC，令将 g = 9.81m/s 2 代入，解得：2）hl 的计算 ：受堰高、气速及溢流强度（单位溢流周边长度上的液体流量）等因素的影响，关系较为复杂，一般用

19、下列经验公式计算：hw溢流堰高，m；how堰上液层高度，m； 0充气因数。 0 反映板上液层充气的程度，故称之为充气因数，无因次。当液相为水时，0 =0.5 ；液相为油时， 0=0.2 0.35 ；液相为碳氢化合物时， 0=0.4 0.5 。3） h的计算 ：式中： 液体表面张力， N/m；h浮阀开度， m。气体克服液体表面张力所造成的阻力通常很小，可以忽略不计。（！）2 液泛： 液泛可分为降液管液泛和液沫夹带液泛两种情况，在浮阀塔板的流体力学验算中通常对降液管液泛进行验算。 为使液体能由上层塔板顺利地流入下层塔板，降液管内须维持一定的液层高度 Hd。 通常液体中取 H d ·（ H

20、T+ h w）。H 的计算： H d hp hL hddhP气体通过一块塔板的压降，m； hW溢流堰高度，m；hd液体流过降液管的压强降，m； H T板间距， m； 降液管中泡沫层的相对密度， = L / L。 L为降液管中泡沫层的平均密度， kg/ m3。对于一般物系，=0.5 ；对于发泡严重物系， =0.3 0.4 ；对于不易发泡的物系， =0.6 0.7 。hd 可按下述经验公式计算：塔板上不设进口堰时，塔板上装有进口堰时，（略！）hp 前已算出， hL 为清液层高度前也确定。3过量雾沫夹带目前多采用验算泛点率， 作为间接判断雾沫夹带量的方法。 泛点率的意义是指设计负荷与泛点负荷之比，是

21、一种统计的关联值，是广义地指塔内液面的泛滥而导致的效率剧降之点。塔径大于900mm的塔，F80%；塔径小于900mm的塔， F 70%；对于负压操作的塔，F 75%，便可保证每千克上升气体夹带到上一层塔板的液体量小于0.1 公斤，即eV 0.1 。泛点百分率F 可依下式计算。ZL液体横过塔板流动的行程，对单溢流型塔板， ZL=D-2Wd， m；Ab塔板上的液流面积，对单溢流型塔板：Ab= A T-2A f ， m2；AT塔截面积，m2；Af 降液管截面积，m2；CF泛点负荷因数由图查得；K物性系数，由下表查取。4严重漏液对于浮阀塔， 漏液量是随阀重、 孔速的增大、 开度的减小与板上液层高度的降

22、低而减小。经验证明，当阀孔的功能因数F0=5 6 时，漏液量接近10%，因此取 F0=5 6 作为控制漏液量的操作下限。验算时可依下式，求出F0 来进行判定：F0 的下限值， 而对于加压操作的塔，F0 的下限值可低些。如果漏液严重，可以适当减小开孔率或降低堰高。八、 精馏段塔板的汽液负荷性能图1气相负荷下限线对于 F1 重阀，以阀孔动能因数F0 = 5作为控制漏液量的操作下限，即得气相负荷下限线方程：直线。2过量雾沫夹带线对于浮阀塔以雾沫夹带量eV = 0.1相对应的泛点百分率F 作为上限，根据泛点率公式计算就可画出过量雾沫夹带线。计算时，塔径大于900mm的塔，取F = 0.8；塔径小于900mm的塔， F = 0.7；对