建筑行业广场广告牌计算省一建_secret

1、撰写人：_日 期：_*告白牌钢构造打算盘算书打算：校正：二九年七月六日精品范文模板 可修改删除1 盘算援用的标准、标准及材料1.1 修建打算标准：地动震级的规则GB/T17740-1999钢构造打算标准GB50017-2003高层修建混凝土构造技巧规程JGJ3-2002高处功课吊蓝GB19155-2003工程抗震术语标准JGJ/T97-95混凝土构造后锚固技巧规程JGJ145-2004混凝土构造打算标准GB50010-2002混凝土用收缩型、扩孔型修建锚栓JG160-2004修建外表用无机硅防水剂JC/T902-2002修建防火封堵运用技巧规程CECS154：2003修建钢构造焊接技巧规程JG

2、J81-2002修建隔声评估标准GB/T50121-2005修建工程抗震布防分类标准GB50223-2008修建工程预应力施工规程CECS180：2005修建构造荷载标准GB50009-2001(2006年版、部分订正)修建构造牢靠度打算一致标准GB50068-2001修建抗震打算标准GB50011-2001(版)修建打算防火标准GB50016-2006修建物防雷打算标准GB50057-94(2000年版)冷弯薄壁型钢构造打算标准GB50018-2002预应力筋用锚具、夹具跟衔接器运用技巧规程JGJ85-20021.2 钢材标准：修建构造用冷弯矩形钢管JG/T178-2005不锈钢棒GB/T1

3、220-2007不锈钢冷加工钢棒GB/T4226-1984不锈钢冷轧钢板及钢带GB/T3280-2007不锈钢热轧钢板及钢带GB/T4237-2007不锈钢丝GB/T4240-93修建用不锈钢绞线JG/T200-2007不锈钢小直径无缝钢管GB/T3090-2000黑色涂层钢板跟钢带GB/T12754-2006低合金钢焊条GB/T5118-1995低合金高强度构造钢GB/T1591-2008修建幕墙用钢索压管讨论JG/T201-2007耐候构造钢GB/T4171-2008高碳铬不锈钢丝YB/T0961997合金构造钢GB/T3077-1999金属掩盖层钢铁成品热镀锌层技巧恳求GB/T13912

4、-2002冷拔异形钢管GB/T3094-2000碳钢焊条GB/T5117-1999碳素构造钢GB/T700-2006碳素构造钢跟低合金构造钢热轧薄钢板及钢带GB/T912-2008碳素构造钢跟低合金构造钢热轧厚钢板及钢带GB/T3274-2007优质碳素构造钢GB/T699-1999预应力筋用锚具、夹具跟衔接器GB/T14370-20001.3 修建构造静力盘算手册(第二版)1.4 土建图纸：2 根本参数2.1 告白牌地点地域：福州地域；2.2 空中毛糙度分类品级：按修建构造荷载标准(GB50009-2001)A类：指远洋海面跟海岛、海岸、湖岸及戈壁地域；B类：指原野、都会、森林、丘陵以及屋宇

5、比较稀少的州里跟都会郊区；C类：指有麋集修建群的都会郊区；D类：指有麋集修建群且屋宇较高的都会郊区；按照下面分类标准，本工程按B类地形思索。3 告白牌荷载盘算3.1 告白牌的荷载感化说明：告白牌接受的荷载包含：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。(1)自重：包含告白布、杆件、衔接件、附件等的自重，可以按照400N/m2预算：(2)风荷载：是垂直感化于告白牌外表的荷载，按GB50009采纳；(3)雪荷载：是指告白牌程度投影面上的雪荷载，按GB50009采纳；(4)活荷载：是指告白牌程度投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采纳；在实践工程的告白牌构造盘算中，对下面的多少种荷载，思索最

6、倒霉组合，有下面多少种方法，取用其最年夜值：A：思索正风压时：a.当永世荷载起操纵感化的时分，按下面公式进展荷载组合：Sk+k×k×k(或Qk)b.当永世荷载不起操纵感化的时分，按下面公式进展荷载组合：Sk+k×wk×k(或Qk)B：思索负风压时：按下面公式进展荷载组合：Sk-kk3.2 风荷载标准值盘算：按修建构造荷载标准(GB50009-2001)盘算：wk+=gzzs1+w07.1.1-2GB50009-20012006年版wk-=gzzs1-w0上式中：wk+：正风压下感化在告白牌上的风荷载标准值(MPa)；wk-：负风压下感化在告白牌上的风荷载

7、标准值(MPa)；Z：盘算点标高：3m；gz：刹时风压的阵风系数；按照差异园地范例,按以下公式盘算(高度缺乏5m按5m盘算)：gz=K(1+2f)此中K为空中毛糙度调剂系数，f为脉动系数A类园地：gz×(1+2f)此中：f×(Z/10)B类园地：gz×(1+2f)此中：f=0.5(Z/10)C类园地：gz×(1+2f)此中：f=0.734(Z/10)D类园地：gz×(1+2f)此中：f=1.2248(Z/10)关于B类地形，3m高度处刹时风压的阵风系数：gz×(1+2×(0.5(Z/10)z：风压高度变更系数；按照差异园地范

8、例,按以下公式盘算：A类园地：z×(Z/10)当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m；B类园地：z=(Z/10)当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m；C类园地：z×(Z/10)当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m；D类园地：z×(Z/10)当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m；关于B类地形，3m高度处风压高度变更系数：z×(Z/10)=1s1：部分风压体型系数，关于告白牌构造，按标准，盘算正风压时，取s1+=1

9、.3；盘算负风压时，取s1-=-2.0；另注：上述的部分体型系数s1(1)是有用于围护构件的附属面积A小于或即是1m2的情况，当围护构件的附属面积A年夜于或即是10m2时，部分风压体型系数s1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的附属面积小于10m2而年夜于1m2时，部分风压体型系数s1(A)可按面积的对数线性插值，即：s1(A)=s1(1)+s1(10)-s1(1)logA在上式中：当A10m2时取A=10m2；当A1m2时取A=1m2；w0：根本风压值(MPa)，按照现行<<修建构造荷载标准>>GB50009-2001附表D.4(天下根本风压散布图)中数值采纳，按重

10、现期50年，福州地域取0.0007MPa；(1)盘算龙骨构件的风荷载标准值：龙骨构件的附属面积：A=3×2sA1+(A)=s1+(1)+s1+(10)-s1+(1)logAsA1-(A)=s1-(1)+s1-(10)-s1-(1)logAwkA+=gzzsA1+w0×1××wkA-=gzzsA1-w0×1××(2)盘算告白布部分的风荷载标准值：告白布构件的附属面积：×2sB1+(A)=s1+(1)+s1+(10)-s1+(1)logAsB1-(A)=s1-(1)+s1-(10)-s1-(1)logAwkB+=gzz

11、sB1+w0×1××wkB-=gzzsB1-w0×1××3.3 风荷载打算值盘算：wA+：正风压感化下感化在告白牌龙骨上的风荷载打算值(MPa)；wkA+：正风压感化下感化在告白牌龙骨上的风荷载标准值(MPa)；wA-：负风压感化下感化在告白牌龙骨上的风荷载打算值(MPa)；wkA-：负风压感化下感化在告白牌龙骨上的风荷载标准值(MPa)；wA+×wkA+×wA-×wkA-×wB+：正风压感化下感化在告白牌告白布上的风荷载打算值(MPa)；wkB+：正风压感化下感化在告白牌告白布上的风荷载标准值

12、(MPa)；wB-：负风压感化下感化在告白牌告白布上的风荷载打算值(MPa)；wkB-：负风压感化下感化在告白牌告白布上的风荷载标准值(MPa)；wB+×wkB+×wB-×wkB-×3.4 雪荷载标准值盘算：Sk：感化在告白牌上的雪荷载标准值(MPa)S0：根本雪压，按照现行<<修建构造荷载标准>>GB50009-2001取值，福州地域50年一遇最年夜积雪的自重：0MPa.r：屋面积雪散布系数，按表6.2.1GB50009-2001，为2.0。按照<<修建构造荷载标准>>GB50009-2001公式6.1.

13、1屋面雪荷载标准值为：Sk=r×S0×0=0MPa3.5 雪荷载打算值盘算：S：雪荷载打算值(MPa)；×Sk×0=0MPa3.6 告白牌面活荷载打算值：Q：告白牌面活荷载打算值(MPa)；Qk：告白牌面活荷载标准值取：500N/m2×Qk×500/1000000由于SkQk，因而盘算时活荷载参加正压组合！3.7 告白牌构件恒荷载打算值：G+：正压感化下告白牌构件恒荷载打算值(MPa)；G-：负压感化下告白牌构件恒荷载打算值(MPa)；Gk：告白牌构造平均自重取0.0004MPa；由于Gk与别的可变荷载比较，不起操纵感化，因而：G+&

14、#215;Gk×G-=Gk3.8 拔取盘算荷载组合：(1)正风压的荷载组算盘算：SkA+：正风压感化下的龙骨的荷载标准值组合(MPa)；SA+：正风压感化下的龙骨的荷载打算值组合(MPa)；SkA+=Gk+wkA+kSA+=G+wA+SkB+：正风压感化下的告白布的荷载标准值组合(MPa)；SB+：正风压感化下的告白布的荷载打算值组合(MPa)；SkB+=Gk+wkB+kSB+=G+wB+(2)负风压的荷载组算盘算：SkA-：负风压感化下的龙骨的荷载标准值组合(MPa)；SA-：负风压感化下的龙骨的荷载打算值组合(MPa)；SkA-=Gk+wkA-SA-=G-+wA-kkA-SkB-

15、：负风压感化下的告白布的荷载标准值组合(MPa)；SB-：负风压感化下的告白布的荷载打算值组合(MPa)；SkB-=Gk+wkB-SB-=G-+wB-kkB-(3)最倒霉荷载拔取：SkA：感化在龙骨上的最倒霉荷载标准值组合(MPa)；SA：感化在龙骨上的最倒霉荷载打算值组合(MPa)；按下面2项后果，选最倒霉要素(正风压情况下呈现)：SkASASkB：感化在告白布上的最倒霉荷载标准值组合(MPa)；SB：感化在告白布上的最倒霉荷载打算值组合(MPa)；按下面2项后果，选最倒霉要素(正风压情况下呈现)：SkBSB4 告白牌杆件盘算根本参数：1：盘算点标高：3m；2：力学模子：悬臂梁；3：荷载感化

16、：均布荷载(有拉杆感化)；4：悬臂总长度：L=3000mm，受力模子图中a=50mm，b=2950mm；5：拉杆截面面积：309mm26：分格宽度：B=1500mm；7：悬臂梁材质：Q235；本处杆件按悬臂梁力学模子进展打算盘算：4.1 构造的受力剖析：(1)荷载集度盘算：qk：组合荷载感化下的线荷载集度标准值(按矩形散布)(N/mm)；q：组合荷载感化下的线荷载集度打算值(按矩形散布)(N/mm)；Sk：组合荷载标准值(MPa)；S：组合荷载打算值(MPa)；B：分格宽度(mm)；qk=SkB×1500q=SB×1500(2)拉杆轴力盘算：由于拉杆在告白牌外力感化下在铰接

17、点发生的位移量在垂直偏向上的矢量代数跟即是拉杆在轴力感化下发生的位移量在垂直偏向上的矢量即：P：拉杆作用劲在垂直偏向上的分力(N)；qL4(3-4a/L+(a/L)4)/24EI-Pb3/3EI=PL拉杆/EAE：材料的弹性模量，为206000MPa；L拉杆：拉杆的长度；A：拉杆截面面积(mm2)；P=qL4A(3-4a/L+(a/L)4)/8(Ab3+3L拉杆I)拉杆的轴向作用劲为：N=P/sin(3)告白牌杆件截面最年夜弯矩处(距悬臂端间隔为x处)的弯矩打算值盘算：Mmax：悬臂梁最年夜弯矩打算值(N·mm)；x：距悬臂端间隔为x处(最年夜弯矩处)；q：组合荷载感化下的线荷载集度

18、打算值(按矩形散布)(N/mm)；L：悬臂总长度(mm)；a、b：长度参数，见模子图(mm)；通过盘算机的优化盘算，得：x=3000mm|Mmax|=|P(x-a)-qx2/2|·mm4.2 选用材料的截面特征：(1)悬臂杆件的截面特征：材料的抗弯强度打算值：f=215MPa；材料弹性模量：E=206000MPa；主力偏向惯性矩：I=1679250mm4；主力偏向截面抵御矩：W=25835mm3；塑性开展系数：=1.05；(2)拉杆杆件的截面特征：拉杆的截面面积：A=309mm2；材料的抗压强度打算值：f1=215MPa；材料的抗拉强度打算值：f2=215MPa；材料弹性模量：E=2

19、06000MPa；4.3 梁的抗弯强度盘算：抗弯强度应满意：NL/A+Mmax/Wf上式中：NL：梁遭到的轴力(N)；A：梁的截面面积(mm3)；Mmax：悬臂梁的最年夜弯矩打算值(N·mm)；W：在弯矩感化偏向的净截面抵御矩(mm3)；：塑性开展系数，取1.05；f：材料的抗弯强度打算值，取215MPa；那么：NL=PctgNL/A+Mmax/215MPa悬臂梁抗弯强度满意恳求。4.4 拉杆的抗拉(压)强度盘算：校核按照：关于受拉杆件，校核：N/Af关于受压杆件，需求进展波动性盘算，校核：N/Af此中：轴心受压柱的波动系数，查表6.3.8102-2003及表C.2GB50017-2

20、003取值；i：截面反转展转半径，i=(I/A)；：构件的长细比，不宜年夜于250，=L/i；由于风荷载是正风压荷载，因而，拉杆是接受拉力的。校核按照：N/A215MPa215MPa拉杆的抗拉强度满意恳求。4.5 梁的挠度盘算：主梁的最年夜挠度可以在2点呈现，其一是C点，另一点可以在AB段之间，下面分不盘算：(1)C点挠度的验算：dfp：会合力感化下的C点挠度(mm)；dfq：均布荷载感化下的C点挠度(mm)；dfc：组合荷载感化下的C点挠度(mm)；dfp=Pb2L(3-b/L)/6EIdfq=qL4/8EIdfc=|dfp-dfq|=|138.348-138.356|df,lim：按标准恳

21、求，悬臂杆件的挠度限值(mm)；df,lim=2L/250=24mmdfcdf,lim=24mm悬臂梁杆件C点的挠度满意恳求!(2)AB段最年夜挠度的验算：dfx：悬臂梁AB段挠度盘算值(mm)；x：距结实端间隔为x处(最年夜挠度处)；通过盘算机的优化盘算，得：x=1261mmdfx=|qL4(3-4x/L+(x/L)4)/24EI-Pb3×(2-3(x-a)/b+(x-a)3/b3)/6EI|dfxdf,lim=24mm悬臂梁杆件AB段的挠度满意恳求!5 告白牌焊缝盘算根本参数：1：焊缝高度：hf=4mm；2：焊缝无效截面抵御矩：W=76970mm3；2；5.1 受力剖析：V：固端

22、剪力(N)；NL：轴力(mm)，拉为正、压为负；M：固端弯矩(N·mm)；|V|=|P-qL|×3000|NL|M|=|Pb-qL2/2|·mm5.2 焊缝校核盘算：校核按照：(f/f)2+f2)ffw7.1.3-3GB50017-2003上式中：f：按焊缝无效截面盘算，垂直于焊缝长度偏向的应力(MPa)；f：正面角焊缝的强度打算值增年夜系数，取1.22；f：按焊缝无效截面盘算，沿焊缝长度偏向的剪应力(MPa)；ffw：角焊缝的强度打算值(MPa)；(f/f)2+f2)=(M/1.22W+NL/1.22A)2+(V/A)2)=(5182468.45/1.22/76

23、970+5458.254/1.22/2532.4)2+(8727.091/2532.4)2)ffw=160MPa焊缝强度能满意恳求。6 告白牌埋件盘算(后锚固构造)6.1 校核处埋件受力剖析：V：剪力打算值(N)；N：轴向拉(压)力打算值(N)，本处为轴向压力；M：根部弯矩打算值(N·mm)；按照后面的盘算，得：·mm6.2 锚栓群中接受拉力最年夜锚栓的拉力盘算：按5.2.2JGJ145-2004规则，在轴心拉力跟弯矩独特感化下(以下列图所示)，进展弹性剖析时，受力最年夜锚栓的拉力打算值应按以下规则盘算：1：当N/n-My1/yi20时：Nsdh=N/n+My1/yi22：

24、当N/n-My1/yi2<0时：Nsdh=(NL+M)y1/yi/2在下面公式中：M：弯矩打算值；Nsdh：群锚中受拉力最年夜锚栓的拉力打算值；y1，yi：锚栓1及i至群锚形心轴的垂直间隔；y1/，yi/：锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直间隔；L：轴力N感化点至受压一侧最外排锚栓的垂直间隔；在本例中：N/n-My1/yi2×250/375000由于：-2545.27<0因而：Nsdh=(NL+M)y1/yi/2按JGJ102-2003的5.5.7中第七条规则，这里的Nsdh再乘以2确实是现场实践拉拔应当到达的值。6.3 群锚受剪内力盘算：按5.3.1JGJ145-20

25、04规则，当边距c10hef时，一切锚栓平均摊派剪切荷载；当边距c<10hef时，部分锚栓摊派剪切荷载；此中：hef：锚栓的无效锚固深度；c：锚栓与混凝土基材之间的间隔；本例中：c=300mm<10hef=800mm因而部分螺栓受剪，接受剪力最年夜锚栓所受剪力打算值为：Vsdh6.4 锚栓钢材毁坏时的受拉承载力盘算：NRd,s=kNRk,s/RS,N6.1.2-1JGJ145-2004NRk,s=Asfstk6.1.2-2JGJ145-2004下面公式中：NRd,s：锚栓钢材毁坏时的受拉承载力打算值；NRk,s：锚栓钢材毁坏时的受拉承载力标准值；k：地动感化下锚固承载力落低系数，按

26、表7.0.5JGJ145-2004拔取；As：锚栓应力截面面积；fstk：锚栓极限抗拉强度标准值；RS,N：锚栓钢材受拉毁坏承载力分项系数；NRk,s=Asfstk×800=62832NRS,Nstk/fyk1.4表4.2.6JGJ145-2004fyk：锚栓屈服强度标准值；RS,Nstk/fyk×800/600取：RS,NNRd,s=kNRk,s/RS,N=1×=39270NNsdh锚栓钢材受拉毁坏承载力满意打算恳求！6.5 混凝土锥体受拉毁坏承载力盘算：因锚固点位于构造受拉面，而该构造为一般混凝土构造，故锚固区基材应断定为开裂混凝土。混凝土锥体受拉毁坏时的受拉

27、承载力打算值NRd,c应按以下公式盘算：NRd,c=kNRk,c/Rc,NNRk,c=NRk,c0×Ac,N/Ac,N0×s,Nre,Nec,Nucr,N在下面公式中：NRd,c：混凝土锥体毁坏时的受拉承载力打算值；NRk,c：混凝土锥体毁坏时的受拉承载力标准值；k：地动感化下锚固承载力落低系数，按表7.0.5JGJ145-2004拔取；Rc,N：混凝土锥体毁坏时的受拉承载力分项系数，按表4.2.6JGJ145-2004采纳，取2.15；NRk,c0：开裂混凝土单锚栓受拉，梦想混凝土锥体毁坏时的受拉承载力标准值；NRk,c0×fcu,k×hef(收缩及扩

28、孔型锚栓)6.1.4JGJ145-2004NRk,c0×fcu,k×(hef-30)(化学锚栓)6.1.4条则说明JGJ145-2004此中：fcu,k：混凝土破方体抗压强度标准值，当其在45-60MPa间时，应乘以落低系数0.95；hef：锚栓无效锚固深度；NRk,c0×fcu,k×hefAc,N0：混凝土毁坏锥体投影面面积，按6.1.5JGJ145-2004取；scr,N：混凝土锥体毁坏情况下，无间距效应跟边沿效应，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间矩。scr,N=3hef=3×80=240mmAc,N0=scr,N2=2402=5760

29、0mm2Ac,N：混凝土实有毁坏锥体投影面积，按6.1.6JGJ145-2004取：Ac,N=(c1+s1×scr,N)×(c2+s2×scr,N)此中：c1、c2：偏向1及2的边矩；s1、s2：偏向1及2的间距；ccr,N：混凝土锥体毁坏时的临界边矩，取ccr,Nef×80=120mm；c1ccr,Nc2ccr,Ns1scr,Ns2scr,NAc,N=(c1+s1×scr,N)×(c2+s2×scr,N)×240)××240)=230400mm2s,N：边矩c对受拉承载力的落低阻碍系数，按6.

30、1.7JGJ145-2004采纳：s,N×c/ccr,N1(收缩及扩孔型锚栓)6.1.7JGJ145-2004s,N=1(化学锚栓)6.1.7条则说明JGJ145-2004此中c为边矩，当为多个边矩时，取最小值，且需满意cmincccr,N，按6.1.11JGJ145-2004：关于收缩型锚栓(双锥体)cmin=3hef关于收缩型锚栓cmin=2hef关于扩孔型锚栓cmin=hefs,N×c/ccr,N1×120/120=1因而，s,N取1。re,N：表层混凝土由于麋集配筋的告白布感化对受拉承载力的落低阻碍系数，按6.1.8JGJ145-2004采纳，当锚固区钢筋

31、间距s150mm或钢筋直径d10mm且s100mm时，取1.0；re,N=0.5+hef/2001=0.5+80/200因而，re,N取1。ec,N：荷载公平eN对受拉承载力的落低阻碍系数，按6.1.9JGJ145-2004采纳；ec,N=1/(1+2eN/scr,N)=1ucr,N：未裂混凝土对受拉承载力的进步系数，按标准关于非化学锚栓取1.4，对化学锚栓取2.44；把下面所失掉的各项代入，得：NRk,c=NRk,c0×Ac,N/Ac,N0×s,Nre,Nec,Nucr,N×230400/57600×1×1×1×NRd,c

32、=kNRk,c/Rc,N×Nsdg因而，群锚混凝土锥体受拉毁坏承载力满意打算恳求！6.6 混凝土劈裂毁坏承载力盘算：NRd,sp=kNRk,sp/Rsp6.1.11-1JGJ145-2004NRk,sp=h,spNRk,c6.1.11-2JGJ145-2004h,sp=(h/2hef)2/31.56.1.11-3JGJ145-2004下面公式中：NRd,sp：混凝土劈裂毁坏受拉承载力打算值；NRk,sp：混凝土劈裂毁坏受拉承载力标准值；k：地动感化下锚固承载力落低系数，按表7.0.5JGJ145-2004拔取；NRk,c：混凝土锥体毁坏时的受拉承载力标准值；Rsp：混凝土劈裂毁坏受拉

33、承载力分项系数，按表4.2.6JGJ145-2004取2.15；h,sp：构件厚度h对劈裂承载力的阻碍系数；NRk,c=NRk,c0×Ac,N/Ac,N0×s,Nre,Nec,Nucr,N此中：NRk,c0关于扩孔型锚栓：ccr,sp=2hef=160关于收缩型锚栓：ccr,sp=3hef=240scr,sp=2ccr,sp=480c1ccr,spc2ccr,sps1scr,sps2scr,spAc,N=(c1+s1×scr,sp)×(c2+s2×scr,sp)×480)××480)=710400mm2Ac,N0=

34、(scr,sp)2=(480)2=230400mm2s,N：边矩c对受拉承载力的落低阻碍系数，按6.1.7JGJ145-2004采纳：s,N×c/ccr,sp1(收缩及扩孔型锚栓)6.1.7JGJ145-2004此中c为边矩，当为多个边矩时，取最小值，且需满意cmincccr,sp，按6.1.11JGJ145-2004：关于收缩型锚栓(双锥体)cmin=3hef关于收缩型锚栓cmin=2hef关于扩孔型锚栓cmin=hefs,N×c/ccr,sp1×240/240=11因而，s,N取1。ec,N=1ucr,N：未裂混凝土对受拉承载力的进步系数，按标准关于非化学锚栓

35、取1.4，对化学锚栓取2.44；把下面所失掉的各项代入，得：NRk,c=NRk,c0×Ac,N/Ac,N0×s,Nre,Nec,Nucr,N×710400/230400×1×1×1×h,sp=(h/2hef)2/3=(300/2/80)2/3因而，h,spNRk,sp=h,spNRk,c×NRd,sp=kNRk,sp/Rsp×Nsdg因而，混凝土劈裂毁坏承载力满意打算恳求！6.7 锚栓钢材受剪毁坏承载力盘算：VRd,s=kVRk,s/Rs,V6.2.2-1JGJ145-2004此中：VRd,s：钢材毁坏时

36、的受剪承载力打算值；VRk,s：钢材毁坏时的受剪承载力标准值；k：地动感化下锚固承载力落低系数，按表7.0.5JGJ145-2004拔取；Rs,V：钢材毁坏时的受剪承载力分项系数，按表4.2.6JGJ145-2004选用：Rs,Vstk/fyk表4.2.6JGJ145-2004按标准，该系数恳求不小于1.25、fstk800MPa、fyk/fstk0.8；对本例，Rs,Vstk/fyk表4.2.6JGJ145-2004×800/600实践拔取Rs,V=1.6；VRk,ssfstk6.2.2-2JGJ145-2004××800=31416NVRd,s=kVRk,s/

37、Rs,V=1×=19635NVsdg因而，锚栓钢材受剪毁坏承载力满意打算恳求！6.8 混凝土楔形体受剪毁坏承载力盘算：VRd,c=kVRk,c/Rc,V6.2.3-1JGJ145-2004VRk,c=VRk,c0×Ac,V/Ac,V0×s,Vh,Va,Vec,Vucr,V6.2.3-2JGJ145-2004在下面公式中：VRd,c：构件边沿混凝土毁坏时的受剪承载力打算值；VRk,c：构件边沿混凝土毁坏时的受剪承载力标准值；k：地动感化下锚固承载力落低系数，按表7.0.5JGJ145-2004拔取；Rc,V：构件边沿混凝土毁坏时的受剪承载力分项系数，按表4.2.6J

38、GJ145-2004采纳，取1.8；VRk,c0：混凝土梦想楔形体毁坏时的受剪承载力标准值，按6.2.4JGJ145-2004采纳；Ac,V0：单锚受剪，混凝土梦想楔形体毁坏时在侧向的投影面积，按6.2.5JGJ145-2004采纳；Ac,V：群锚受剪，混凝土梦想楔形体毁坏时在侧向的投影面积，按6.2.6JGJ145-2004采纳；s,V：边距比c2/c1对受剪承载力的阻碍系数，按6.2.7JGJ145-2004采纳；h,V：边厚比c1/h对受剪承载力的阻碍系数，按6.2.8JGJ145-2004采纳；a,V：剪切角度对受剪承载力的阻碍系数，按6.2.9JGJ145-2004采纳；ec,V：公

39、平荷载对群锚受剪承载力的落低阻碍系数，按6.2.10JGJ145-2004采纳；fucr,V：未裂混凝土级锚区配筋对受剪承载力的进步阻碍系数，按6.2.11JGJ145-2004采纳；下面顺次对下面提到的各参数盘算：c1=120mmc2=120mms,V×c2116.2.7JGJ145-2004×=0.9<1取：s,VVRk,c0×(dnom)(lf/dnom)(fcu,k)c16.2.4JGJ145-2004此中：dnom：锚栓外径(mm)；lf：剪切荷载下锚栓无效长度，取lfhef，且lf8d，本处取80mm；VRk,c0×(dnom)(lf/

40、dnom)(fcu,k)c1×(10)(80/10)(25)×120Ac,V0126.2.5JGJ145-2004×1202=64800mm2Ac,V1+s2+c2)×h6.2.6-3JGJ145-2004×120+240+120)×300=162000h,V1/h)1/316.2.8JGJ145-2004×120/300)1/3=0.843<1取：h,V=1a,Vec,V=1/(1+2eV/3c1)1=1/(1+2×0/3/120)=1=1取ec,V=1按标准6.2.11JGJ145-2004恳求，按照锚固

41、区混凝土跟配筋情况，ucr,V把下面各后果代入，失掉群锚砼楔形体毁坏时的受剪承载才能标准值为：VRk,c=VRk,c0×Ac,V/Ac,V0×s,Vh,Va,Vec,Vucr,V×162000/64800××1×1×1×VRd,c=kVRk,c/Rc,V×Vsdg因而，群锚砼楔形体毁坏时的受剪承载才能满意盘算恳求！6.9 混凝土剪撬毁坏承载才能盘算：VRd,cp=KVRk,cp/Rc,p6.2.12-1JGJ145-2004VRk,cp=kNRk,c6.2.12-2JGJ145-2004在下面公式中：K：

42、地动感化下承载力落低系数；VRd,cp：混凝土剪撬毁坏时的受剪承载力打算值；VRk,cp：混凝土剪撬毁坏时的受剪承载力标准值；Rc,p：混凝土剪撬毁坏时的受剪承载力分项系数，按表4.2.6JGJ145-2004取1.8；k：锚固深度hef对VRk,cp的阻碍系数，当hef<60mm时取1.0，否那么取2.0。VRk,cp=KNRk,c×VRd,cp=kVRk,cp/Rc,p=2×Vsdg因而，混凝土剪撬毁坏承载才能满意盘算恳求！6.10 拉剪复合受力承载力盘算：钢材毁坏时恳求：(NSdh/NRd,s)2+(VSdh/VRd,s)216.3.1JGJ145-2004混凝

43、土毁坏时恳求：(NSdg/NRd,c)+(VSdg/VRd,c)16.3.2JGJ145-2004分不代入下面盘算失掉的参数盘算如下：(NSdh/NRd,s)2+(VSdh/VRd,s)2=(4364.688/39270)2+(2909.03/19635)2因而，该处盘算满意打算恳求！(NSdg/NRd,c)+(VSdg/VRd,c)=(5458.254/45661.548)+(8727.091/12758.949)因而，该处盘算满意打算恳求！7 根本参数7.1 告白牌地点地域：福州地域；7.2 空中毛糙度分类品级：按修建构造荷载标准(GB50009-2001)A类：指远洋海面跟海岛、海岸、湖

44、岸及戈壁地域；B类：指原野、都会、森林、丘陵以及屋宇比较稀少的州里跟都会郊区；C类：指有麋集修建群的都会郊区；D类：指有麋集修建群且屋宇较高的都会郊区；按照下面分类标准，本工程按B类地形思索。8 告白牌荷载盘算8.1 告白布告白牌的荷载感化说明：告白牌接受的荷载包含：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。(1)自重：包含告白布、杆件、衔接件、附件等的自重，可以按照400N/m2预算：(2)风荷载：是垂直感化于告白牌外表的荷载，按GB50009采纳；(3)雪荷载：是指告白牌程度投影面上的雪荷载，按GB50009采纳；(4)活荷载：是指告白牌程度投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采纳

45、；在实践工程的告白牌构造盘算中，对下面的多少种荷载，思索最倒霉组合，有下面多少种方法，取用其最年夜值：A：思索正风压时：a.当永世荷载起操纵感化的时分，按下面公式进展荷载组合：Sk+k×k×k(或Qk)b.当永世荷载不起操纵感化的时分，按下面公式进展荷载组合：Sk+k×wk×k(或Qk)B：思索负风压时：按下面公式进展荷载组合：Sk-kk8.2 风荷载标准值盘算：按修建构造荷载标准(GB50009-2001)盘算：wk+=gzzs1+w07.1.1-2GB50009-20012006年版wk-=gzzs1-w0上式中：wk+：正风压下感化在告白牌上的风荷

46、载标准值(MPa)；wk-：负风压下感化在告白牌上的风荷载标准值(MPa)；Z：盘算点标高：6m；gz：刹时风压的阵风系数；按照差异园地范例,按以下公式盘算(高度缺乏5m按5m盘算)：gz=K(1+2f)此中K为空中毛糙度调剂系数，f为脉动系数A类园地：gz×(1+2f)此中：f×(Z/10)B类园地：gz×(1+2f)此中：f=0.5(Z/10)C类园地：gz×(1+2f)此中：f=0.734(Z/10)D类园地：gz×(1+2f)此中：f=1.2248(Z/10)关于B类地形，6m高度处刹时风压的阵风系数：gz×(1+2×

47、;(0.5(Z/10)z：风压高度变更系数；按照差异园地范例,按以下公式盘算：A类园地：z×(Z/10)当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m；B类园地：z=(Z/10)当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m；C类园地：z×(Z/10)当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m；D类园地：z×(Z/10)当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m；关于B类地形，6m高度处风压高度变更系数：z×(Z/10)=1s1：部分风压体

48、型系数，关于告白牌构造，按标准，盘算正风压时，取s1+=1.3；盘算负风压时，取s1-=-2.0；另注：上述的部分体型系数s1(1)是有用于围护构件的附属面积A小于或即是1m2的情况，当围护构件的附属面积A年夜于或即是10m2时，部分风压体型系数s1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的附属面积小于10m2而年夜于1m2时，部分风压体型系数s1(A)可按面积的对数线性插值，即：s1(A)=s1(1)+s1(10)-s1(1)logA在上式中：当A10m2时取A=10m2；当A1m2时取A=1m2；w0：根本风压值(MPa)，按照现行<<修建构造荷载标准>>GB50009

49、-2001附表D.4(天下根本风压散布图)中数值采纳，按重现期50年，福州地域取0.0007MPa；(1)盘算龙骨构件的风荷载标准值：龙骨构件的附属面积：A=6×1.5=9m2sA1+(A)=s1+(1)+s1+(10)-s1+(1)logAsA1-(A)=s1-(1)+s1-(10)-s1-(1)logAwkA+=gzzsA1+w0×1××wkA-=gzzsA1-w0×1××(2)盘算告白布部分的风荷载标准值：告白布构件的附属面积：×2sB1+(A)=s1+(1)+s1+(10)-s1+(1)logAsB1-(A

50、)=s1-(1)+s1-(10)-s1-(1)logAwkB+=gzzsB1+w0×1××wkB-=gzzsB1-w0×1××8.3 风荷载打算值盘算：wA+：正风压感化下感化在告白牌龙骨上的风荷载打算值(MPa)；wkA+：正风压感化下感化在告白牌龙骨上的风荷载标准值(MPa)；wA-：负风压感化下感化在告白牌龙骨上的风荷载打算值(MPa)；wkA-：负风压感化下感化在告白牌龙骨上的风荷载标准值(MPa)；wA+×wkA+×wA-×wkA-×wB+：正风压感化下感化在告白牌告白布上的风荷载打算

51、值(MPa)；wkB+：正风压感化下感化在告白牌告白布上的风荷载标准值(MPa)；wB-：负风压感化下感化在告白牌告白布上的风荷载打算值(MPa)；wkB-：负风压感化下感化在告白牌告白布上的风荷载标准值(MPa)；wB+×wkB+×wB-×wkB-×8.4 雪荷载标准值盘算：Sk：感化在告白牌上的雪荷载标准值(MPa)S0：根本雪压，按照现行<<修建构造荷载标准>>GB50009-2001取值，福州地域50年一遇最年夜积雪的自重：0MPa.r：屋面积雪散布系数，按表6.2.1GB50009-2001，为2.0。按照<<

52、;修建构造荷载标准>>GB50009-2001公式6.1.1屋面雪荷载标准值为：Sk=r×S0×0=0MPa8.5 雪荷载打算值盘算：S：雪荷载打算值(MPa)；×Sk×0=0MPa8.6 告白牌面活荷载打算值：Q：告白牌面活荷载打算值(MPa)；Qk：告白牌面活荷载标准值取：500N/m2×Qk×500/1000000由于SkQk，因而盘算时活荷载参加正压组合！8.7 告白牌构件恒荷载打算值：G+：正压感化下告白牌构件恒荷载打算值(MPa)；G-：负压感化下告白牌构件恒荷载打算值(MPa)；Gk：告白牌构造平均自重取0.

53、0004MPa；由于Gk与别的可变荷载比较，不起操纵感化，因而：G+×Gk×G-=Gk8.8 拔取盘算荷载组合：(1)正风压的荷载组算盘算：SkA+：正风压感化下的龙骨的荷载标准值组合(MPa)；SA+：正风压感化下的龙骨的荷载打算值组合(MPa)；SkA+=Gk+wkA+kSA+=G+wA+SkB+：正风压感化下的告白布的荷载标准值组合(MPa)；SB+：正风压感化下的告白布的荷载打算值组合(MPa)；SkB+=Gk+wkB+kSB+=G+wB+(2)负风压的荷载组算盘算：SkA-：负风压感化下的龙骨的荷载标准值组合(MPa)；SA-：负风压感化下的龙骨的荷载打算值组合(

54、MPa)；SkA-=Gk+wkA-SA-=G-+wA-kkA-SkB-：负风压感化下的告白布的荷载标准值组合(MPa)；SB-：负风压感化下的告白布的荷载打算值组合(MPa)；SkB-=Gk+wkB-SB-=G-+wB-kkB-(3)最倒霉荷载拔取：SkA：感化在龙骨上的最倒霉荷载标准值组合(MPa)；SA：感化在龙骨上的最倒霉荷载打算值组合(MPa)；按下面2项后果，选最倒霉要素(正风压情况下呈现)：SkASASkB：感化在告白布上的最倒霉荷载标准值组合(MPa)；SB：感化在告白布上的最倒霉荷载打算值组合(MPa)；按下面2项后果，选最倒霉要素(正风压情况下呈现)：SkBSB9 告白牌杆件盘算根本参数：1：盘算点标高：6m；2：力学模子：悬臂梁；3：荷载感化：均布荷载(有拉杆感化)；4：悬臂总长度：L=6000mm，受力模子图中a=1000mm，b=5000mm；5：拉杆截面面积：5856mm26：分格宽度：B=1500mm；7：悬臂梁材质：Q235；本处杆件按悬臂梁力学模子进展打算盘算：9.1 构造的受力剖析：(1)荷载集度盘算：qk：组合荷载感化下的线荷载