热力发电厂课程设计计算书

1、热力发电厂课程设计 指导老师:连佳 姓名:陈阔 班级:12-1600MW凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算 计算数据选择为A3，B2，C11.整理原始数据的计算点汽水焓值已知高压缸汽轮机高压缸进汽节流损失：p1=4%，中低压连通管压损p3=2%, 则 ; p4=(1-0.02)x0.9405=0.92169; 由主蒸汽参数：p0=24.2MPa，t0=566，可得h0=3367.6kJ/kg; 由再热蒸汽参数：热段： prh=3.602MPa，trh=556， 冷段：prh=4.002MPa，trh=301.9， 可知hrh=3577.6kJ/kg，hrh=2966.9kJ/kg，qrh=6

2、10.7kJ/kg。1.2编制汽轮机组各计算点的汽水参数（如表4所示）表4 600MW凝汽式机组回热系统计算点汽水参数项 目符号单位回热加热器加 热 器 编 号-H1H2H3H4（HD）H5H6H7H8SG排汽C加热蒸汽抽汽压力pjMPa5.8994.0021.8090.94050.38710.11770.057570.01544-0.006抽汽温度tj351.2301.9457363.2253.8128.2x=1.0x=0.98-x=0.95抽汽比焓hjkJ/kg3051.82967.43375.53187.62972.82731.22651.82548.3-2439.1抽汽压损pj3335

3、5555-加热器压力pjMPa5.722033.881941.754730.8934750.3677450.1118150.054692 0.0146680.0980.006p压力下饱和水温ts272.5248.6205.9175140.6102.883.653.59936.2p下饱和水焓hjkJ/kg1197.91078.8878.9741.3591.8430.8350224415.1151.5被加热水（蒸汽）上端差-0001111-加热器出口水温-273.5248.6205.9175139.6101.882.652.5-水侧压力-MPa29.210.8934751.724-出口水焓hwjk

4、J/kg1203.11079879.1741.3587.4426.7345.8219.7-进口水焓hwj+1kJ/kg1079879.1741.1587.4426.7345.8219.7-疏水下端差5.65.65.6-5.65.65.6-疏水出口水温TI254.2211.5184.3-107.488.258.1-99-疏水出口水焓hwjdkJ/kg1106.3904.6782.27-450.3369.42431224415.4-1.1绘制汽轮机的汽态线，如图2所示。给水泵入口水比容0.001121给水泵入口压力1.0858 给水泵入口水温175熵2.090656给水泵出口压力29.21给水泵出

5、口温度178.7给水泵出口焓值772.5给水泵焓升31.11.3计算给水泵焓升：1.假设给水泵加压过程为等熵过程；2.给水泵入口处水的温度和密度与除氧器的出口水的温度和密度相等；3.给水泵入口压力为除氧器出口压力与高度差产生的静压之和。2.全厂物质平衡计算已知全厂汽水损失：Dl=0.015Db（锅炉蒸发量），锅炉为直流锅炉，无汽包排污。则计算结果如下表：（表5）表5 全厂物质平衡计算（以锅炉蒸发量Db为单位1）项目份额与D0的关系（D/D0）Dgl11.0152 Dfw11.0152 Dma0.0150.0152 D00.985-3. 计算汽轮机各级回热抽汽量假设加热器的效率=1（1） 高压加

6、热器组的计算 由H1，H2，H3的热平衡求1，2，3 （2） 除氧器H4的计算 进除氧器的份额为4； 进小汽机的份额为t 根据水泵的能量平衡计算小汽机的用汽份额t表6 小汽机参数表小汽机排气压力0.007排汽干度1排汽焓值2571.8水泵焓升31.1小汽机机械效率0.99水泵效率0.9即 根据除氧器的物质平衡，求c4c4+4+s3=fw 则c4=1-4-s3=0.755442（3）低压加热器H5，H6，H7的计算（4）低压加热器H8与轴封加热器SG的计算 为了便于计算将H8与SG作为一个整体考虑，用图所示的热平衡范围来列出物质平衡的热平衡式。由热井的物质平衡式，可得 由吸热量=放热量写出热平衡

7、式（其中hT=hS，而hS可通过轴封供汽母管的能量平衡求解，即ShS=HhH+MhM+PhP 可得 hS=3045.6kJ/kg）联立上面两个平衡式，解得 8=0.016261 ，C=0.558231（5） 凝气系数C的校核由汽轮机通流部分物质平衡来计算C，以校核计算的准确性两者计算结果相同，表明以上计算准确。4. 汽轮机汽耗量计算根据抽汽做功不足多耗新汽的公式来计算D0（1） 计算 凝汽的比内功为 （2） 计算各级抽汽做功不足系数Yj如下： 计算点jhjjhjYjjYj10.063788 3051.8194.668918 0.794548 0.050683 20.090670 2967.42

8、69.053925 0.739640 0.067063 30.045924 3375.5155.015958 0.609199 0.027977 40.101114 3187.6322.309764 0.486956 0.049238 50.048127 2972.8143.071031 0.347212 0.016710 60.024228 2731.266.171680 0.190033 0.004604 70.035755 2651.894.814892 0.138377 0.004948 80.016261 2548.341.436985 0.071043 0.001155 C0.55

9、8231 2439.11361.581406 -B0.0000883367.60.296349 1.000000 0.000088 N0.0000622966.60.183929 0.739119 0.000046 R0.0000563187.30.178489 0.486761 0.000027 S0.0015693045.7 4.778719 0.394646 0.000619 2653.5620480.223158 于是，抽汽做功不足汽耗增加系数为则汽轮机新汽耗量D0为（3）校核若采用功率校核，则方法如下： 功率校核：1kg新蒸汽比内功Wi为据此可得汽轮发电机的功率为计算误差 若采用流量

10、校核，则方法如下流量校核：计算新汽的做功，如表8所示：汽缸汽态线段ijhij(kJ/kg)ijhij(kJ/kg)公式结果公式结果高压缸0-10-1=1-I-A-B-D0.971727 h0-1=ho-h1315.8306.871 1-21-2=0-1-10.907939 h1-2=h1-h284.476.630 中压缸2-3rh=1-2-L-M-N-H+A+F-20.814312 hrh-3=hrh-h3202.1164.094 E0.010088 hE-3=hE-h3-47.43-43-4=2-3-30.778476 h3-4=h3-h4187.9146.276 低压缸4-54-5=3-4

11、-4-P-R0.676745 h4-5=h4-h5214.8145.365 L0.004984-6.2-0.03090085-65-6=4-5-50.628619 h5-6=h5-h6241.6151.874 6-76-7=5-6-60.604391 h6-7=h6-h779.447.989 7-87-8=6-7-70.568636 h7-8=h7-h8103.558.854 8-C8-C=7-8-80.552375 h8-C=h8-hC109.260.319 整 机ijhij 1158.241由功率平衡式求汽耗D0误差以D0=1845646.595kg/h为基准，计算各项汽水流量如表9所示项

12、目各项汽水流量项目各项汽水流量汽机汽耗量D01845646.595小汽机的耗汽量Dt=t*Db106687.6354锅炉蒸发量Db1873752.888全厂汽水损失DI=0.015Db28106.29332第一级抽汽D1=1*Db119523.3788再热蒸汽量Drh=rh*Db1525819.179第二级抽汽D2=2*Db169893.0274第一级加热器疏水Ds1=s1*Db119523.3788第三级抽汽D3=3*Db86049.94811第二级加热器疏水Ds2=s2*Db289416.4061第四级抽汽D4=4*Db189461.9311第三级加热器疏水Ds3=s3*Db375466.

13、3542第五级抽汽D5=5*Db90177.52891第五级加热器疏水Ds5=s4*Db90177.52891第六级抽汽D6=6*Db45397.39943第六级加热器疏水Ds6=s5*Db135574.9283第七级抽汽D7=7*Db66995.88151第七级加热器疏水Ds7=s6*Db202570.8098第八级抽汽D8=8*Db30468.41832第八级加热器疏水Ds1=s7*Db252310.19515. 计算各热经济性指标1）机热经济性指标2） 机组热耗量：由补水温度tma=20, 大气压为0.1MPa, 求出补水的焓值hw,ma=84kJ/kg。机组热耗率：绝对电效率：3） 锅炉热负荷：3）管道效率： 正平衡 反平衡计算结果相差不大，说明热力计算正确。4） 全厂热经济性指标全厂热效率：全厂热耗率：全厂发电标准煤耗率：全厂供电标准煤耗率：6. 计算抽汽效率各级抽汽效率 7. 局部热力系统