(150厚)扣件式钢管支架楼板模板安全计算书

1、150厚扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规JGJ130-20112、混凝土结构设计规GB50010-2010根本参数楼板厚度h(mm)150楼板边长L(m)2.7楼板边宽B(m)4模板支架高度H(m4.2主梁布置方向平行于楼板长边立柱纵向间距la(m)1立柱横向间距lb(m)1水平杆步距h1(m)1.2计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规JGJ130-2011次梁间距a(mm)150次梁悬挑长度a1(mm)150主梁悬挑长度b1(mm)0可调托座主梁根数1结构外表要求外表外露剪刀撑(含水平布置方式普通型模板荷载传递方式可调托座立杆自由端高度

2、a(mm)300材料参数主梁类型圆钢管主梁规格48X3.0次梁类型矩形木楞次梁规格50X100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm（克隆、山樟平行方向）钢管类型48X3.5何载参数根底类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak（kPa）/架体底部垫板面积A（mA2）0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市（省）（市）地面粗糙度类型/3、建筑结构荷载规GB50009-20124、钢结构设计规GB50017-20035、建筑施工临时支撑结构技术规JGJ300-2013二、计算参数简图：*三=二图1平面图¥Jnt1他谄Tim图2纵向剖面图1图3横向剖面图2三、面板验算根据规规定面板可

3、按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进展计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000X122/6=24000mm3,l=bh3/12=1000X123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2X(0.3+(24+1.1)X150/1000)X1+1.4X2.5X1=8.378kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.4X0.7Q1kb=1.35X(0.3+(24+1.1

4、)X150/1000)X1+1.4X0.7X2.5X1=7.938kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(8.378,7.938)=8.378kN/m.>1图4可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2X(0.3+(24+1.1)X150/1000)X1=4.878kN/mp1=1.4Q1k=1.4X2.5=3.5kN图5可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35X(0.3+(24+1.1)X150/1000)X1=5.488kN

5、/mp2=1.4X0.7Q1k=1.4X0.7X2.5=2.45kN取最不利组合得:245CnniiniiniHimiimniiiiimnimminiiuiui图6永久荷载控制的受力简图图7面板弯矩图Mmax=0.145kNm<t=Mmax/W=0.145X106/24000=6.04N/mm2Wf=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)Xh)Xb=(0.3+(24+1.1)X150/1000)X1=4.065kN/m图8正常使用极限状态下的受力简图v=0.016mmv=150/400=0.375mm满足要求四、次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时:计算简图

6、:1111,111111.1TinnmLC.WUTT山山11L余1d怡i1山山fE4山tyA梟1io(hisn图10可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合:q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1.2X(0.3+(24+1.1)X150/1000)X150/1000+1.4X2.5X150/1000=1.257kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.4X0.7Q1ka=1.35X(0.3+(24+1.1)X150/1000)X150/1000+1.4X0.7X2.5X150/1000=1.191kN/m取最不利组合得：q=ma

7、xq1,q2=max(1.257,1.191)=1.257kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2X(0.3+(24+1.1)X150/1000)X150/1000=0.732kN/mp1=1.4Q1k=1.4X2.5=3.5kN3.5W屛£1,LIIIIJIL,LLfIIIJ-L4IIIJLJIUl43-p一仙山1闵皿imia1HAtlST图11可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.352X(0.3+(24+1.1)X150/1000)X150/1000=

8、0.824kN/mp2=1.4X0.7Q1k=1.4X0.7X2.5=2.45kN图12永久荷载控制的受力简图2.4W450IU【川|l|j|iwuninniiHL-2IfinIJLJLu4iifiuA1U!HL>u1Q11>JSIIM"1cinn-1nAu禎1、强度验算/.r)K/48?-CL&3-ovtYITIYk/fHAAl：i|innnA0470胡141M匚0.47&$fy匸&跟牌inonM图13次梁弯矩图（kNm）Mmax=0.533kNm(T=Mmax/W=0.533X106/(83.3333并6CB99N/mm2<f=15N/m

9、m2满足要求2、抗剪验算LiiiiiiiinHIIIIIIIIIIHTlllllllinHMllllllllll.11u.WHIIIIIIIUiiiiiiiuiij«111lucHiminiiuuli图14次梁剪力图(kN)Vmax=3.61kNtmax=VmaxS/(lbO)=3.61X103X62.5X103/(416.667X104X5X10)=1.T83N2m/n2rn2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计,qk=(G1k+(G3k+G2k)Xh)Xa=(0.3+(24+1.1)X150/1000)X150/1000=0.6你“伽CAAhT!匸min11UL1111tAIJl

10、aljMM1匸$5图15正常使用极限状态下的受力简图图16次梁变形图(mm)vmax=0.087mn)v=X1000/400=2.5mm满足要求五、主梁验算在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。主梁的方向设定为立杆的横距方向。根据建筑施工模板安全技术规(JGJ162-2008第条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员与设备荷载标准值(Q1k可取1.5kN/就；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.

11、9X1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9X(1.2X(0.3+(24+1.1)X150/1000)X150/1000+1.4X1.5X150/1000)=0.942kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.9X1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.4X0.7Q1ka=0.9X(1.35X(0.3+(24+1.1)X150/1000)X150/1000+1.4X0.7X1.5X150/1000)=0.939kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(0.942,0.939)=0.942kN此时次梁的荷载简图如下ijiiiii.inminliliLiLii

12、uiiii1山山111LHHN1'iri1山山IHinm2Al10(RIT諾图17次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)X150/1000)X150/1000=0.61kN/m此时次梁的荷载简图如下<1占Ah1.11丄丄1JJU11j11，j|1ih1叶'lil"J1*W*l>1Li11L1litJlllil1I1lf|rarminiA311加:1MMId111)(1图18次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=1.058kNRkmax=0.685kN还

13、需考虑主梁自重，那么自重标准值为gk=32.65/1000=0.033kN/m自重设计值为：g=0.9X1.2gk=0.9X1.2X32.65/1000=0.035kN/m那么主梁承载能力极限状态的受力简图如下：图19主梁正常使用极限状态受力简图那么主梁正常使用极限状态的受力简图如下:图20主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算卉4711一一L3-J0,1?3A尺inoulC-S66A1'Hjtl图21主梁弯矩图（kNm）Mmax=0.711kNm(T=Mmax/W=0.711X106/(4.493X1000)=158/21MN<f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算图22主

14、梁剪力图（kN）Vmax=4.063kNtmax=QmaxS/(lb0)=4.063X1000x3.042X103/(10.783X104X0.6X10)W9.T0p=N2mM2nm2满足要求3、挠度验算图23主梁变形图（mm）vmax=1.406mmcv=X103/400=2.5mm满足要求4、支座反力计算六、立柱验算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rzmax=7.785kN1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,卩、1卩2按JGJ130-2011附录C取用101=k卩1(h+2a)=1X1.65X(1.2+2X300/1000)=2.97ml02=k卩2h=1X2.39

15、9X1.2=2.879m取两值中的大值I0=max(l01,I02)=max(2.97,2.879)=2.97m入=l0/i=2.97X1000/(1.58X10)W87.9J=210满足要求2、立柱稳定性验算（顶部立杆段）入1=IO1/i=297X1000/(1.58X10)=187.975根据入1查JGJ130-2011附录得到$=0.203N1=0.9X1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)IaIb=0.9X(1.2X(0.3+(24+1.1)X150/1000)+1.4X(1+2)X1X1=8.17kNf=N1/($A)=8.X1000/(0.203X(4.

16、89X100)=82.285N/mm2<=205N/mm2满足要求3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)入2=l02i/=2.879X1000/(1.58X10)=182.203根据入1查JGJ130-2011附录得到$=0.216N3=0.9X1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb+0.9X1.2XHXgk=0.9X(1.2X(0.3+(24+1.1)X150/1000)+1.4X(1+2)X1X1+0.9X1.2X4.2X0.183=9kNf=N3/($A)=X1000/(0.216X(4.89X100)=85.371N/mm2<=205N/mm2满足要求七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=Rzmax=7.785kNN=7.785kN<N=150kN满足要求危险性判断计算书对于楼板模板支撑的危险性判断有以下四点：支撑架搭设高度、楼板的跨度、支撑架的总荷载、高大于宽的独立支撑体系。A、模板支撑搭设高度：H=4.2mH<5m,不属于危险性较大的分局部项工程B、模板支撑搭设跨度:B=Max(L,B)=4mB<10,不属于危险性较大的分局部项工程C、模板支撑架总荷载:S=(支模架自重+钢筋混凝土自重)+(施