箱梁模板最终版

1、.箱梁模板（HR重型门架）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2001 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm)8550B(mm)1C(mm)2500D(mm)900E(mm)300F(mm)200G(mm)2500H(mm)1I(mm)3625J(mm)450K(mm)250L(mm)900M(mm)450N(mm)3800O(mm)225箱梁断面图 二、构造参数门架搭

2、配形式门架+调整架+调节杆底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm)200箱室底的小梁间距l3(mm)400翼缘板底的小梁间距l4(mm)400标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n2主梁受力不均匀系数0.5门架间距la(mm)900横梁和腹板下的门架跨距lb(mm)600箱室下的门架跨距lc(mm)900翼缘板下的门架跨距ld(mm)1200模板支架搭设的高度H(m)3门架立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)50 支架立杆步数4次序横杆依次间距hi(mm)1350212003040箱梁模板支架剖面图顺桥向剖面图 三、荷载参数新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(k

3、N/m3)25.5模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2)0.75支架杆系自重标准值G3k(kN/m)0.15其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2)0.4施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)计算模板和其支撑小梁时2.51计算主梁时1.51计算支架立杆时1.1振捣混凝土时对水平模板产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)2.1 四、面板计算面板类型覆面竹胶合板厚度t(mm)15抗弯强度设计值f(N/mm2)15弹性模量E(N/mm2)6000抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.6计算方式二等跨梁 取单位宽度面板进行计算，即将面板看作一"扁梁"，梁宽b=10

4、00mm，则其： 截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4 截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm3 1、横梁和腹板底的面板 承载能力极限状态的荷载设计值： 活载控制效应组合： q1=1.2b(G1kh0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k + Q2k)=1.2×1(25.5×1.399+0.75+0.4)+1.4×1(2.51+2.1)=50.643kN/m h0-验算位置处混凝土高度(m) 恒载控制效应组合： q2=1.35b(G1kh0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q

5、1k+ Q2k)=1.35×1(25.5×1.399+0.75+0.4)+1.4×0.7×1(2.51+2.1)=54.231kN/m 取两者较大值q=maxq1，q2=max50.643，54.231=54.231 kN/m 正常使用极限状态的荷载设计值： q=b(G1kh0+G2k+G4k)=1(25.5×1.399+0.75+0.4)=36.824kN/m 计算简图如下：l=l2=200mm 1)、抗弯强度验算 M=0.125ql2 =0.125×54.231×0.22=0.271kN·m =M/W=0.27

6、1×106/37500=7.227N/mm2f=15N/mm2 满足要求！ 2)、抗剪强度验算 V=0.625ql =0.625×54.231×0.2=6.779kN =3V/(2bt)=3×6.779×103/(2×1000×15)=0.678N/mm2fv=1.6 N/mm2 满足要求！ 3)、挠度变形验算 =0.521ql4/(100EI) =0.521×36.824×2004/(100×6000×281250)=0.182mm=l/150=200/150=1.333mm 满足要

7、求！ 2、箱室底的面板 同上计算过程 ，h00.499m ，ll3=400mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值12.4N/mm20.581N/mm21.097mm允许值f15N/mm2fv1.6N/mm2=l/150=400/150=2.667mm结论符合要求符合要求符合要求 3、翼缘板底的面板 同上，h0(平均厚度)0.35m ，ll4=400mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值9.893N/mm20.464N/mm20.796mm允许值f15N/mm2fv1.6N/mm2=l/150=400/150=2.667mm结论符合要求符合要求符合要求 五、小梁计算小梁材

8、质及类型方木截面类型100mm×100mm 截面惯性矩I(cm4)833.33截面抵抗矩W(cm3)166.67抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44弹性模量E(N/mm2)9350抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.78计算方式三跨梁 1、横梁和腹板底的小梁 承载能力极限状态的荷载设计值： 活载控制效应组合： q1=1.2b(G1kh0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k + Q2k)=1.2×0.2(25.5×1.399+0.75+0.4)+1.4×0.2(2.51+2.1)=10.129kN/m h0-验算位置处混凝土高度(m) 恒载控制效应组合

9、： q2=1.35b(G1kh0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q1k+ Q2k)=1.35×0.2(25.5×1.399+0.75+0.4)+1.4×0.7×0.2(2.51+2.1)=10.846kN/m 取两者较大值q=maxq1，q2=max10.129，10.846=10.846 kN/m 正常使用极限状态的荷载设计值： q=b(G1kh0+G2k+G4k)=0.2×(25.5×1.399+0.75+0.4)=7.365kN/m 计算简图如下： 1)、抗弯强度验算 弯矩图： M=0.998kN·m

10、=M/W=0.998×106/(166.67×103)=5.988N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2)、抗剪强度验算 剪力图： V=6.423kN =3V/(2bt)=3×6.423×103/(2×100×100)=0.963N/mm2fv=1.78 N/mm2 满足要求！ 3)、挠度变形验算 变形图： =1.025mm=l/150=1000/150=6.667mm 满足要求！ 4)、最大支座反力计算 横梁和腹板底的小梁传递给主梁的最大支座反力（Q1k取1.51kN/mm2） 承载能力极限状态Rmax111.097kN

11、 正常使用极限状态Rmax17.669kN 2、箱室底的小梁 同上计算过程 ，h00.499m ，bl3=400mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值5.13N/mm20.826N/mm20.879mmRmax29.284kN，Rmax25.783kN允许值f15.44N/mm2fv1.78N/mm2=l/150=1000/150=6.667mm/结论符合要求符合要求符合要求/ 3、翼缘板底的小梁 同上，h0(平均厚度)0.35m ，bl4=400mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值4.092N/mm20.659N/mm20.701mm

12、Rmax37.148kN，Rmax34.199kN允许值f15.44N/mm2fv1.78N/mm2=l/150=1000/150=6.667mm/结论符合要求符合要求符合要求/ 六、主梁计算主梁材质及类型槽钢截面类型8号槽钢截面惯性矩I(cm4)101.3截面抵抗矩W(cm3)25.3抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000计算方式四跨梁 1、横梁和腹板底主梁 承载能力极限状态：p Rmax1 0.5×11.0975.548kN 正常使用极限状态：pRmax10.5×7.6693.834kN 横梁底立杆的跨数为1、1、1跨，腹板底立杆的跨数

13、有1跨，按简支梁 梁计算主梁 计算简图如下，llb600mm 1)、抗弯强度验算 M=1.11kN·m =M/W=1.11×106/(25.3×103)=43.874N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2)、挠度变形验算 =0.141=l/150=600/150=4mm 满足要求！ 3)、最大支座反力计算 横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力（Q1k取1.1kN/mm2） Rmax411.02kN /=11.02/0.5=22.04kN 2、箱室底主梁 同上计算过程，pRmax20.5×9.2844.642kN，pRmax20.5

14、5;5.7832.892kN，lc=900mm，按四跨 梁计算。项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值38.814N/mm2-1N/mm20.13mmRmax523.278kN允许值f205N/mm2fv125N/mm2=l/150=900/150=6mm/结论符合要求符合要求符合要求/ 3、翼缘板底主梁 同上计算过程，pRmax30.5×7.1483.574kN，pRmax30.5×4.1992.1kN，ld=1200mm，按二跨 梁计算。项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值56.443N/mm2-1N/mm20.264m

15、mRmax626.18kN允许值f205N/mm2fv125N/mm2=l/150=1200/150=8mm/结论符合要求符合要求符合要求/ 七、可调托座计算可调顶托承载力容许值N1(kN)40 由"主梁计算"可知： 1、横梁和腹板底可调托座最大受力 Rmax4 22.04kNN1=40kN 满足要求！ 2、箱室底可调托座最大受力 Rmax5 23.278kNN1=40kN 满足要求！ 3、翼缘板底可调托座最大受力 Rmax6 26.18kNN1=40kN 满足要求！ 八、调节杆受压稳定性验算门架代号HR100门架高h01(mm)1900门架加强立杆高h1(mm)1650门

16、架立柱钢管截面面积A1(mm2)424门架立杆截面惯性矩I01(mm4)107800门架加强立杆截面惯性矩I1(mm4)107800 调整架代号HR108调整架高h02(mm)1350调整架加强立杆高h2(mm)1100调整架立杆钢管截面面积A2(mm2)424调整架立杆截面惯性矩I02(mm4)107800调整架加强立杆截面惯性矩I2(mm4)107800 调节杆代号HR201调节杆状态双向拉紧调节杆伸出长度L0(mm)600调节杆钢管类型48×3.5调节杆抗压承载力容许值N(kN)60调节杆截面惯性矩Ix1(mm4)121900调节杆截面抵抗矩W1x(mm3)5080调节杆截面回

17、转半径ix1(mm)15.8调节杆的截面积A(mm2)489钢管弹性模量E(N/mm2)206000 由前面计算可知，N=maxRmax4，Rmax5，Rmax6=26.18kN I= I02+I2×h2/h02=107800.00+107800.00×1100/1350=195637.04mm4 i=(I/A2)1/2=(195637.04/424.00)1/221.48mm x=(1+ I02/Ix1)/2)1/2Lo)/i=(1+107800.00/121900.00)/2)1/2×600)/21.48=19.75，查规范表D得x =0.952 双向拉紧状态

18、： =koLo/ix1=1.13×600/15.80=42.91，查规范表D得 =0.89 =minx，=0.89 N×103/(A)=60.43N/A=60000/489=122.699N/mm2 满足要求！ 九、链销验算链销直径d1(mm)16链销孔直径d2(mm)20链销抗剪强度容许值fv(N/mm2)75链销处钢管壁承压强度容许值fc(N/mm2)320 1、链销抗剪承载力验算 An=d12/4=3.14×162/4=201.09mm2 N/(2An)=0.07 N/mm2fv=75N/mm2 满足要求！ 2、链销处钢管端面承压验算 Ac=2d1t=2&#

19、215;16×3.00=96.00mm2 N/Ac=0.27 N/mm2fc=320N/mm2 满足要求！ 十、门架稳定性验算门架代号HR100门架宽b1(mm)1000门架高h01(mm)1900门架加强立杆高h1(mm)1650门架立柱钢管类型48×3门架立柱钢管截面面积A1(mm2)424门架立杆截面惯性矩I01(mm4)107800门架加强杆钢管类型48×3门架加强立杆截面惯性矩I1(mm4)107800扫地杆钢管类型48×3可调底座调节螺栓伸出长度(mm)300垂直门架的水平加固杆底层步距(m)2 调整架代号HR108调整架宽b2(mm)100

20、0调整架高h02(mm)1350调整架加强立杆高h2(mm)1100调整架立柱钢管类型48×3调整架立杆钢管截面面积A2(mm2)424调整架立杆截面惯性矩I02(mm4)107800调整架加强杆钢管类型48×3调整架加强立杆截面惯性矩I2(mm4)107800 门架(榀)重量Gmk(kN)0.22附件重量Gfk(kN)/m0.05交叉支撑(副)重量Gjk(kN)0.04交叉支撑(副)数量nj2水平架(榀)重量Gsk(kN)0.16水平架(榀)数量ns1连接棒(个)重量Glk(kN)0.01连接棒(个)数量nl2链销(根)重量Gsk(kN)0.01链销(根)数量ns2直角扣

21、件重量Gzk(kN)0.02直角扣件数量nz1旋转扣件重量Gxk(kN)0.02旋转扣件数量nx4调整架(榀)重量Gmk2(kN)0.18调整架交叉支撑(副)重量Gjk2(kN)0.03 水平加固杆设置5步4设水平加固杆钢管类型48×3纵向竖直剪刀撑设置5步4间距横向竖直剪刀撑设置5步4跨水平剪刀撑设置5跨4间距水平剪刀撑设置层数5步4设剪刀撑钢管类型48×3水平架设置5步4设交叉支撑钢管类型48×3门架交叉支撑长度(m)1.5交叉支撑钢管截面惯性矩Ij(mm4)107800调整架交叉支撑长度lj1(m)1.3 调节杆、调整架的重量按门架高度比例计算，普通门架稳定

22、性分析： Ijh01/(I01lj)=107800.00×1900/(107800.00×1500.00)=1.270.03 满足要求！ 1、静荷载计算 1）模板支架自重产生的轴向力NGk1(kN) NGk1=(Gmk+Gjknj+Gskns×4/5+ Glknl+Gskns)×(H/h01)= (0.22+0.04×2+0.16×1×4/5+0.01×2+0.01×2)×(3.00/1.90)=0.94kN 2）加固件、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGk2(kN) 纵向竖直剪刀撑设置： 1=ar

23、ctan(5h01/(4×( b1+la)=arctan(5×1.90/(4×(1.00+0.90)=0.90 横向竖直剪刀撑设置： 2=arctan(5h01/(4×lb)=arctan(5×1.90/(4×1.20)=1.10 水平剪刀撑设置： 3=arctan(5×lb/(4×(b1+la)=arctan(5×1.20/(4×(1.00+0.90)=0.67 模板支架剪刀撑、加固件、附件、扣件自重： NGk2=(2×(b1+la)/cos1×0.0333/5/h01+2

24、×lb/cos2×0.0333/5/h01+2×(b1+la)/cos3×0.0333×4/5/h01+(Gzk×nz+Gxk×nx)/h01+(2×lb+(b1+la)×0.0333×4/5/h01+Gfk)×H= (2×(1.00+0.90)/cos1×0.0333/5/1.90+2×1.20/cos2×0.0333/5/1.90+2×(1.00+0.90)/cos3×0.0333×4/5/1.90+(0.02&

25、#215;1+0.02×4)/1.90+(2×1.20+(1.00+0.90)×0.0333×4/5/1.90+0.05)×3.00=0.74 kN 3）钢筋混凝土、模板及梁底支撑产生的轴向力N1(kN) N1=2×N=52.36 kN 静荷载标准值总计： NG=NGk1+ NGk2 =0.94+0.74=1.68kN N=0.9×1.2NG + N1=0.9×1.2×1.68+52.36=54.17kN I= I01+I1×h1/h01=107800.00+107800.00×165

26、0/1900=201415.79mm4 i=(I/A1)1/2=(201415.79/424.00)1/221.80mm =k0h01/i=1.13×1900/21.80=98.51，查规范表D得，0.65 N×103/(kA)54.17×103/(0.90×0.65×424.00×2)109.54N/mm2=1×205=205N/mm2 满足要求！ 调整架稳定性分析： Ijh02/(I02lj1)=107800.00×1350/(107800.00×1300.00)=1.040.03 满足要求！ 2、静

27、荷载计算 1）模板支架自重产生的轴向力NGk12(kN) NGk12=(Gmk2+Gjk2nj+Gskns×4/5+ Glknl+Gskns)×(h02+Lo)/h02= (0.18+0.03×2+0.16×1×4/5+0.01×2+0.01×2)×(1.35+0.60)/1.35=0.59kN 2）加固件、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGk22(kN) 纵向竖直剪刀撑设置： 1=arctan(5h01/(4×( b1+la)=arctan(5×1.90/(4×(1.00+0.90)=0

28、.90 横向竖直剪刀撑设置： 2=arctan(5h01/(4×lb)=arctan(5×1.90/(4×1.20)=1.10 水平剪刀撑设置： 3=arctan(5×lb/(4×(b1+la)=arctan(5×1.20/(4×(1.00+0.90)=0.67 模板支架剪刀撑、加固件、附件、扣件自重： NGk22=(2×(b1+la)/cos1×0.0333/5/h01+2×lb/cos2×0.0333/5/h01+2×(b1+la)/cos3×0.0333×4/5/h01+(Gzk×nz+Gxk×nx)/h0