施工升降机基础计算书

1、施工升降机基础计算书（一）计算参数1.施工升降机基本参数施工升降机型号：SC200/200;吊笼形式：双吊笼；架设总高度：98m标准节长度：1.508m ;导轨架截面长：0.9m;导轨架截面宽：0.6m ;标准节重：140kg;对重重量：1300kg ;单个吊笼重：1460kg ;吊笼载重：2000kg ;外笼重：1480kg;其他配件总重量：200kg ;2、基础参数基础混凝土强度等级：C30;承台底部长向钢筋：8250承台底部短向钢筋：8250基础长度 1 : 6.0 m ;基础宽度 b： 4.0 m ;基础咼度 h： 0.3 m ;）基础承载计算：导轨架重（共需 65 节标准节，标准节重

2、140kg）：140kgX65=9100kg,施工升降机自重标准值： Pk= （1460.00X2+1480.00+1300.00X2+2000.00X2+9100.00+200.00）X10/1000=203.0kN考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1基础承载力设计值：P=2.1X203.0=426.3kN（三）地基承载力验算承台自重标准值：G=25X6.00X4.00X0.30=180.00kN承台自重设计值： G = 180.00X1.2 = 216.00kN1作用在地基上的竖向力设计值： F= 426.3+216.00=642.3kN基础下地基承载力为：p= 220.

3、00X6.0X4.0X0.30 = 1584.00kN F=642.3kN该基础符合施工升降机的要求。(四)基础承台验算1、承台底面积验算轴心受压基础基底面积应满足S=6.0X4.0=24.0m2(Pk+G)/fc=(203+180.00)/(14.3X103)=0.027m2承台底面积满足要求。2、承台抗冲切验算由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。计算简图如下：12 1|冲切面74附、lilllllllHIIliiTnnnTiIc_ jI1221-1Fiw0.7Bhpftanhoam= (at+ab)!2 F1= pjXAi式中 Pj-扣除基础自重后相应于荷载效应基本组

4、合时的地基土单位 面积净反力，P=P/S=426.3/17.64=24.167kN/m2;Bhp-受冲切承载力截面高度影响系数，Bhp=1；h0-基础冲切破坏锥体的有效高度，h=500-35=465mmAI-冲切验算时取用的部分基底面积，A=4.0X1.15=4.81m2;am-冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；at-冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a;ab-冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下 边长；ab=a+2h=0.6+2X0.465=1.53mam=(at+ab)/2=(0.6+1.53)/2=1.065mFI=PXA =24.167X4.81 = 116.

5、243kN冲切面0.7Bhpftanho=O.7x1X1.43x1065X465/1000=495.72kN 116.243kN。 承台抗冲切满足要求。3、承台底部弯矩计算 属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩：2M1= (a1/12)(2l+a)(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)lM2= (1/48)(l-a)2(2b+b)(pmax+pmin-2G/A)式中 M1,M2- 任意截面 1-1 、2-2 处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设 计值；a1- 任意截面 1-1 至基底边缘最大反力处的距离， a1=1.65m；l,b - 基础底面的长和宽；pmax,pmin- 相应于荷载效

6、应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地 基反力设计值， pmax=pmin=(426.3+216.0)/17.64=36.412kN/m2；p - 相应于荷载效应基本组合时在任意截面 1-1 处基础底面地基反力 设计值， p=pmax=36.412kN/m2；G - 考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35G , G 为基础标准自重，G=1.35X220.5=297.675kN ;2M1=1.652/12X(2X4.0+0.9)X(36.412+36.412-2X297.675/17.64)+(36.412-36.412)X4.0=82.444kNm;M2=(6.0-

7、0.9)2/48X(2X6.0+0.6)X(36.412+36.412-2X297.675/17.64)=266.782kN m;4、承台底部配筋计算Ys= 1-E/2as= M/(fcbh02)E= 1 -(1-2as)1/2As= M/(Yshofy)式中ai-当混凝土强度不超过 C5（时，ai取为 1.0,当混凝土强度等级为 C8O 寸，a1取为 0.94,期间按线性内插法，a1=1；1- 1 截面：as=|M|/(afcbho2)=82.444x106/(1.00 x14.30 x4.00 x103x465.002)=0.006;1/20 5E=1-(1-as) =1-(1-2x0.0

8、063).=0.006;Ys=1-E/2=1-0.006/2=0.997;As=|M|/(Ysfyh)=82.444x106/(0.997x210.00 x465.00)=846.821mm2。2- 2 截面：as=|M|/(a1fcbh02)=266.782x106/(1.00 x14.30 x6.0 x103x465.002)=0.0143;1/20 5E=1-(1-as) =1-(1-2x0.0143).=0.0143;Ys=1-E/2=1-0.0143/2=0.993;As=|M|/(Ysfyh)=266.782x106/(0.993x210.00 x465.00)=2751.28mm

9、2。2A1=854.513 mm 814.563 mmA2=2851.77 mm 2751.28 mm承台配筋满足要求!因施工升降机底座直接安装在地下室顶板面，为了防止地下室顶板出现裂缝，所以在此 范围内的地下室顶板要加固。施工升降机底座采用M20 穿墙螺栓固定。该基础表面平整度小于 5mm,四周应有排水措施。基础回顶作法见如下。根据要求施工升降机安装于地下室顶板上。 该层高 4.0 米，顶板厚 200mm,砼标号 C35, 双向配钢筋： 塾 14200。施工电梯为中联的 SC200/200,架设高度按 98 米进行计算（共 计 65 节标准节），基础底座钢架如附图 1。截面1-1配筋:截面2

10、-2配筋:地下室顶板加固施工方案为保证施工升降机运行及楼面安全， 我公司拟定如下加固方案：采用钢管( 48X3.5) 满堂架把地下室顶板上的荷载传至地下室底板，以满足施工要求。满堂架搭设采用立杆上 加可调顶托，顶板上用方木(60X90mm 作为主龙骨的支撑体系，支撑架搭设宽度为电梯 基础宽度每边加宽 1 米。立杆间距 800mm 底部垫方木，水平拉杆步距小于 1600mm 45 度 角剪刀撑隔两条立杆连续设置到顶，上、下道水平拉杆距立杆端部不大于200mm 为确保施工电梯荷载能有效传递至地下室底板， 可调顶托应旋紧，并要求上下层立杆位置相对应。 见下图：二槽钢12760004000附图 13

11、jp支撑体系搭设立面图在此对该方案验算如下：。荷载计算根据设备说明书，基础承载N=(吊笼重+围笼重+导轨架总重+载重量)X安全系数=(945X2+1480+150X 64+2000X2)X2.1=35637 kg=356.37 kN基础底座平面尺寸为 6000X4000 mm，则地下室顶板承压P=356.37 /(6X4)=15 kN/m2。立杆验算以最大荷载对立杆进行验算，不考虑钢筋砼上梁的承载力，则传给每根立杆的力为：N=15X0.8X0.8=9.6 kN.查施工手册当水平步距为 1600mm 时，立杆(48X3.5 钢管、对接方式)允许荷【N】=15kN 9.6 kN ,查建筑材料手册得

12、，可调顶托的允许荷载【Nl=20kN 9.6kN。3、砼强度验算为方便计算，假设载荷全部集中并均匀分布于底座的两条槽钢计算如下：两槽钢与混凝土楼面的接触面积S=(53mX3300mr)iX2=349800mfri据前项计算，本施工电梯荷载 N= 356.37 kN ,则混凝土单位面积承载 P= 356.37/349800=0.00102 kN/ mm查施工手册，强度等级为 C30 混凝土强度设计值轴心抗压2 2【P】=16.7 N/ mm 1.02 N/ mm4、楼板破碎应力验算(按 1m 长度截面计算)。(1)楼板 1m 长度截面含钢率：U= Fu / (bxho)配筋采用双向筋为O1420

13、0。则截面布筋面积 Fu = 1538.6 mm2截面长度 b = 1m = 1000 mm。楼板有效高度 ho= 200 40 = 160 mm。则 U=1538.6 /(1000X160)=0.0096(2)砼强度计算系数a=UxRa/ Ru据施工手册，2Ra(钢筋强度)，D650 钢筋，采用 Ra=400 N/mm2Ru (砼强度)，C35，采用 Ru =16.7 N/mm贝a=0.0096X400/16.7=0.2312(bxh=53X120),=1.02N/ mm则 A= aX(1a)=0.177(4)断面可承载最大弯矩【Mpl=A0XbXh02XRu=0.177X1000X1602X16.7=75.71 KN.m(5)实际最大跨中弯矩。立杆支承间距为 80