电焊焊工技师理论试题含答案

1、气焊工技师试题库一、选择题(每题有4个选项，其中只有l个是正确的请将正确的选项号填入括号内)A 1AA001 焊接装配图能清楚地表达出( )的示意内容。 (A)接头形式和尺寸 (B)焊接材料 (c)焊接工艺(D)焊接工艺及焊缝质量B2AA001 根据GB l2212技术制图 焊缝符号的尺寸、比例及简化表示法的规定，在下图中简易绘制焊缝时，采用的是( )。 (A)端面视图 (B)剖视图 (C)剖面图 (D)轴测图C 3AA001 在表示焊缝端面的视图中。一般用( )绘出焊缝的轮廓。 (A)细实线 (B)点划线 (C)粗实线 (D)长点划线C 4AA002适用于结构件在现场或工地进行装配的是( )

2、装配法。 (A)画线定位 (B)定位器定位 (C)安装孔 (D)点固焊缝D 5.AA002在装配夹具上将杆件按顺序装配固定，适用于批量或大量生产的是( )装配 法。 (A)画线定位 (B)定位器定位 (C)安装孔 (D)装配卡具定位C 6AA002 适用于小批量生产和复杂的钢结构生产的焊接装配顺序类型是( )。 (A)整装整焊 (B)总装焊接B 29AB004在单相全波桥式整流电路中使用了( )二极管。 (A)2个 (B)4个 (C)6个 (D)8个D 30AB004在全波桥式整流电路中，二极管的整流电流应是负载直流电流的( )。的最大移相范围是( )。 (A)360° (B)210

3、° (C)180° (D)120° D 43AB009 双向可控硅完全可以代替2个( )的普通可控硅。 (A)正串联 (B)正并联 (C)反串联 (D)反并联 B 44AB009 选择双向可控硅时，其额定电流应等于每个反并联普通可控硅额定电流的 ( )。 (A)1倍 (B)2倍 (c)2.5倍 (D)4倍 A 45AB009可控硅触发电路不该触发时，其触发回路电压应小于( )。 (A)015O25 V (B)03O4 V (C)035O45 V (D)0。51。0 V B 46AB010 由晶体三极管组成的3种组态放大电路，输入阻抗最大的是( )电路。 (A)共发

4、射极 (B)共集电极 (C)共基极 (D)阳极 B 47AB010 由晶体三极管组成的3种组态放大电路，电压放大倍数最小的是( )电路。 (A)共基极 (B)共集电极 (C)共发射极 (D)反馈极 A 48AB010普通晶闸管是由4层半导体构成的，由P1区引出的电极称为晶闸管的( )。 (A)阳极A (B)阴极K (C)共射极 (D)门极GB 49AB011 在晶闸管整流电路中，若用M表示实际工作电压的峰值，则晶闸管的额定电压ue应选( )。(A)ue=uM (B) ue=(23)uM (C) ue=(510)uM (D) uel0uM A 50AB011用晶体管触发的可控硅整流电路常用的同步

5、波形是( )。 (A)正弦波 (B)尖脉波 (C)宽形脉冲 (D)负脉冲C 51AB011在晶闸管整流电路中，“同步”的概念是指触发脉冲与主回路( )保持一定的 相位关系。 (A)电流 (B)电压频率 (C)电压 (D)电阻D 52AB012 分析和计算复杂电路的基本依据是欧姆定律和( )。(A)牛顿第一定律 (B)电磁感应定理 (C)叠加原理 (D)基尔霍夫定律B 53AB012 如下图所示，当开关K未闭合时，C、D两点问的电压UCD应为( )。(A) UCD=0 (B) UCD=115 V (C) UCD=l00 V (D) UCD=50 V B 54AB012如下图所示，若所有的电阻都相

6、等(电流表的内阻可以忽略不计，电压表内阻为无限大)，当滑动电阻的触点由位置2滑向位置1时，电流表和电压表分别; (A)变大和变小 (B)变小和变大 (C)均变大 (D)均变小A 55BAOOl从强度来看，( )接头是焊件较理想的接头形式。 (A)对接 (B)搭接 (C)角接 (D)T形B 56BA001 焊缝金属在单位面积上所能承受的最大( )叫焊缝强度。 (A)应变 (B)应力 (C)变形 (D)剪切力D 57BA001 常用金属材料焊接结构的设计都采用( )的原则。 (A)高匹配 (B)低匹配 (C)过高匹配 (D)等强匹配B 58BA002工作焊缝承担着传递( )载荷的作用。 (A)冲击

7、 (B)全部 (C)静 (D)局部D 59BA002联系焊缝( )于受力方向。 (A)垂直相交 (B)相交 (C)垂直 (D)平行A 60BA002工作焊缝一旦断裂，结构( )。 (A)立即失效 (B)稳定工作 (c)工作一定时间后失效 (D)提前失效B 61BA003 对接接头的应力集中主要是由( )引起的。 (A)母材的宽度 (B)焊缝金属的余高(C)对口间隙 (D)母材的厚度B 62BA003改变搭接接头( )角焊缝接头的外形和尺寸，可以改变焊趾处的应力集中程 度。 (A)侧面 (B)正面 (C)背面 (D)前面D 63BA003 由于余高造成构件表面不平滑，在( )引起应力集中。 (A

8、)焊缝中心 (B)母材 (C)热影响区 (D)焊缝余高与母材的过渡处A 64BA004在焊接结构中采用最多的一种接头形式为( )接头。 (A)对接 (B)卷边 (C)角接 (D)搭接D 65BA004不易淬火钢焊接接头不包括( )区。 (A)焊缝 (B)熔合 (C)热影响 (D)退火B 66BA004塞焊接头是( )接头。 (A)对接 (B)搭接 (C)角接 (D)卷边A 67BA005为防止和减少焊接结构的脆性断裂，应尽量采用应力集中系数小的( )接头。 (A)对接 (B)搭接 (c)角接 (D)端接D 68BA005应力集中的产生原因不包括( )。 (A)焊缝中的工艺缺陷 (B)不合理的焊

9、缝外形 (C)设计不合理的焊接接头 (D)母材本身的原因A 69BA005缺陷引起的应力集中危害最严重的是( )。 (A)裂纹 (B)气孔 (C)夹渣 (D)焊瘤A 70BA006在各种形式的焊接接头中。能承受较高的疲劳强度的是( )接头。 (A)对接 (B)T形 (C)搭接 (D)角接B 71BA006 对接接头由余高引起的应力集中系数不大于( )。 (A)1 (B)2 (C)3 (D)4C 72BA006对接接头在焊缝与母材之间的( )易引起应力集中。 (A)母材侧 (B)焊缝侧 (C)过渡处 (D)焊缝中心B 73BA007 开坡口并焊透的T形接头与未开坡口的T形接头相比，其应力集中程度

10、( )： (A)高 (B)低 (C)一样 (D)近似A 74BA007 焊接接头抗拉强度的计算公式为( )。 (A)=F(L·) (B) = L(F·) (C) =(L·F) (D) =F(L·) B 75BA007 重要的T形接头必须采取开坡口焊接的原因是( )。 (A)降低接头强度 (B)减小应力集中 (C)增大应力集中 (D)节约焊接材料A 76BA008 焊缝剪应力的计算公式为( )。(A)=Q(L·) (B) = L(Q·) (C) =(Q·L) (D) = Q ·L·A 77BA008 在焊接

11、接头的强度计算中，如果力的单位是牛顿(N)，面积的单位是平方毫米(mm2)，则应力的单位是( )。 (A)MPa (B)Pa (C)kgmm2 (D)gmm2A 78BA008 在搭接接头中，焊缝与力的作用方向垂直的角焊缝称为( )角焊缝。 (A)正面 (B)侧面 (C)斜 (D)背面B 79BA009 为了防止结构脆性断裂，除了考虑设计和制造工艺之外，在选材上还要考虑材料的( )。 (A)强度 (B)断裂韧性 (C)硬度 (D)疲劳强度A 80BA009脆性断裂主要是在应力作用下，当材料的塑性变形过程严重受阻时，材料不易发 生变形而造成的( )。 (A)表面分离 (B)表面拉长 (C)表面弯

12、曲 (D)表面扭曲C 81BA009焊接结构设计原则为应尽可能减小结构的( )。 (A)强度 (B)刚度 (C)应力和变形 (D)韧性B 82BA010在焊接接头静载强度计算的假设中，接头的工作应力是均匀的，以( )计算。 (A)平均应力 (B)最大应力 (C)最小应力 (D)任意应力C 83BA010 在焊接接头静载强度计算的假设中，余高和少量的咬边对焊接接头的强度 ( )。 (A)影响较大 (B)影响较小 (C)没有影响 (D)影响最大B 84BA010 在焊接接头静载强度计算的假设中，( )对接头强度有影响。 (A)焊趾处的应力集中 (B)焊脚尺寸的大小 (C)残余应力 (D)余高处的应

13、力集中A 85BA011计算对接接头静载强度时，如果两板厚度不同，应取( )。 (A)较薄板厚度值 (B)较厚板厚度值 (C)平均值 (D)两者之和D 86BA011板厚分别为8 mm和10 mm的两块钢板对接焊，焊件宽l00 mm，钢板为 Q235-A，焊缝的许用应力吼为165 MPa，母材许用应力d：为200 MPa，则该 焊缝能承受( )的拉力。 (A)200 kN (B)165 kN (C)160 kN (D)132 kNB 87BA011如果焊缝金属的许用应力( )基本金属的许用应力，则可不必进行强度计算。 (A)大于 (B)等于 (C)小于 (D)不等于A 88BA012搭接接头正

14、面焊缝受拉时的静载强度的计算公式是( )。 (A) =F(1.4KL) (B) =F(0.7KL) B 89BA012搭接接头侧面焊缝受拉时的静载强度的计算公式是( )。 (A) =F(0.7KL) (B) =F(1.4KL) (C) =F(KL) (D) =F(2KL) A 90BA012搭接接头侧面焊缝联合受拉时的静载强度的计算公式是( )。 (A) =F(0.7K·L) (B) =F(0.7KL) (C) =F(K·L) (D) =F(2K·L) A 91BA013 受弯矩搭接接头的静载强度的计算可用( )。 (A)分段计算法 (B)集合计算法 (C)径向惯

15、性矩计算法 (D)中性计算法D 92BA013用轴惯性矩计算法计算受弯矩搭接接头的静载强度时，焊缝受到的最大切应力 max与的关系为( )。(A) max (B) max= (C) max (D) max B 93BA013 丁字接头如开坡口并焊透，其静载强度应按( )计算。 (A)搭接接头 (B)对接接头 (C)角接接头 (D)十字接头 B 94BA014 载荷平行于焊缝的T形接头产生最大应力的危险点在焊缝的( )。 (A)中间(B)最上端 (C)最下端 (D)左边 A 95BA014弯矩垂直于板面的T形接头如果开坡口并焊透，其静载强度按( )计算。 (A)对接接头 (B)搭接接头 (C)角

16、接接头 (D)T形接头 C 96BA014弯矩垂直于板面的T形接头如果不开坡口未焊透，其静载强度按( )计算。 (A)对接接头 (B)搭接接头 (C)角接接头 (D)铆接接头B 97BA015 复杂截面构件静载强度计算中，危险点是( )。 (A)合成应力最低点 (B)合成应力最高点 (C)载荷的最大应力点 (D)载荷的最小应力点D 98BA015 复杂截面构件静载强度计算中，焊缝受到的最大合成应力r合与焊缝中最大许用应力的关系是( )。(A) (B) 合= (C) 合 < (D) 合 B 99BA015 复杂截面构件静载强度计算中，如果构件同时受弯矩M和轴向力N，且m 和N方向相同，则合

17、成应力合与它们的关系是( )。(A) 合=m-N (B) 合=m+N (C) 合=m-N (D) 合=m×N A 100BA016气焊低碳钢时，对接焊缝金属的许用压应力为( )。 (A) (B)12 (C)06 (D)08C 101BA016气焊低碳钢时，对接焊缝金属的许用切应力为( )。 (A) (B)0.4 (C)0.6 (D)1.2C 102。BA016气焊低碳钢时，角焊缝金属的许用切应力为( )。 (A) (B)0.4 (C)06 (D)1.2B 103BB001施工组织设计和焊接工艺规程中不包括( )。 (A)对生产进行指导 (B)生产中发现问题立即修改 (c)制定须从本单

18、位实际出发 (D)保证生产者和设备的安全 C 104BB001 编制施工组织设计和焊接工艺规程时应遵循的原则不包括( )。 (A)工艺上的先进性(B)经济上的合理性(c)结构上的新颖性(D)安全上的可靠性 C 105BB001 施工组织设计是根据工程承包组织需要编写的( )。 (A)技术经济文件 (B)政治文件 (c)标书 (D)法律文件 A 106BB002编制施工组织设计的最主要的资料是( )。 (A)设计说明书 (B)工程验收质量标准 (c)施工中的有关技术标准 (D)工艺评定报告 A 107BB002对于施工中的各项要求都有相应的部标和国标，当针对同一内容有两种以上标准时，应( )执行

19、。 (A)按高标准 (B)按低标准 (c)依项目不同 (D)取各标准折中方案 B 108BB002各企业可根据本企业实际情况制定本企业的有关技术标准，但在技术上立l ( )相应的部标和国标。 (A)不高于 (B)不低于 (C)依具体情况决定是否高于或低于 (D)相当于C 109BB003焊接工艺评定合格只说明了将来施焊产品的焊接接头的( )符合要求。 (A)残余变形 (B)残余应力 (C)使用性能 (D)焊接防护C 110BB003 焊接工艺评定的目的在于验证( )的正确性。 (A)焊接设备 (B)焊接材料 (C)焊接工艺 (D)焊接方法A 111BB003 焊接工艺评定的目的在于获得一种使焊

20、接接头的( )符合设计要求的焊接工艺。 (A)机械性能 (B)强度 (C)硬度 (D)塑性B 112BB004焊接工艺评定任务书是根据产品技术规程或图样要求所列出的评定内容和施 焊时的( )拟定的。 (A)焊接方法 (B)工艺参数 (C)工艺规程 (D)工艺守则B 113.BB004应根据评定合格的焊接工艺评定报告，结合工厂实践经验，编制焊接( )。 (A)工艺参数 (B)工艺规程 (C)工艺守则 (D)工艺流程B 114BB004 焊接工艺评定试板应由考试合格的熟练焊工按( )规定的各种工艺参数焊接。 (A)工艺参数 (B)工艺规程 (C)工艺守则 (D)工艺流程C 115BB005在焊接工

21、艺评定中改变( )需重新评定。 (A)焊接电压 (B)焊接电流 (C)焊接方法 (D)焊接速度C 116BB005 JB 47082000标准中规定工类钢的钢材不包括( )。 (A)20G (B)Q235-A (C)16MnR (D)Q235-BC 117BB005评定对接焊缝焊接工艺与角接焊缝焊接工艺时，均可采用( )的试件形式。 (A)角接焊缝 (B)搭接焊缝 (c)对接焊缝 (D)T形接头D 118BB006按照对焊接接头力学性能的影响，可将焊接工艺因素分为重要因素、补加因素和次要因素。其中重要因素是指影响焊接接头的( )的因素。 (A)力学性能 (B)冲击韧性 (C)表面硬度 (D)抗

22、拉强度和弯曲性能B 119BB006在焊条电弧焊焊接工艺评定的基本因素中，预热温度比已评定合格值低( ) 以上时，需重新评定。 (A)40 (B)50 (C)60 (D)70C 120.BB006 在焊条电弧焊焊接工艺评定的基本因素中，焊条直径改为大于( )，是补加因素改变。 (A)3 mm (B)4 mm (C)6 mm (D)7 mmA 121.BB006 在埋弧焊工艺评定的基本因素中，最高层间温度比评定合格值高出( )以上时，是补加因素改变。 (A)50 (B)55 (C)60 (D)65D 122BB007焊接工艺规程的编制依据是( )。 (A)焊接生产 (B)焊接质量 (C)劳动生产

23、率 (D)理论基础D 123BB007焊接工艺规程的种类繁多，其主要内容不包括( )。 (A)焊接工艺评定报告 (B)焊接工艺守则 (C)焊接工艺细则卡 (D)焊接工人数量C 124BB007焊接工艺规程的作用不包括( )。 (A)获得优质接头 (B)减小焊接变形 (C)焊工可修改工艺规程 (D)是焊工工作的依据B 125BB008焊接工艺规程的编制原则不包括( )。 (A)应考虑生产量 (B)单件和批量生产采用相同规程 (C)应使应力尽量小 (D)应方便施焊B 126BB008焊接工艺规程的编制原则包括( )。 (A)尽量不采用机械化 (B)尽量采用先进的工装 (C)不必考虑经济因素 (D)

24、规程完成后不能改动B 127BB008编制人员编好工艺规程后应交付( )签字才能生效。 (A)校对 (B)会签 (C)审核 (D)校对、会签和审核B 128。BB009 编制焊接工艺规程的最主要依据是产品的( )。 (A)数量 (B)整套装配图样和零部件工作图 (C)验收质量标准 (D)生产类型B 129BB009焊接工艺规程编制依据不包括( )。 (A)工厂现有的生产条件 (B)产品数量 (C)产品生产类型 (D)产品的验收质量标准A 130BB009 焊接检验过程中，检验卡应绘制出检验图，并注明对焊件( )的要求。 (A)形状、位置和尺寸 (B)产品数量 (C)产品类型 (D)产品标准D

25、131BB010一般来说，焊接工艺规程不包括( )。 ， (A)焊丝气剂的规格型号 (B)焊接顺序 (C)焊接质量 (D)装箱及运输措施B 132BB010焊接工艺规程是焊接结构生产中将( )过程的各项内容按照一定的格式写 成的文件。 (A)下料工艺 (B)焊接工艺 (c)组装工艺 (D)切割工艺B 133BB010焊接工艺规程国际上称之为( )。 (A)PQR (B)WPS (C)AWS (D)WQR D 134BB011焊接工艺( )是一种经评定合格的书面焊接工艺文件，用以指导焊工按法规要求焊制产品焊缝。 (A)评定 (B)方案 (0设计书 (D)规程C 135BB011焊接工艺规程必须以

26、相应的( )为依据。 (A)焊接工艺方案 (B)焊接工艺设计书 (C)焊接工艺评定报告 (D)焊接工艺过程卡片B 136BB011 焊接工艺规程是指导( )按法规要求焊制产品焊缝的工艺文件。 (A)技术负责人 (B)焊工 (C)技术员 (D)厂长A 137BB012 编制焊接工艺规程时，对焊前需要预热的焊件，在工艺规程中应注明( )。 (A)预热的温度范围(B)预热最高温度 (C)预热最低温度 (D)加热时间B 138BB012编制焊接工艺卡的主要依据是( )。 (A)焊接工艺规程 (B)产品零件图 (C)装配图 (D)工序卡片D 139BB012 JBT 4709钢制压力容器焊接规程中规定，

27、不需要采取防护措施的焊接环境是( )。 (A)气体保护焊风速大于2 ms (B)相对湿度大于90 (C)雨雪环境 (D)焊件温度为20 B 140BC001 氧乙炔堆焊的特点不包括( )。 (A)提高使用寿命 (B)维修费用较高 (C)提高生产效率 (D)降低生产成本A 141BC001 氧乙炔气体火焰堆焊过程中，对稀释率的要求是( )。 (A)小一些 (B)大一些 (C)无要求 (D)根据气体火焰确定B 142BC001 氧乙炔火焰堆焊过程中，稀释率过高会( )。 (A)增加工件使用寿命 (B)降低堆焊层的性能 (C)提高堆焊层的性能 (D)提高堆焊层质量C 143BC002 进行氧乙炔堆焊

28、时，熔化层深度可以控制在( )。 (A)1 mm (B)2 mm (C)01 mm (D)02 mmA 144BC002氧乙炔堆焊主要用于( )的焊接。 (A)质量要求高的场合 (B)大批量生产 (C)零件大面积 (D)质量要求不高的场合 C 145BC002氧乙炔堆焊的特点包括( )。 (A)不适合现场堆焊 (B)稀释率高 (C)可提高堆焊层的耐磨性 (D)工件的使用寿命短A 146BC003堆焊时，可以不用熔剂的材料是( )。 (A)低碳钢 (B)铸铁 (c)铝合金 (D)铜合金B 147BC003进行氧乙炔堆焊时，每层的最佳堆焊厚度为( )。 (A)06 mm (B)16 mm (C)3

29、6 mm (D)56mmD 148BC003在氧乙炔堆焊工艺中，( )。 (A)不需要对工件进行预热 (B)不需要进行回火处理 (C)焊丝需除油污 (D)不需要进行工件表面处理B 149BC004进行氧乙炔堆焊时，焊丝与堆焊面的夹角为( )。 (A)15° (B)25° (C)45° (D)60°D 150BC004堆焊小件时，为避免薄壁基体过热和边缘熔化，最好把焊件放在( )上堆焊。 (A)低碳钢 (B)铸铁 (C)铝合金 (D)纯铜C 151BC004在碳素钢基体上堆焊钴基硬质合金时，通常采用( )过剩焰。 (A)乙炔 (B)氧气 (C)3倍乙炔 (

30、D)3倍氧气D 152.BC005为了防止气孔的产生，堆焊前应将焊丝进行( )保温2 h的去氢处理。 (A)150 (B)300 (C)450 (D)800D 153BC005堆焊过程中，为了防止裂纹的产生，淬火零件堆焊前必须先( )。 (A)回火 (B)正火 (C)保温 (D)退火D 154BC005 若堆焊面上存在气孔缺陷，可用( )的乙炔过剩焰将气孔处的堆焊金属熔化，然后用焊丝将其刮掉。 (A)50 (B)1倍 (c)2倍 (D)3倍A 155BD001 沿样板内轮廓切割零件内形时，零件边的最小曲率半径Rmin等于( )。(注：b为磁头直径；d为切口宽度。) (A)0 (B) (c) (

31、D)d+bB 156。BD001 沿样板外轮廓切割零件外形时，零件边的最小曲率半径Rmin等于( )。(注：b为磁头直径；d为切口宽度。) (A)0 (B) (c) (D)d+bC 157BD001 沿样板外轮廓切割零件内形时，零件边的最小曲率半径Rmin等于( )。(注：b为磁头直径；d为切口宽度。) (A)0 (B) (C) (D)d+bA 158。BD002等离子弧切割电源的工作电压在( )以上。 (A)25 V (B)35 V (C)60 V (D)80 VB 159BD002进行等离子弧气割时，压缩气体进入割炬气室的方法选择( )为好。 (A)径向进气 (B)切向进气 (C)联合进气

32、 (D)轴向进气A 160BD002按照操作方式，等离子弧焊设备可分为( )。 (A)手工等离子弧焊设备和自动等离子弧焊设备 (B)手工等离子弧焊设备和半自动等离子弧焊设备 (C)自动等离子弧焊设备和半自动等离子弧焊设备 (D)手工等离子弧焊设备、自动等离子弧焊设备和半自动等离子弧焊设备D 161BD003 等离子弧气割的优点不包括( )。 (A)可切割黑色金属 (B)可切割有色金属 (C)可切割非金属材料 (D)割口质量好A 162BD003 当采用转移型电弧时，不可以切割( )。 (A)花岗岩 (B)不锈钢 (C)铸铁 (D)铜D 163BD003等离子弧能量密度可达( )。 (A)102

33、103 Wcm2(B)103104 Wcm2 (C)0410 5 Wcm2 (D)10510 6 Wcm2A 164。BD004等离子弧是由机械压缩、热收缩和( )等3种压缩效应形成的。 (A)磁收缩 (B)电收缩 (C)热膨胀 (D)电膨胀C 165BD004等离子弧的特点中不包括( )。 (A)温度高 (B)能量密度大 (C)调节范围较窄 (D)挺直性好D 166BD004进行等离子弧切割时，下列不会导致产生双弧的是( )。 (A)电流过大 (B)喷嘴孔径过小 (C)钨极不对中 (D)等离子气流量过大C 167BD005 等离子弧切割最常用的电极是( )。 (A)纯钨极 (B)钍钨极 (C

34、)铈钨极 (D)铱钨极A 168，BD005 等离子弧切割一般采用( )。 (A)直流正接 (B)反接 (c)交流 (D)电极正接 D 169BD005空气等离子弧切割采用( )作为常用气体。 (A)氩气 (B)氧气 (C)氮气 (D)压缩空气A 170BD006采用等离子弧切割时，在电弧功率不变的情况下，提高切割速度不会使( )。 (A)热影响区增大 (B)切口变窄 (C)生产率提高 (D)切割厚度变小C 171BD006采用等离子弧切割厚度为2080 mm 的试件时，空载电压必须达到( )才能保证切割过程的稳定。 (A)100 V (B)150 V (C)200 V (D)380 VD 1

35、72BD006 等离子弧切割工艺参数不包括( )。 (A)切割电流 (B)空载电压 (C)切割速度 (D)切割机型号D 173BD007采用等离子弧切割时，增大气体流量可以( )。 (A)降低等离子功率 (B)降低工作电压 (C)减弱对电弧的压缩作用 (D)使电弧能量更集中D 174BD007等离子弧的切割功率是指( )。 (A)电压 (B)电流 (C)气体流量 (D)电压与电流的乘积B 175BD007 采用等离子弧切割时，电极端面至喷嘴端面的距离一般取( )。 (A)48 mm (B)811 mm (C)35 mm (D)415 mmA 176BD008等离子弧会产生高强度、高频率的噪声，

36、噪声能量集中在( )范围内。 (A)2 0008 000 Hz(B)200800 Hz (C)2080 Hz (D)28 HzB 177BD008等离子弧焊接和切割采用高频振荡器引弧，引弧频率选择在( )较为合适。 (A)2060 Hz (B)2060 kHZ (C)200600 Hz (D)200600 kHzA 178BD008等离子弧焊接和切割过程中不会产生( )。 (A)一氧化碳中毒 (B)弧光 (C)灰尘和烟气 (D)噪声B 179BD009 采用脉冲相位法控制跟踪的气割机，光点每转一周与仿形圆零件线条相交 (A)1次 (B)2次 (C)4次 (D)5次A 180BD009光电跟踪气

37、割机仿形圆采用( )的比例。 (A)110 (B)150 (C)11 (D)15D 181BD009光电跟踪自动气割的特点不包括( )。 (A)高效的自动切割方法 (B)切割稳定性好 (C)生产效率高 (D)工人劳动强度大C 182BD010普通数控气割机一般简称( )。 (A)WC (B)MC (C)NC (D)PCC 183BD010计算机数控气割机与普通数控气割机相比( )。 (A)性能较差 (B)元件数量较多 (c)可靠性提高 (D)机构不灵活D 184BD010数控气割的特点不包括( )。 (A)高效的自动切割方法 (B)切口质量好 (C)生产效率高 (D)劳动强度大D 185BD0

38、1 1 6500型数控气割机切割厚度范围是( )。 (A)5300 mm (B)100300 mm (C)200650 mm (D)5100 mm B 186BD011 6500型数控气割机的最大切割速度为( )。 (A)6.5 mh (B)6 mmin (C)10 mh (D)10 mmin C 187BD011计算机数控气割机一般简称( )。 (A)CWC (B)CMC (C)CNC (D)CPC C 188BD012激光切割的特点不包括( )。 (A)效率高 (B)能量密度集中 (C)机械加工变形较大 (D)可通过空气进行切割A 189BD012 C02激光切割机的组成系统是( )。 (

39、A)激光聚焦和电源系统 (B)激光电源和感光系统 (C)感光系激光器和电源 (D)感光系聚焦和电源系统D 190BD012激光切割聚焦斑点上的功率密度可达( )。 (A)1010 3 Wcm2 (B)10 310 5 Wcm2 (C)105107 Wcm2 (D)10 71011 Wcm2B 191BD013高速切割的特点不包括( )。 (A)切割速度快 (B)钢板的变形量大 (c)可切割较厚的钢板 (D)切割所需氧气流量大B 192BD013 高速切割的氧气流速一般是声速的( )。 (A)1倍 (B)2倍 (C)3倍 (D)4倍C 193BD013高速切割后。切口的表面硬度( )母材。 (A

40、)等于 (B)低于 (C)高于 (D)远低于B 194BD014氧矛切割所有钢管内径为( )。 (A)0206 mm (B)26 mm (C)2060 mm (D)200600 mm B 195BD014采用氧矛切割开孔时，所有钢管长度为( )。 (A)0204 ITI (B)24 m (C)1015 m (D)2030 m B 196BD014采用氧矛切割开孔时，开孔深度可达( )。 (A)0203 m (B)23 m (C)510 m (D)2030 mB 197BE001在对气焊和气割工作点平面布置的要求中不包括( )。 (A)安全防火规定 (B)设备放置紧凑 (C)靠墙设备应便于维修

41、(D)避免焊接部件往返运输C 198BE001 在对气焊和气割工作点平面布置的要求中不包括( )。 (A)合理利用车间面积 (B)工作位置不能阻塞 (C)不需通风系统 (D)安全防火技术规定C 199BE001 通过减压器和氧气胶管连通氧气瓶和集气管时，( )减压器。 (A)只需一个 (B)不需 (C)每个瓶上均需安装 (D)可适当减少A 200BE002在车问平面图上按比例标出工人的工作位置时，应采用( )标注。 (A)直径为500mm的圆圈 (B)边长为500 mm的三角形 (C)一个点 (D)“X”号C 201BE002工作点平面布置原则不包括( )。 (A)用小圆圈标出工人位置 (B)

42、车道的最小距离为25 m (C)不必标出设备的间距 (D)大型设备应单独布置D 202。BE002在气焊和气割工作点周围( )内不得有易燃易爆物品。 (A)2 m (B)3 m (C)5 m (D)10 mA 203BE003氧气站内气瓶的数量应根据( )来确定。 (A)使用高峰 (B)使用平均值 (C)每天平均用量 (D)每周平均用量D 204BE008氧气瓶集中供气时，应选用( )减压器。 (A)QD-1 (B)QD-2A (C)DJ-6 (D)SJ7-10A 205BE008氧气瓶利用蛇形纯铜管集中供气时，铜管规格应选择( )。 (A)18 mm (B)5 mm (C)60 mm (D)

43、76 mmA 206BE004 乙炔站应采用( )通风。 (A)自然 (B)轴流风机 (C)电风扇 (D)空调B 207BE004 乙炔站内的温度应( )。 (A)大于0 (B)大于5 (C)小于4 (D)小于0A 208BE004 乙炔站内气瓶的数量应根据( )来确定。 (A)使用高峰 (B)使用平均值 (C)每天平均用量 (D)每周平均用量A 209BE005 当采用氧和乙炔管道供气时，管路应布置成( )。 (A)封闭环状连锁形(B)平行线形 (C)直线形 (D)放射线形C 210BE005气焊和气割工作点不会造成气体管道爆炸的情况是( )。 (A)接头漏气 (B)管线靠近热源 (C)气体

44、流动较慢 (D)管道内有油脂B 211BE005为了防止氧和乙炔管道爆炸，不应( )。 (A)限定气体流速 (B)让管线靠近热源(C)防止明火进入 (D)接地防止静电A 212BE006吸尘罩应能有效地控制( )的流向。 (A)有害源 (B)空气 (C)二氧化碳 (D)氮气D 213BE006 局部排风系统中，排气筒的作用是使( )排入高空并稀释扩散。 (A)空气 (B)氧气 (C)氮气 (D)有害气体A 214BE006气焊和气割工作场所局部通风的特点包括( )。 (A)所需风量小 (B)烟气影响工人 (C)影响周围环境 (D)通风效果不好B 215BE007对气焊和气割工作点局部吸尘罩的要

45、求不包括( )。 (A)安装位置不影响采光 (B)抽风量越大越好 (C)有足够的强度 (D)检修方便A 216BE007某下吸式抽风罩的罩口有效截面积为02 m2，有效横截面上的风速为3 ms，此下吸罩的抽风量为( )。 (A)2 1GO m3h (B)1 800 m3h (C)3 000 m3h (D)2 100 m3hA 217。BE007侧吸尘罩在零点所需的风速称为( )。 (A)零点控制风速 (B)极限风速 (C)最大风速 (D)最小风速C 218。BE008焊接通风的重要性不包括( )。 (A)降低有害气体浓度 (B)保护工人身体健康 (C)增加劳动强度 (D)改善作业环境B 219

46、BE008直接从焊接工作点附近捕集烟气，经过净化后再排向室外，称为( )。 (A)全面排风 (B)局部排风 (C)整体排风 (D)重点排风D 220BE008气焊时的产物中，无毒的是( )。 (A)一氧化碳 (B)磷化物 (C)硫化物 一 (D)二氧化碳D 221BE009气焊和气割中消耗的气体量应按气焊和气割的( )确定。 (A)作业时间 (B)工作效率 (c)工作量 (D)工艺参数资料D 222BE009气焊板厚为10 mm的低碳钢板，氧气的消耗量为743×10-3 m3m，焊接速f为6 minm，则单位时间内氧气的消耗量为( )。 (A)743 m3h (B)743 m3h (C)0743 m3h (D)0074 3 m3hB 223BE009气焊板厚为10 lllm的