C区结构转换层大梁模板及支撑设计方案王莉

1、洋丰圣乔维斯小区C 区地下室（负二层结构转换层）大 模 板 及 支 撑 设计方案施工单位:重庆中川建设有限公司编制人:罗富强 编制时间：2012 年 8 月 15 日目录一、工程简况 2二、编制依据 2三、设计计算 2KZL76 梁模板扣件钢管高支撑架计算书 3 kZL76 梁侧模板计算书 8KZL84 梁模板扣件钢管高支撑架计算书 14KZL84 梁侧模板计算书 19KZL28 梁模板扣件钢管高支撑架计算书 26KZL28 梁侧模板计算书 31四、支架搭设要求 37五、支架、模板体系的检查与验收 39六、支架、模板拆除 40七、施工质量保证措施 40八、安全管理40洋丰?圣乔维斯 C 区结构

2、转换层大梁模板及支撑设计一、工程简况工程名称：洋丰 ?圣乔维斯 C 区地下室工程 建设单位：重庆洋丰逸居房地产开发有限公司 设计单位：华优建筑设计监理单位：重庆市建永工程监理有限公司本工程位于重庆市渝北区金山大道旁；结构类型为框架剪力墙； C 区有 9#、 10#、 11#、12#四栋楼， 建筑层数为 9 层和 9+1 层，地下室二层。总高为 30.6、30.75M 高，C 区建筑面积 50572m20C 区负二层为结构转换层，层高为4.5m，转换层下部为框架结构，上部为剪力墙结构。转换层框支主梁的主要截面有550X1000、550X1200、550X1500、750X1500。板厚为 180

3、,墙、柱、梁、板砼强度等级标号墙、柱为C40,梁、板为 C30,结构相对标高为一 6.6m。二、编制依据1 、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范( JGJ130-2001)2、建筑施工模板安全技术规范 (JGJ162-2008)3、 建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程(DB33/1035-2006)4、建筑结构荷载规范( GB50009-2001)5、 直缝电焊钢管(GB/T13793、低压流体输送甲焊接钢管(GB/T3092)、碳 素结构钢( GB/T700)6、钢管脚手架扣件( GB/5831-2006)7、 混凝土结构工程施工质量验收规范( GB50204-2002) 2011 年版三

4、、设计计算本工程有 3 根框架梁需要编制高大模板专项方案并经过专家论证 ,分别是：KZL76，截面尺寸为 bXh=750mmX1500mm,位于 C-J 轴-6.6m 层 C-11 至 C-13 段KZL84 (bxh=550X1500)位于-6.6m 层 C-M 轴 C-13 至 C-15 段KZL 28 bxh=550X1200、位于-6.6m 层 C-15 轴 C-B 至 C-G 段详见附录计算书KZL76 梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数：模板支架搭设高度为 4.5m,梁截面 BxD=750mm 1500mm 立杆的纵距(

5、跨度方向)l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m , 梁底增加 4 道承重立杆。面板厚度 18mm 剪切强度 1.4N/mm?，抗弯强度 15.0N/mm，弹性模量 6000.0N/mn2o木方 60 x80mm 剪切强度 1.3N/mn2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9500.0N/mn2o梁两侧立杆间距1.20mo梁顶托采用双钢管 48X3.0mm梁底按照均匀布置承重杆 4 根计算。模板自重 0.50kN/m2,混凝土钢筋自重 25.50kN/m3,施工活荷载 2.00kN/m2。扣件计算折减系数取 1.00o图1梁模板支撑架立面简图按照规范 431 条规定确定荷载组合分项

6、系数如下:由可变荷载效应控制的组合 S=1.2X(25.50 X 1.50+0.50)+1.40 X 2.00=49.300kN/m2由永久荷载效应控制的组合 S=1.35X24.00X1.50+0.7X1.40X2.00=50.560kN/m2由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取0.7X1.40=0.98采用的钢管类型为 48.3X3.6。(一) 模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重(kN/m):q1 = 25.

7、500X1.500X0.900=34.425kN/m模板的自重线荷载(kN/m):q2 = 0.500X0.900X(2X1.500+0.750)/0.750=2.250kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN):经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)X0.750X0.900=1.350kN考虑 0.9 的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9X(1.35X34.425+1.35X2.250)=44.560kN/m考虑 0.9 的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9X0.98X1.350=1.191kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 V

8、分别为：本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 V 分别为：W = 90.00X1.80X1.80/6 = 48.60cm3;I = 90.00X1.80X1.80X1.80/12 = 43.74cm4;1.19kN44.56kN/m1- 1c! 1F| r C-3工r工_250_ |250_ |_ 250计算简图0.301弯矩图(kN.m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:36.67kN/m变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=4.367kNN2=12.939kNN3=12.939kNN4=4.367kN最大弯矩 M = 0.300k

9、N.m最大变形 V = 0.370mm(1) 抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.300X1000X1000/48600=6.173N/mn? 面板的抗弯强度设计值f，取 15.00N/mn?;面板的抗弯强度验算 f f,满足要求！(2) 抗剪计算可以不计算截面抗剪强度计算值 T=3 X 6773.0/(2 X 900.000 X 18.000)=0.627N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T ，满足要求 !(3) 挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.370mm面板的最大挠度小于 250.0/250, 满足要求 !( 二) 梁底支撑木

10、方的计算 梁底顶托梁计算 : 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和， 计算公式如下 :均布荷载 q = 12.939/0.900=14.376kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1X14.376X0.90X0.90=1.164kN.m最大剪力 Q=0.6X0.900X14.376=7.763kN最大支座力 N=1.1X0.900X14.376=14.233kN截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1) 抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.164X106/1.05/8982.0=123.47N/mm2

11、抗弯计算强度小于 205.0N/mm?,满足要求！(2) 挠度计算最大变形 v =0.677X11.206X900.04/(100X206000.00X215560.0)=1.121mm 最大挠度小于900.0/400, 满足要求！( 三) 扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 :R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取 8.00kN;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；h立杆的步距，1.50m；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算（四）立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：其中 N立杆的轴心压力最大值，它

12、包括：横杆的最大支座反力 N1=14.233kN （已经包括组合系数）脚手架钢管的自重 N2 = 0.9X1.35X0.168X4.500=0.917kNN = 14.233+0.917=15.149kNi - 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；A- 立杆净截面面积，A=5.060cn?;W 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.260cm3;f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2;a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度,h 最大步距，h=1.50m；10 计算长度，取 1.500+2X0.300=2.100m；- 由长细比，为 2100/15.9=132 =

13、15149/（0.386X506）=77.475N/mm?;不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：牛窘风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MWf 算公式其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2);a=0.30m；MW=0.9X0.9Xh立杆的步距，1.50m；Wk=0.200X1.200X0.240=0.058kN/m2la- 立杆迎风面的间距，1.20m；lb- 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.9X0.9X1.4X0.058X1.200X1.500X1.500/10=0.018kN.m ;Nw- 考虑风荷载时，立杆的轴心

14、压力最大值；Nw=14.233+0.9X1.2X0.755+0.9X0.9X1.4X0.018/0.900=15.172kN经计算得到 “15172/（0.386X506）+18000/5260=80.941N/mn?;考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求！kZL76 梁侧模板计算书（一）侧模板基本参数计算断面宽度 750mm 高度 1500mm 两侧楼板厚度 200mm模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距 100mm 内龙骨采用 40X80m 木方，外龙骨采用双钢管 48mrX3.0mm对拉螺栓布置 3 道，在断面内水平间距 400+400+400mm 断面跨度方向间距 400mm 直径

15、14mm面板厚度 18mm 剪切强度 1.4N/mn?，抗弯强度 15.0N/mn?，弹性模量 6000.0N/mn2o木方剪切强度 1.3N/mm?，抗弯强度 13.0N/mn?，弹性模量 9500.0N/mm?o模板组装示意图（二）梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑 新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：m moo5175 0m m=-7TA亠F= 0/22ycf A 炖佰F“H其中“ c混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3;t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时（表示无资料）取 20

16、0/（T+15），取 5.714h ;T 混凝土的入模温度，取 20.000C；V 混凝土的浇筑速度，取 2.000m/h ;H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.500m； 1外加剂影响修正系数，取 1.000 ;2混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F 仁 36.000kN/m2考虑结构的重要性系数 0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9X36.000=32.400kN/m2考虑结构的重要性系数 0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9X4.000=3.600kN/m2。（三）梁侧模板面板的计算面板为受弯

17、结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算 面板的计算宽度取 0.10m。荷载计算值 q = 1.2X32.400X0.100+1.40X3.600X0.100=4.392kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 V 分别为：本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 V 分别为：W = 10.00X1.80X1.80/6 = 5.40cm3;I = 10.00X1.80X1.80X1.80/12 = 4.86cm4;4.39kN/m计算简图10010010变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:变形计算受力图经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.176

18、kNN2=0.483kNN3=0.483kNN4=0.176kN最大弯矩 M = 0.004kN.m最大变形 V = 0.008mm(1) 抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.004X1000X1000/5400=0.741N/mn? 面板的抗弯强度设计值f，取 15.00N/mn2；面板的抗弯强度验算 f f, 满足要求！弯矩图(kN.m)00XOO3.24kN/m变形图(mm)(2) 抗剪计算可以不计算截面抗剪强度计算值 T=3 X 263.0/(2 X 100.000 X 18.000)=0.219N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T A

19、l1-if1r ii、r *r *F1 FR1B400400L400,100H4.39kN/mA3.24kN/m内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.351kN.m经过计算得到最大支座 F= 3.527kN经过计算得到最大变形V0.597mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 V 分别为：W = 4.00X8.00X8.00/6 = 42.67cm3;I = 4.00X8.00X8.00X8.00/12 = 170.67cm4;(1) 内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.351X106/42666.7=8.23N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于 13.0

20、N/mm?,满足要求！(2) 内龙骨抗剪计算可以不计算截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3X1770/(2X40X80)=0.830N/mn?截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求！(3) 内龙骨挠度计算最大变形 v =0.597mm内龙骨的最大挠度小于 400.0/250,满足要求！A内龙骨变形计算受力图（五）梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载， 按照集中荷载下连续梁计算 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。3.53kN53kN53kN53kN53kN53kN53kN53kN5

21、3kN53kN53kN53kN53kN山 心丄 廿41 f心 丄山11Bj 400：400：400支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图3.09 3.096.61 6.61：-1.76 1.765.29 5.290.44 0.443.97 3.97支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:2.60kN60kN60kN60kN60kN60kN60kN60kN60kN60kN60kN60kN60kN支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.529kN.m最大变形 vmax=0.099mm最大支座力 Qmax=15.4

22、32kN3.97 3.975.29 5.296.61 6.610.44 0.441.76 1.763.09 3.09ff、ff*F、f尸、r、400_ L_400_400_ |A(kN.m)抗弯计算强度 f=0.529X106/8982.0=58.90N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2, 满足要求 !支撑钢管的最大挠度小于 400.0/150 与 10mm 满足要求！( 六) 对拉螺栓的计算计算公式 :N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2) ；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径 (mm): 14对拉

23、螺栓有效直径 (mm): 12对拉螺栓有效面积 (mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值 (kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力 (kN): N = 15.432 对拉螺栓强度验算满足要求！KZL84 梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工模板安全技术规范 (JGJ162-2008) 。计算参数: 模板支架搭设高度为 4.5m，梁截面 BXD=550mm 1500mm 立杆的纵距(跨度方向)l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m , 梁底增加 4 道承重立杆。面板厚度 18mm 剪切强度 1.4N/mn?，抗弯强度 15.0N/mn?，弹性模量

24、6000.0N/mn?。木方 60X80mm 剪切强度 1.3N/mn?，抗弯强度 13.0N/mm?，弹性模量 9500.0N/mn2o梁两侧立杆间距 1.20m 。梁顶托采用双钢管 48X3.0mm梁底按照均匀布置承重杆 4 根计算 模板自重 0.50kN/m2,混凝土钢筋自重 25.50kN/m3,施工活荷载 2.00kN/m2扣件计算折减系数取 1.00。按照规范 431 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2X(25.50X1.50+0.50)+1.40X2.00=49.300kN/m2由永久荷载效应控制的组合 S=1.35X24.00X1.50+0.7

25、X1.40X2.00=50.560kN/m2由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取0.7X1.40=0.98采用的钢管类型为48X3.0。(一) 模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重(kN/m):q1 = 25.500X1.500X0.900=34.425kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m):5500054图1梁模板支撑架立面简图q2 = 0.500X0.900X(2X1.500+0.550)/0.550=2.

26、905kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN):经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)X0.550X0.900=0.990kN考虑 0.9 的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9X(1.35X34.425+1.35X2.905)=45.355kN/m考虑 0.9 的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9X0.98X0.990=0.873kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 V 分别为：本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 V 分别为：W = 90.00X1.80X1.80/6 = 48.60cm3;I = 90.00X1.80X1.80

27、X1.80/12 = 43.74cm4;计算简图弯矩图(kN.m)595.05剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:11F1，- 1_ 51-183183183-A0.87kN45.36kN/m变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=3.261kNN2=9.649kNN3=9.649kNN4=3.261kN最大弯矩 M = 0.164kN.m最大变形 V = 0.109mm(1) 抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.164X1000X1000/48600=3.374N/mn?面板的抗弯强度设计值f，取 15.0

28、0N/mn2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求！(2) 抗剪计算可以不计算截面抗剪强度计算值 T=3X5054.0/(2X900.000X18.000)=0.468N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求！(3) 挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.109mm面板的最大挠度小于 183.3/250,满足要求！(二) 梁底支撑木方的计算梁底顶托梁计算：按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：均布荷载 q = 9.649/0.900=10.721kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1X10.7

29、21X0.90X0.90=0.868kN.m最大剪力 Q=0.6X0.900X10.721=5.789kNA37.33kN/m183_；_ 183.1830.009最大支座力 N=1.1X0.900X10.721=10.614kN截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3;截面惯性矩 I = 21.56cm4；（1） 抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.868X106/l.05/8982.0=92.08N/mm2抗弯计算强度小于 205.0N/mm?,满足要求！（2） 挠度计算最大变形 v =0.677X8.365X900.04/（100X206000.00X215560.0）=0.837

30、mm最大挠度小于 900.0/400,满足要求！（三）扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取 8.00kN;R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。（四）立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：-= /其中 N立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=10.614kN （已经包括组合系数）脚手架钢管的自重 N2 = 0.9X1.35X0.139X4.500=0.759kNN = 10.614+0.759=11.373kNi

31、- 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A- 立杆净截面面积，A=4.239cm?;W-立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3;f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2;10计算长度，取 1.500+2 X 0.300=2.100m；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；最大步距，h=1.50m；. 由长细比，为 2100/16.0=132 =11373/(0.391X424)=68.578N/mn?;不考虑风荷载时立杆的稳定性计算=11395/(0.391X424)+18000/449 仁 72.639N/mn?;考虑风荷载时立杆的

32、稳定性计算MW=0.9X0.9X10计算长度，取 1.500+2 X 0.300=2.100m；对拉螺栓布置 3 道，在断面内水平间距 400+400+400mm 断面跨度方向间距 400mm 直径14mm面板厚度18mm剪切强度 1.4N/mm?，抗弯强度 15.0N/mm?，弹性模量 6000.0N/mn?。木方剪切强度 1.3N/mn?，抗弯强度 13.0N/mn?，弹性模量 9000.0N/mn2o模板组装示意图（二）梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑 新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小

33、值：F= 0/22yct * 炖佰其中“ c混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3;t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时（表示无资料）取 200/（T+15），取 5.714h ;T 混凝土的入模温度，取 20.000C；V 混凝土的浇筑速度，取 2.000m/h ;H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.500m；1外加剂影响修正系数，取 1.000 ;2混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F 仁 36.000kN/m2考虑结构的重要性系数 0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F 仁 0.9X36.000=32.40

34、0kN/m2考虑结构的重要性系数 0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9X4.000=3.600kN/m2。m moo004 004 004(三) 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算 面板的计算宽度取 0.10m。荷载计算值 q = 1.2X32.400X0.100+1.40X3.600X0.100=4.392kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 V 分别为：本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 V 分别为：W = 10.00X1.80X1.80/6 = 5.40cm3;X1.80X1.80X1.80/12 = 4.86cm4

35、;变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:3.24kN/mF*ripir“_100 . 100_100 .变形计算受力图变形图(mm)I = 10.00芭-1-S-100100jf100-j计算简图4.39kN/m弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.176kNN2=0.483kNN3=0.483kNN4=0.176kN最大弯矩 M = 0.004kN.m最大变形 V = 0.008mm(1) 抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.004X1000X1000/5400=0.741N/mn? 面板的抗弯强度设计值f，取 15.00N/

36、mn2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求！(2) 抗剪计算可以不计算截面抗剪强度计算值 T=3X263.0/(2X100.000X18.000)=0.219N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求！(3) 挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.008mm面板的最大挠度小于 100.0/250,满足要求！(四) 梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.2X0.10X32.40+1.4X0.10X3.60=4.392kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.10X32.40=3.240kN

37、/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。内龙骨计算简图rq、r 1r hi 勺r *F1 1lf片r 1i、片r nR*Lr n n1400-E-400一 |4004.39kN/mAB0.351变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:内龙骨变形计算受力图经过计算得到最大弯矩M=0.351kN.m经过计算得到最大支座 F= 3.533kN经过计算得到最大变形V0.630mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 V 分别为:W = 4.00X8.00X8.00/6 = 42.67cm3;I = 4.00X8.00X8.00X8.00/12 = 170.

38、67cm4;(1)内龙骨抗弯强度计算内龙骨弯矩图（kN.m）f4!卩 151 51 tR*fRf1F2A itr +i1-z4004003.24kN/mBA内龙骨变形图（mm）抗弯计算强度 f=0.351X106/42666.7=8.23N/mm22.61kN61k2J61kN61l2l61l2l61kN61k2J61k2N61l2l61k2J61kN61k2J61kN内龙骨的抗弯计算强度小于 13.0N/mn2,满足要求！(2) 内龙骨抗剪计算可以不计算截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3X1776/(2X40X80)=0.832N/m 舁截面抗剪强度设计

39、值T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求！(3) 内龙骨挠度计算最大变形 v =0.630mm内龙骨的最大挠度小于 400.0/250,满足要求！(五) 梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。5.30 5.306.63 6.630.44 0.441.77 1.773.09 3.09支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:F、frFrr、5-1-3-400400-1- 400_J3.53kN

40、53kN53kN53kNI53kNI53kN53kN53kN53kNI53kN53kN53kN53kNA3.09 3.096.63 6.631.77 1.775.30 5.300.44 0.443.98 3.982.61kN61k2J61kN61l2l61l2l61kN61k2J61k2N61l2l61k2J61kN61k2J61kN支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.530kN.m最大变形 vmax=0.099mm最大支座力 Qmax=15.458kN 抗弯计算强度 f=0.530X106/8982.0=59.01N/mm2支撑钢管的抗弯计

41、算强度小于 205.01/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于 400.0/150与 10mm 满足要求!（六）对拉螺栓的计算计算公式：N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A-对拉螺栓有效面积（mm2）;f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mr2对拉螺栓的直径（mm）: 14对拉螺栓有效直径（mm）: 12对拉螺栓有效面积（mn2）: A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值（kN）: N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力（kN）: N = 15.458对拉螺栓强度验算满足要求！r占讣w、400400400AKZL28 梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施

42、工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数：模板支架搭设高度为 4.5m,梁截面 BXD=550mm 1200mm 立杆的纵距(跨度方向)l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m ,梁底增加 3 道承重立杆。面板厚度 18mm 剪切强度 1.4N/mn?， 抗弯强度 15.0N/mn?， 弹性模量 6000.0N/mn2o木方 60X80mm 剪切强度 1.3N/mn?，抗弯强度 13.0N/mm?，弹性模量 9500.0N/mn2o梁两侧立杆间距1.20mo梁顶托采用 100X100m 木方。梁底按照均匀布置承重杆 3 根计算。模板自重 0.50kN/m2,混凝土钢筋自重 25

43、.50kN/m3,施工活荷载 2.00kN/m2。扣件计算折减系数取 1.00o图1梁模板支撑架立面简图按照规范 431 条规定确定荷载组合分项系数如下: 由可变荷载效应控制的组合 S=1.2X(25.503252752753252.61kN61k2J61kN61l2l61l2l61kN61k2J61k2N61l2l61k2J61kN61k2J61kNX1.20+0.50)+1.40X2.00=40.120kN/m2由永久荷载效应控制的组合 S=1.35X24.00X1.20+0.7X1.40X2.00=40.840kN/m2由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，

44、可变荷载分项系数取0.7X1.40=0.98采用的钢管类型为 48.3X3.6(一) 模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：钢筋混凝土梁自重(kN/m):q1 = 25.500X1.200X0.900=27.540kN/m模板的自重线荷载(kN/m):q2 = 0.500X0.900X(2X1.200+0.550)/0.550=2.414kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN):经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)X0.550X0.90

45、0=0.990kN考虑 0.9 的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9X(1.35X27.540+1.35X2.414)=36.394kN/m考虑 0.9 的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9X0.98X0.990=0.873kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 V 分别为：本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 V 分别为：W = 90.00X1.80X1.80/6 = 48.60cm3;X1.80X1.80X1.80/12 = 43.74cm4计算简图I = 90.003:_ :i:3E iL_ 3E_3S-1-275_I_275_|0.87kN36.39kN/mA弯矩图(kN.m

46、)6.26变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:29.95kN/mA * 丄 丄 儿 丄 *B_ 275_275i变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N 仁 3.753kNN2=13.384kNN3=3.753kN最大弯矩 M = 0.344kN.m最大变形 V = 0.344mm(1) 抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.344X1000X1000/48600=7.078N/mn?面板的抗弯强度设计值f，取 15.00N/mni;面板的抗弯强度验算 f f, 满足要求！(2) 抗剪计算可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3X

47、6255.0/(2X900.000X18.000)=0.579N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求！(3) 挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.344mm面板的最大挠度小于 275.0/250, 满足要求 !( 二) 梁底支撑木方的计算 梁底顶托梁计算 : 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和， 计算公式如下 :均布荷载 q = 13.384/0.900=14.871kN/m最大弯矩 M = O.lql2=0.1X14.871X0.90X0.90=1.205kN.m最大剪力 Q=0.6X0.900X14.87

48、1=8.030kN最大支座力 N=1.1X0.900X14.871=14.722kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 V 分别为：W = 10.00X10.00X10.00/6 = 166.67cm3；I = 10.00X10.00X10.00X10.00/12 = 833.33cm4；(1) 抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.205X106/166666.7=7.23N/mm2抗弯计算强度小于 13.0N/mn?,满足要求！(2) 抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3X80

49、30/(2X100X100)=1.205N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求！(3) 挠度计算最大变形 v =0.677X11.441X900.04/(100X9500.00X8333333.5)=0.642mm 最大挠度小于900.0/250, 满足要求！( 三) 扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取 8.00kN;R- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。（四）立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

50、为：其中 N立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=14.722kN （已经包括组合系数）脚手架钢管的自重 N2 = 0.9X1.35X0.168X4.500=0.917kNN = 14.722+0.917=15.639kNi-计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；A-立杆净截面面积，A=5.060cm?;W 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.260cm3;f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2;a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取 1.500+2X0.300=2.100m；-

51、 由长细比，为 2100/15.9=132 =15639/（0.386X506）=79.977N/mm?;不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 对拉螺栓布置 2 道，在断面内水平间距 400+400mm 断面跨度方向间距 400mm 直径 12mm 面板厚度 18mm 剪切强度 1.4N/mn?，抗弯强度 15.0N/mn?，弹性模量 6000.0N/mn2o木方剪切强度 1.3N/mn?，抗弯强度 13.0N/mn?，弹性模量 9500.0N/mn?o模板组装示意图（二）梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值

52、。其中 Wk风荷载标准值（kN/m2） ；m moo21550m m004OC0TA新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F= 0.22ycf 俗炖折F =叫H其中“ c混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时（表示无资料）取 200/（T+15），取 5.714h ;T 混凝土的入模温度，取 20.000C；V 混凝土的浇筑速度，取 2.000m/h ;H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1外加剂影响修正系数，取 1.000 ;2混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F 仁 2

53、8.800kN/m2考虑结构的重要性系数 0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F 仁 0.9X29.000=26.100kN/m2考虑结构的重要性系数 0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9X4.000=3.600kN/m2。（三）梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取 0.10m。荷载计算值 q = 1.2X26.100X0.100+1.40X3.600X0.100=3.636kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 V 分别为：本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 V 分别为：W = 10.00X1.80

54、X1.80/6 = 5.40cm3;I = 10.00X1.80X1.80X1.80/12 = 4.86cm4;3.64kN/mF 1100 I1 1001100 1计算简图0.004变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:变形计算受力图经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.145kNN2=0.400kNN3=0.400kNN4=0.145kN最大弯矩 M = 0.003kN.m最大变形 V = 0.006mm(1) 抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.003X1000X1000/5400=0.556N/mn? 面板的抗弯强度设计值f，取 15.0

55、0N/mn2；面板的抗弯强度验算 f f, 满足要求！弯矩图(kN.m)剪力图(kN)M_ i511002.61kN/m变形图(mm)0.004(2) 抗剪计算可以不计算截面抗剪强度计算值 T=3X218.0/(2X100.000X18.000)=0.182N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3) 挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.006mm面板的最大挠度小于 100.0/250,满足要求!(四) 梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.2X0.10X26.10+1.4X

56、0.10X3.60=3.636kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.10X26.10=2.610kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。内龙骨弯矩图(kN.m)1.270.730.18 O001.45! 1rRj1r、*1 1Ilf1r*1-400-z400LH200 |3.64kN/mAB0.00内龙骨计算简图内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:2.61kN/m内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 V 分别为:W = 4.00X8.00X8.00/6 = 42.67cm3;I = 4.00X8.00X8.00X8.00/

57、12 = 170.67cm4;(1) 内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.290X106/42666.7=6.80N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于 13.0N/mm?,满足要求！(2) 内龙骨抗剪计算可以不计算截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3X1454/(2X40X80)=0.682N/mn? 截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求！(3) 内龙骨挠度计算最大变形 v =0.481mmA内龙骨变形计算受力图经过计算得到最大弯矩M= 0.290kN.m经过计算得到最大支座F= 2.727kN经过计算得到最大变形V= 0.

58、481mm2.61kN/m内龙骨的最大挠度小于 400.0/250,满足要求！（五）梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。2.73kN73k2J73kN73l273l2f73kN73l2l73kN73l2f73l2f73kN73k2l73kN山 心丄 廿41 f心 丄山 IBj 400：400：400支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:1.96kN96kN96kN96kN96kN96kN96kN96kN96k

59、N96kN96kN96kN96kN支撑钢管变形计算受力图ff、ff*F、f尸、r、400_ L_400_400_ |A3.07 3.074.09 4.095.11 5.110.34 0.341.36 1.362.39 2.392.39 2.395.11 5.111.36 1.36：4.09 4.090.34 0.343.07 3.07(kN.m)支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.409kN.m最大变形 vmax=0.075mm最大支座力 Qmax=11.931kN抗弯计算强度 f=0.409X106/8982.0=45.54N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于

60、 205.0N/mm2, 满足要求 !支撑钢管的最大挠度小于 400.0/150 与 10mm 满足要求！( 六) 对拉螺栓的计算计算公式 :N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2) ；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径 (mm): 12 对拉螺栓有效直径 (mm): 10 对拉螺栓有效面积 (mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值 (kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力 (kN): N = 11.931 对拉螺栓强度验算满足要求！四、支架搭设要求(一)满堂支撑架立杆步距与立杆间距不宜超过规范