脚手架计算书0615

1、满堂支撑架计算书 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 3、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-2016 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 5、建筑结构荷载规范GB50009-2012 6、钢结构设计规范GB50017-2003 一、架体参数脚手架安全等级一级结构重要性系数01.1满堂支撑架的宽度B(m)6满堂支撑架的长度L(m)12满堂支撑架的高度H(m)12脚手架钢管类型48×2.5立杆布置形式单立杆纵横向水平杆步距h(m)1.5立杆纵距la(m)0.9立杆横距l

2、b(m)0.9立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.2剪刀撑设置满足规范要求 二、荷载参数每米钢管自重g1k(kN/m)0.028脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重标准值g2k(kN/m2)0.3栏杆、挡脚板类型栏杆、冲压钢脚手挡板挡脚板自重标准值g3k(kN/m)0.16密目式安全立网自重标准值g4k(kN/m2)0.1每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.167材料堆放荷载g5k(kN/m2)3.3施工均布荷载qk(kN/m2)3平台上的集中力F1(kN)2支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1200 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份山

3、东0.3k=0zst=0.046地区临沂风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(城市郊区)1.052模板支架顶部离建筑物地面高度(m)12风荷载体型系数s单榀模板支架st0.146整体模板支架stw0.661fk=0zstw=0.209竖向封闭栏杆s1mk=0zs=0.316 三、设计简图 搭设示意图：平面图侧立面图 四、板底纵向支撑次梁验算次梁增加根数n42材质及类型钢管截面类型(mm)48×2.5次梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205次梁截面惯性矩I(cm4)9.28次梁抗剪强度设计值(N/mm2)125次梁截面抵抗矩W(cm3)3.86次梁弹性模量E(N/mm2)206000次梁

4、自重标准值Nc(kN/m)0.028次梁验算方式三等跨连续梁 G1k=Nc=0.028kN/m； G2k= g2k×lb/(n4+1)= 0.3×0.9/(2+1)=0.09kN/m； G3k= g5k×lb/(n4+1)= 3.3×0.9/(2+1)=0.99kN/m； Q1k= qk×lb/(n4+1)= 3×0.9/(2+1)=0.9kN/m； 1、强度验算 板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。 满堂支撑架平台上无集中力 q=0×max1.2(G1k+G2k+ G3k)+1.4×Q1k,1.35(

5、G1k+G2k+ G3k)+1.4×0.7×Q1k=1.1×max1.2×(0.028+0.09+0.99)+ 1.4×0.9,1.35×(0.028+0.09+0.99)+1.4×0.7×0.9=2.849kN/m q1=0×1.2×(G1k+G2k+ G3k)= 1.1×1.2×(0.028+0.09+0.99)=1.463kN/m q2=0×1.4×Q1k= 1.1×1.4×0.9=1.386 kN/m 计算简图 Mmax=0.1

6、00qll2+0.117q2l2=0.100×1.463×0.92+0.117×1.386×0.92=0.25kN·m Rmax=1.100q1l+1.200q2l=1.100×1.463×0.9+1.200×1.386×0.9=2.945kN Vmax=0.6q1la +0.617q2la =0.6×1.463×0.9+0.617×1.386×0.91.559kN max2Vmax/A=2×1.559×1000/357=8.734N/mm2=1

7、25N/mm2 满足要求！ =Mmax/W=0.25×106/(3.86×103)=64.767N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算 q2=1.4×F1=1.4×2=2.8kN 计算简图 弯矩图(kN·m) Mmax=0.677kN·m =Mmax/W=0.677×106/(3.86×103)=175.389N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 剪力图(kN) Rmaxf=4.851kN Vmaxf=3.218kN max2Vmax/A=2×3.218&#

8、215;1000/357=18.028N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q'1=G1k+G2k+G3k=0.028+0.09+0.99=1.108kN/m R'max=1.100q'1l=1.100×1.108×0.9=1.097kN max=0.677q'1l4/(100EI)=0.677×1.108×(0.9×103)4/(100×2.06×105×9.28×104)=0.257 mmmin900/150，10=6mm 满足要求！ 五、横向主梁验算

9、材质及类型钢管截面类型(mm)48×2.5主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁截面惯性矩I(cm4)9.28主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁自重标准值Nz(kN/m)0.028主梁验算方式三等跨连续梁 横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。 满堂支撑架平台上无集中力 q=1.1×1.35 ×Nz=1.1×1.35 ×0.028=0.042kN/m q'=Nz=0.028kN/m p=Rm

10、ax/2=2.945/2=1.472kN p'=R'max/2=1.097/2=0.548kN 计算简图 弯矩图(kN·m) Mmax=0.357kN·m =Mmax/W=0.357×106/(3.86×103)=92.487N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 剪力图(kN) Rmaxf=3.378kN Vmaxf=1.887kN max2Vmax/A=2×1.887×1000/357=10.571N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 变形图(mm) max=0.406 mmmin900/150，10=6m

11、m 满足要求！ 满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算 q=1.1×1.35 ×Nz=1.1×1.35 ×0.028=0.042kN/m p=Rmax/2=2.945/2=1.472kN p2=Rmaxf/2=4.851/2=2.425kN 计算简图 弯矩图(kN·m) Mmax=0.494kN·m =Mmax/W=0.494×106/(3.86×103)=127.979N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 剪力图(kN) Rmaxf=4.112kN Vmaxf=2.28kN max2Vmax/A=2×

12、;2.28×1000/357=12.773N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 六、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托座承载力容许值NkN30 按上节计算可知，可调托座受力 N=2×Rmax+F1=2×3.378+2=8.756kNN30kN 满足要求！ 七、立杆的稳定性验算钢管类型48×2.5立柱截面面积A(mm2)357立柱截面回转半径i(mm)16.1立柱截面抵抗矩W(cm3)3.86抗压强度设计值f(N/mm2)205次梁增加根数n42立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.2剪刀撑设置类型满足规范要求每米立杆承受结构自重标准值

13、gk(kN/m)0.167 立杆底部荷载：NG1=gk×H+la×n4×Nc+lb×Nz=0.167×12+0.9×2×0.028+0.9×0.028=2.08kN NG2=g2k×la×lb=0.3×0.9×0.9=0.243kN l=maxla,lb=max0.9,0.9=0.9m NG3=g3k×l=0.16×0.9=0.144kN NG4=g4k×l=0.1×0.9=0.09kN NG5=g5k×la×lb=

14、3.3×0.9×0.9=2.673kN NQ1=qk×la×lb=3×0.9×0.9=2.43kN NQ4=F1=2kN 支撑脚手架风线荷载标准值qwk=la×fk=0.9×0.209=0.188kN/m 风荷载作用在作业层栏杆上产生的水平力标准值Fwk= la×Hm×mk=0.9×1.2×0.316=0.341 kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×122 立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力Nwtk

15、，计算如下： Nwtk=6n×Mok /(n+1)(n+2)B=6×7×17.639/(7+1) ×(7+2) ×6=1.715kN 不考虑立杆附加轴力时： Nd1=0×max1.2×(NG1+NG2+NG3+NG4+NG5)+1.4(NQ1+0.7 × NQ4),1.35×(NG1+NG2+NG3+NG4+NG5)+0.7×1.4×(NQ1+NQ4)=1.1×max1.2×(2.08+0.243+0.144+0.09+2.673)+ 1.4×(2.43+

16、0.7×2),1.35×(2.08+0.243+0.144+0.09+2.673)+0.7×1.4×(2.43+2)=12.802kN 考虑立杆附加轴力时： Nd2= Nd1+ 1.1×1.4×0.6×Nwtk=12.802+1.1×1.4×0.6×1.715=14.386kN 1、长细比验算 l0=h+2a=1500+2×200=1900mm =l0/i=1900/16.1=118.012=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 查表得，0.464 考虑风荷载 根据规范GB51210

17、-2016第6.2.106.2.13条文说明，立杆产生的最大附加轴力与最大弯曲应力不发生在同一位置，可视为不同时出现在所选择的计算单元内，因此，风荷载组合计算时，分别进行组合计算。 架体背风面，考虑立杆附加轴力，不考虑风荷载造成的弯曲应力： =Nd2/（A）=14.386×103/(0.464×357)=86.849 N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 架体迎风面，不考虑立杆附加轴力，考虑风荷载造成的弯曲应力： Mwd=0wQMwk=0wQ(2wklah2)=1.1×0.6 ×1.4×(1×0.046×0.9

18、5;1.52/10)=0.009kN·m =Nd1/(A)+Mwd/W=12.802×103/(0.464×357)+0.009×106/3860=79.513N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 八、抗倾覆验算 参考规范GB51210-2016 第6.2.17条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(la×lb)+ la×n4×Nc+lb×Nz+g2k+ g5k+ 2×F1×B/2=62×