空心板计算书

1、空心板计算书一、台座结构形式确定1、确定台座形式台座形式选择考虑的因素有：生产数量和设施期限，安全适用，经济合理，质量有保证，操作简便，可控性好，便于支拆模板方便。槽式台座受力简单，施工方便，因为是槽型结构，便于覆盖养生，便于支、拆模板和养生。而且槽式台座传力柱作为平放在张拉台面上的水平梁，在横梁的作用下，成为轴心受压构件，能够承受较大的张拉应力，传力柱的长度一般都在100m左右，符合本次工程要求。结合本次设计的工程概况条件，最终通过质量、安全、以及力学验算，根据该桥场地和工期及梁的数量，确定采用槽式张拉台座进行空心板的预制。2、确定台座内部净宽台座内部净宽即传立柱之间净距，计算用公式为b=b

2、l+2b2,式中：b台座内部净宽；bi空心板底模宽度；b2传立柱内侧面与底模间的距离。则台座内部净宽=(梁宽)1.24m+(工作空位)0.5mX2=2.24m；取2.3m底板两侧各留50cm的宽度，完全可以满足支、拆模板的要求。3、确定台座长度台座长度L的确定根据下面几个方面：(1)空心板长度Li(2)一座台座同时预制空心板个数n(3)空心板端头与张拉横梁之间的距离L2(4)空心板端头之间距离L3其中空心板长度L1为最大斜交空心板两端头的距离，张拉台座由中间标准段和两端楔形块段组成，同时考虑到所生产空心板最大夹角，10m板为40。，13板为45。，16m板为30。，示意图见下，由此取：10m板

3、台座长度7.12m+2X2.1m=11.32m13m板台座长度9.92m+2X2.3m=14.52m16m板台座长度13.44m+2X1.8m=17.04m台座长计算公式：L=nL1+2L2+(n-1)L310m板：台座长L=9x11.32m+2x1m+8X1m=111.88m13m板：台座长L=7x14.52m+2x1m+61m=109.64m16m板：台座长L=6x17.04m+2x1m+5e(1)耳=e0+冬其中ei.初始偏心距eo轴向压力对截面重心的偏心距，取eo=165mmea附加偏心距偏心受压构件的正截面承载力计算时，应计入轴向压力在偏心方向存在的附加偏心距ea,其值应取20mm和

4、偏心方向截面最大尺寸的1/30两者中的较大值。h65030=0=21.7mm20mm,因止匕取21.7mm求得euqea=165+21.7=186.7mm(2)偏心距增大系数刈l07000因5V-0=10.771.0(3)偏心距ee轴向压力作用点至纵向受拉普通钢筋和受拉预应力筋的合力点的距离e=eh2-a=1.266186.76502-50=511.4mm2.5.3 判别大小偏压判断条件：若叫弓0.3hc按大偏压情况计算；考虑附加偏心距及偏心距增大系数后的轴向力对截面重心的偏心距为“3e=1.266186.7=236.4mm0.3h0=0.3X600=180mM236.4mm且界限偏心率：“一

5、苴二SZC二力A0.5M1.0M14.3M700Mo.533M600x（650-0.533父600）+0.5父（360父804父2）父（650-1.014.37000.533600=215mrKe.其中b=一十1Es，cub一一相对界限受压区高度;冏一一系数，当混凝土弓II度等级不超过C50时，电取0.80;Es钢筋的弹性模量，2X105;非均匀受压时的混凝土极限压应变，按照以下公式计算:；cu=0.0033一fck-5010-fck为C30混凝土的轴线抗压强度标准值20.1MPa；由以上公式得：b=0.533所以该传立柱为大偏心。2.5.4 求轴心承载力设计值N0矩形截面偏心受压构件正截面受

6、压承载力应符合下列规定N。三：ifcbxfyA-fyA=：ifcbxNe其中：i混凝土强度调整系数；fc抗压强度设计值，fc=14.3N/mm2x等效矩形应力图形的混凝土受压区高度；fy钢筋抗拉强度设计值；As钢筋截面面积；as受拉区、受压区纵向普通钢筋的保护层厚度No=1.0X14.3X700*x=10010x一一x、.N0e=1.0x14.3x700*x*600-+360父804乂（60050I2J整理得5005x2-886886x-159192000=0求得x=288mm代入得N0=2882880N=2883KN即单个传立柱所能承受的偏心轴向承载力最大为2883KN。2.6最大允许张拉力

7、Pri8-,上ZT如；丁八0占154%图4.2固定横梁受力示意图利用规范法计算固定横梁所受的主动土压力E=?ah-ka肌一一主动土压力增大系数，取1.0；-填土白重度（kPa）,取18kPa;h挡土的Z构高度（m）,取1.5m；Ka主动土压力系数，按照规范附录L选取，此处取0.4。填土与横梁混凝土面之间的内摩擦角取30。E=1.0X18X1.52X0.4-2=8.1KN/m则：抗倾覆力矩M1=GL1+10N）L2+E-L3=5.25X28X25X1.54+10X2883X1.93+.1X28X0.6Xtan40=61415.58KN-m倾覆力矩M=Px4=2.1XP则取大允许张拉力P=2924

8、5.5KN3、抗倾覆验算1）计算公式Ko=Mi/M1.50式中：K0抗倾覆安全系数；M抗倾覆力矩，由台座自重和土压力等产生；M-倾覆力矩，由预应力筋的张拉力产生；2）安全系数计算P。当9个张拉槽同时生产并达到张拉控制力时，对台座最为不利此时钢绞线张拉力为按照每一种空心板各有一槽生产边板，共109束，张拉槽钢绞线分配为：3个10m中板+1个10m边板+2个13m中板+1个13m边板+1个16m中板+1个16m边板钢绞线根数为：3X9+1X12+2X12+1X13+1X14+1X17=107单根钢绞线张拉控制力为1302X140+1000=182.28KNP=107182.28=19503.96K

9、N则抗倾覆安全系数K)=M1/M=P/P=29245.5/19503.96=1.5最多张拉根数：29245.5+182.28=160根实际情况下，传立柱与周边的硬化层连为一个整体，加之固定横梁与地基的摩擦作用，同时在传立柱下的地基及多条横向联系梁的约束下，受力条件更有改善，施工中注意对张拉数量及张拉槽分配的控制，安全性是有保障的。三、龙门吊基础受力计算本预制场空心板吊装、移运采用一台30T龙门吊，行走轨道采用起重机厂家设计要求的50重型起重钢轨。基础设计中不考虑轨道与基础共同受力作用，不计钢轨的承载能力。计算时根据重量最大的16m空心板边板进行受力计算，只考虑一条龙门轨道基础。1、基本参数16

10、m边板重量：G1=8mx26KNm3=208KN型钢吊具重量：G2=30KN30T龙门吊自重：288KN取1.1安全系数，重量取317KN,跨径30nl龙门采用50型号的导轨，底面宽度为起重吊装时，考虑1.3倍的动力系数。根据地勘资料，取地基承载力容许值：2、单轮受力由一台30吨龙门吊进行移梁、存放、装车。一台龙门吊承受空心板重量为：P=208KNX1.3+30KN=300KN当龙门吊移动空心板至如右图所示的位置时，门支腿受力最大，经计算为：R1=P*27/30=300*0.9=270KN132mmfa=350KPa近侧龙JFI一R2T27考虑龙门自重，则该支腿下轨道受力为：R=270+317

11、/2=429KN每个支腿由两组钢轮支撑，则每组钢轮（间距及扩散长度按1.0m计）受力为:R=429/2=215KN50钢轨底面宽13.2cm,那么一组钢轮下的钢轨底面压力为:P1=215/(0.132X1.0)=1629KPa=1.63MPa故C25混凝土能满足要求。轨道下设0.3m（高）X1m（宽）的混凝土基础，混凝土基础的扩散角45。计，则混凝土基础底面宽为：B1=0.132+2X0.3Xtg45=0.732mo该基础底面的压力为:P2=215/(0.732X1.0)=294KPafa=350KPa在浇筑基础混凝土时，基础内加设钢筋网片。附件2:空心板方钢组合内模受力验算1、混凝土压力计算

12、1）新浇筑碎对模板的侧压力标准值P=krh,分项系数取为1.2其中：k为外加剂影响系数，取为1.0r为混凝土重度，取为24KN/OBh为有效压头高度，根据桥梁施工工程师手册，当v/T0.035时，h=1.53+3.8v/T,其中v为浇注速度，本工程取为1.0m/h;T为混凝土入模温度，取为20C,V/T=0.050.035由以上得：h=1.53+3.8v/T=1.53+3.8X1.0/20=1.72mP1=krh=1X24X1.72=41.28KN/m22）振捣对侧模产生的压力取P2=4KN/itf,分项系数取为1.4;3）倾倒混凝土对侧模产生水平压力取P3=3KN/m2,分项系数取1.4。永久荷载分项系数取1.2,可变荷载分项系数取1.4。方管并排布置，并由一定间距的内部框架提供支撑。框架间距为1.3m。在混凝土下料并振捣时，侧板处的内模所受的混凝土压力最大。2、方管受力验算方钢尺寸：b1Xb2Xt=60X40X5mm，材质为Q235钢。（1）单根方管所受的均布荷载q=PXb=1.2XPi+1.4X(P2+P3)b=1.2X41.28+1.4X(4+3)X0.06=3.56KN/m(2)跨中最大弯矩：M=qL/8=3.56X1.32/8=0.752KN-m(3)弯