混凝土正截面应力的计算

1、构件正截面的承我能力应按卜列基本假定进行计算：T构件弯曲后，其界面仍保持平面。2截面受压混凝土的应力图形简化为矩形，其压力强度取混凝土的轴心抗压强度设计值危：截面受拉混凝土的抗拉强度不予考虑。3极限状态计算时，受拉区钢筋应力取其抗拉强度设计值力d或Ad（小偏压构件除外）；受压区或受压较大边钢筋应力取其抗压强度设计值/'sd或7M。4钢筋应力等于钢筋应变与其弹性模量的乘积，但不大于其强度设计值。5.1.5 桥梁构件的承栽能力极限状态，应采用卜列表达式：r0S</?（5.1.5-1）R=RS，ad）（5.1.5-2）y0一一桥梁结构的重要性系数，按公路桥涵的设计安全等级，一级、二级、

2、三级分别取用1.1、1.0、0.9：桥梁抗震设计不考虑结构的重要性系数；S一作用（或荷我）效应（其中汽车荷我应计入冲击系数）的组合设计值，当进行预应力混凝土连续梁等超静定结构的承载极限状态计算时，公式（5.1.5-1）中的作用（或荷载）效应项应改为y（）S+%Sp,其中Sp为预应力（扣除全部预应力损失）引起的次效应；yp为预应力分项系数，当预应力效应对结构有利时，取冷=1.0：对结构不利时，取力=1.2；R一一构件承载力设计值：/?（）一一构件承载力函数fd材料强度设计值ad几何参数设计值，当无可靠数据时，可采用几何参数标准值依，即设计文件规定值。5.1.6 计算先张法预应力混凝土构件端部锚固

3、区的正截面和斜截面抗弯承载力时，锚固区内预应力钢筋的抗拉强度设计值，在锚固起点处取为零，在锚固终点处取为右八两点之间按直线内插法取值。预应力钢筋的锚固长度应按表5.1.6采用。表5.1.6预应力钢筋锚固长度la（mm）预应力钢筋种类混凝土强度等级钢绞线1X2,1X3,fpd=1170MpaC40115dC45110dC50105dC6095d2c6590d1X7,fpd=H70Mpa130d125d120d115d105d螺旋肋钢丝，fpd=1170Mpa95d90d85d83d80d刻痕钢丝，fpd=1170Mpa125d115d105d103dlOOd注：（1）当采用骤然放松预应力钢筋的施

4、工工艺时，锚固长度应从离构件末端00.25%处开始，%为预应力钢筋的预应力传递长度，按本规范表6.1.7采用；（2）当预应力钢筋的抗拉强度设计值/pd与表值不同时，其锚固长度应根据表值按强度比例增减。5.2.1受弯构件的纵向受拉钢筋和截面受压区混凝土同时达到其强度设计值时，构件的止截面相对界限受压区高度fb应按表5.2.1采用。表521相对界限受压区高度荒C50及以下C55、C60C65、C70C75、C80R2350.620.600.58HRB3350.560.540.52HRB400.KL4000.530.510.49钢绞线、钢丝0.40038036035精轧螺纹钢筋0.40038036注

5、：（1）截面受拉区内配置不同种类钢筋的受弯构件，其器值应选用相应于各种钢筋的较小者：（2）乙=/月，与为纵向受拉钢筋和受压区混凝土同时达到其强度设计值时的受压区高度。522矩形截面或翼缘位于受拉边的T形截面受压构件，其正截面抗弯承载力计算应符合下列规定（图5.2.2）4加以（九0$（九o-a's）+（f'pd-，poWp（ho-a'p）（522-l）图522矩形截面受弯构件正截面承载力计算混凝土受压区高度应按下式计算：fsds+fpd&=心dbx+f'sdA's+（f'pdpo）4'p（5.2.2-2）截面受压区高度应符合下列要求

6、：x<fb/io（5.2.23）当受东区仅配纵向普通钢筋或配普通钢筋和预应力钢筋，且预应力钢筋受拉即（f'pd。二0）为正值时x>2as（5.2.24）当受压区仅配纵向普通钢筋或配普通钢筋和预应力钢筋，且预应力钢筋受拉即为负值时%>2a!s（522-5）式中Vo一桥梁结构的重要性系数，按本规范第5.1.5条的规定采用：Md一一弯矩组合设计值：fcd一一混凝土轴心抗压强度设计值，按本规范表3.14采用；启I、一纵向普通钢筋的抗拉强度设计值和抗压强度设计值，按本规范表323-1采用4、受拉区、受压区纵向普通钢筋的截面面积；&、4,一一受拉区、受压区纵向预应力钢筋的

7、截面面积：b一一矩形截面宽度或T形截面腹板厚度；九o截面有效高度，h0=h-aa、q'一受拉区、受压区普通钢筋和预应力钢筋的合力点至受拉区边缘、受压区边缘的距离：叫一一受压区普通钢筋合力点、预应力钢筋合力点至受压区边缘的距离；po一受压区预应力钢筋合力点处混凝土法向应力等于零时预应力钢筋的应力，先张法构件按本规范公式（6.1.5-2）计算：后张法构件按本规范公式（6.1.5-5）及第6.1.5条注2规定计算。江：当小梁为立，、:混凝卜连续梁等超挣定"臼川.公式，522-1）中门,练，"改用本即范第5.1.5条的规定进行作用（或荷载）效应组合。5.2.3翼缘位于受压区

8、的T形截面或I形截面受弯构件，其正截面抗弯承载力应按卜列规定进行计算：1当符合下列2件时，fsds+加4P$fcdbfhf+fsdAs+（/pd-jpoM'p（523-1）应以宽度为b）的矩形截面图523a）,按本规范第522条公式计算正截面抗弯承载力。图523T形截面受弯构件正截面承我力计算2当不符合公式（523-1）的条件时，计算中已考虑截面腹板受压作用，其正截面抗弯承载力应按下列规定计算图523b）：YQMd<fed必（九0-：）+（bf-b）九）（加一用+f'sd4】一。s）+（/pd-"po）4P（九0-a'p）（5.23-2）此时，受压区高度

9、应按卜列公式计算，并应符合本规范公式（523-3）、（522-4）、（5.22-5）的要求。启4+%d&=fed（b'f-b）lif+fsdAs+（/pd-吟0）4）（523-3）式中h）一T形或I形截面受压翼缘厚度；一一T形或I形截面受压翼缘的有效厚度，按本规范第4.2.2条的规定采用。箱型截面受弯构件的正截面抗弯承载力可参照本条计算。注：图5.23截面内力作用方向与本规范图5.2.25相同。5.25.5当计算中考虑受压区纵向钢筋但不符合本规范公式（522-4）、（522-5）的条件时,受弯构件抗弯承载力的计算应符合下列规定（图5.2.2）：1当受压区配有纵向普通钢筋和预应力

10、钢筋，且预应力钢筋受选时Yod44P（九一QpQ）+fsd4（九asa）（525-l）2当受压区仅配行纵向普通钢筋或配仃纵向普通钢筋和预应力钢筋，且预应力钢筋受拉时Yod<fpdAp（h-cip-a）+/sd4sg-°）一（/pd-°po"p（a，pK）（5.2.5-2）式中4、Op一一受拉区普通钢筋合力点、预应力钢筋合力点至受拉区边缘的距离。53受压构件531钢筋混凝土轴心受压构件，当配有箍筋（或螺旋筋或在纵向钢筋上焊有横向钢筋）时（图531）,其正截面抗压承栽力的计算应符合下列规定：丫0臬<0.90卬3+/'s"'s）（5

11、31）式中时一轴向力组合设计值：<p一一轴压构件稳定系数，按表5.3.1采用：A一一构件毛面面积，当纵向钢筋配筋率大于3%时，应改用4”=4一幺；41一一全部纵向钢筋的截面面积图53.1配有箍筋的构件混凝土轴心受压构件截面图表531钢筋混凝土轴心受压构件的稳定系数i9/hW810121416182022242628(78.510.5121415.517192122.524(283542485562697683909731.00.980.950.920.870.810.750.700.650.600.56io/b30323436384)4244464850262829.5313334.53

12、6.5384041.543M/i1(Mill118125132139146153160167174夕0.520.480.440.400.360.320.290.260.230.210.19注：（1）表中Io为构件计算长度：匕为矩形截面的短边尺寸：r为圆形截面的班级；i为截面最小回转半径：（2）构件计算长度10,当构件两端固定时取0.夕；当一端固定为不移动的钱时取0.7屋当两端均为不移动的钱时取1，当一端固定一端自由时取2，：为构件支点间的长度053.2钢筋混凝土轴心受压构件，当配置螺旋式或焊接式间接钢筋（图532）,且间接钢筋的换算截面面积勿§。不小于全部纵向钢筋截面面枳的25%：间

13、距不大于80mm或dcor/5,构件长细比lo/i<48时，其正截面抗压承载力计算应符合下列规定：丫0所<0.90心心+fsdA's+k九"s。）（5321）Aso=*“济川（532-2）式中构件核芯截面面积：Aso一一螺旋式或焊接环式间接钢筋的换算截面面枳；door一一构件截面的核芯直径；k一一间接钢筋影响系数，混凝土强度等级C50及以卜时，取k=2.0；C50»C80取k=2.0-1.70,中间值直线插入取用：Asol一一单根间接钢筋的截面面积；S一一沿构件轴线方向间接钢筋的螺距或间接。图53.2配置螺旋式间接钢筋的钢筋混凝土轴心受压构件截面图当间接

14、钢筋的换算截面面枳、间距及构件细长比不符合本条要求，或按公式（532-1）计算的抗压承载力小于按公式（531）莫的抗II艮载力时，不考虑间接钢筋的套箍作用，正截面抗压承载力应按第543.1条的规定进行计算。按公式（3.2-1）计算的抗压承载力设计值不应大于按本规范公式（531）计算的抗压承载力计算值的1.5倍。533偏心受压构件应以相对界限受压区高度后作为判别大小偏压的条件，益应按以下规定确定：1钢筋混凝土偏心受压构件，其力值可按本规范表521取用；2预应力混凝土偏心受压构件，其与值按卜列公式计算：1）对精轧螺纹钢筋后=-7（533-1）2）时钢丝和钢绞线2=oqo2（533-2）,cuEpc

15、u式中0一截面受压区矩形应力图高度与实际受压区高度的比值，按表5.3.3取用；%。一一截面受拉区纵向预应力钢筋合力点处混凝土法向应力等于零时，预应力钢筋中的应力，按本规范公式（6.1.5-2）或公式（6.1.5-5）计算；£cu一一截面非均匀受压时，混凝土的极限压应变，当混凝土强度等级为C50及以下时，取1=0.0033；当混凝土强度等级为C80时，取£e0.003；中间强度等级用直线插入求得；fpd一一纵向预应力钢筋的抗拉强度设计值；Ep一一预应力钢筋的弹性模量。表5.3.3系邺值混凝土强度等级C50及以下C55C60C65C70C75C80P0.800.790.780.

16、770.760.750.74534小偏心受压构件位于截面受拉边或受压较小边的纵向钢筋，其应力可按卜列公式计算：对于普通钢筋%=£cus（1）（53.4-1）-7'5d</sd（534-2）当/为拉应力且其值大于普通钢筋抗拉强度设计值启时，取（=储；当”为压应力且其绝对值大于普通钢筋抗压强度设计值f'sd时，取/=-/sd。对预应力钢筋%="鸟（亭-1）+。阿（534-3）（fsdapoi）°pi.fsd（5.344）当%为拉应力且其值大于预应力钢筋抗拉强度设计值启时，取%i=/sd：当%i为压应力且其绝对值大于的绝对值（fsd°j）

17、oi）时，取%i=_（fsd%Oi）。式中X一截面受压区高度；h0l一一第i层纵向钢筋截面重心至受压较大边缘的距离：Es一一普通钢筋的弹性模量：%、%i一一第i层纵向普通钢筋、预应力钢筋的应力，按公式计算正值表示拉应力，负值表示压应力；%oi一第i层纵向预应力钢筋截面重心处混凝土法向应力等于零时，预应力钢筋中的的应力。£cu、夕见本规范第5.3.3条的规定。535矩形截面偏心受压构件的正截面抗压承载力的计算应符合卜列规定（图535）A；图53.5矩形截面偏心受压构件正截面抗压承载力计算Vo叫Ifcd'x+/*$.4s+(/prf-°po)4P-%4P(53.5-1)

18、YoNde4启以(五0-(+f's/sSo一°s)+(fpd-/po)'4P(九0-a；)(535-2)e=Tje0+ga(535-3)式中e一轴向力作用点至截面受拉边或受压较小边纵向钢筋和合力点的距离；%轴向力对截面重心轴的偏心距，e()=Md/Nd：Md一一相应于轴向力的弯矩组合设计值；h0截面受压较大边边缘至受枝边或受压较小边纵向钢筋合力点的距离，h0=h-ari一一偏心受压构件轴向力偏心距增大系数，按本规范第53.10条的规定计算。截面受拉边或受压较小边纵向钢筋的应力和应按下列情况采用：当时为大偏心受压构件，取，此处，相对受压区高度。当时为小偏心受压构件，和按

19、本规范第53.4条的规定计算。在承载力计算中，若考虑截面受压较大边的纵向受压钢筋时，受压区高度应符合规范公示(522-4)、(522-5)的要求对小偏心受压构件，当轴向力作用在纵向钢筋和合力点与和合力点之间时，抗压承载力计算上应符合下列规定：截面受拉边或受压较小边纵向钢筋应力和应按下列情况采用：当f4n时为大偏心受压构件，取缶=/«!，%,=左d此处，相对受压区高度f=%/h0；当f<八时为小偏心受压构件，缶和%按本规范第5.3.4条的规定计算。在承载力计算中，若考虑截面受压较大边的纵向受压钢筋时，受压区高度应符合本规范公式(522-4)、C5.2.2-5)的要求。对小偏心受压

20、构件，当轴向力作用在纵向钢筋4's和，p合力点与人和&合力点之间时，抗压承载力计算尚应符合下列规定：<fedbhh'0-)+/sds°%)+(f'pd-0Po)&(九'0-ap)(535-4)e-4(535-5)式中"一一轴向力作用点至裁面受压较大边纵向钢筋和合力点的距离，计算时偏心距可不考虑增大系数：“0一截面按受压较小边边缘至较大边纵向钢筋合力点的距离，。矩形截面对称配筋的钢筋混凝土小偏心受压构件，其钢筋截面面枳也可按卜.列公式计算：As=As=宁府(535-6)式中相时受压区刚度可按下列公式计算:yoNdThfai

21、bh。r0Nd0A3fcdbhi伊二。)Go二'$)*f“bho&,(535-7)注：小偏心受压构件当计算的截面受压区高度x>九时，计算构件承载力取力，但计算钢筋应力%和%时仍计算所得的xo536翼缘位于截面受压较大边的T形截面或I形截面偏心受压构件，其正截面抗压承载力应按下列规定计算：1当受压区高度x4九；时，应按宽度为y的矩形截面计算：2当受压区高度%>力时，则应按卜.列公式计算（图536）；图636T形截面偏心受压构件正截面可以承载力计算Yodfcdbx+f5dAs+fpd。po）4P分45-%4P（5.3.5-1）YoNdefedbxho_5）+fsdAsh

22、oa】）+（fpdpo）'4P8o-a'p）<53.5-2）e=Y）e0+：-a（535-3）h；Vo%Vfedbx+（8一）%+fsdAs+（Tpd-。po）"'p-asAs-apAp（53.6-1）YQNde<fed必（九。-3）+电一b）九;（九0+f财,sa-a5）+（f'pd。po）"'pQo-ap）（53.6-2）截面受拉边或受压较小边纵向钢筋的合力/和%的确定，以及考虑截面受压较大边受压钢筋时，受压区高度无应符合的条件，均应按第535条的规定办理。翼缘位于截面受拉边或受压较小边的T形截面和I形截面构件，当时其

23、正截面抗压承载力计算应考虑翼缘受压部分的作用。对翼缘位于截面受压较大边的T形截面小偏心受压构件，当轴向力作用在纵向钢筋4二和Hp合力点与4和4P合力点之间时，尚应按卜列规定进行计算：YoNde'<启卜九（九'0+（与-b）%（缶4）+f"4（九'o-d）+Spd-bpo）4P（九'o-Qp）(53.6-3)对翼缘位于截面受压较小边的T形截面小偏心受压构件，尚应按卜列规定计算：加卜九（九0-?）+（勺-b）（h'o-9+/4（九0-%）+（Tpd-Opo）4p（"o-Qp）（53.7-4）式中%位于截面受压较小边的翼缘厚度：hf一

24、一位于截面受压较小边的翼缘厚度。53.7 在偏心受压构件正截面抗压承我力计算中，当考虑截面受压较大边的纵向受压钢筋，但受压区高度又不符合本规范公式（522-4）、（522-5）的要求时，其正截面抗压承载力按本规范公式（525-1）、（5.2.5-2）计算，此时，上述公式Md中的应分别以、M必代替，计算时应考虑偏心距增大系数小53.8 沿截面腹部均匀配置纵向普通钢筋且每排不少干4根的矩形、T形和I形截面钢筋混凝土偏心受压构件（图538）,其正截面抗压承我力的计算应符合下列规定：XoG-fedfb九局+（Zy-b）hf+fsdsasAs%,（538-1）YoNde-fed卜（1-0.5加始+（b；

25、一b）九;（/I。一§+/1"$So-。$）+Msw（53.8-2）心=（1+导7）启''4J538-3）U.bpCO/Mw=0-5（j）jAw（53.8-4）式中4sw一沿截面腹部均匀配置的全部纵向钢筋截面面枳：以,一一沿截面腹部均匀配置的纵向钢筋强度设计值；N;一一沿截面腹部均匀配置的纵向钢筋所承担的轴向力，当时=:>出取八*=fAswMsw一一沿截面腹部均匀配置的纵向钢筋的内力对沿裁面受拉边或受压较小边纵向钢筋4重心的力矩，当f>夕时，取=0.5fswAswhsw；hsw一一沿截面腹部均匀配置的纵向钢筋区段的高度，取九2=九。-。；3一一沿

26、截面腹部均匀配筋区段的高度与截面有效高度的比值3=hsw/h0图53.8沿截面腹部均匀配筋的I形截面偏心受压构件正截面抗压承载力计算在公式(538-1)中，截面受拉边或受压较小边的钢筋应力缶，当f<九时，取/=&I；当6>2时，按本规范公式(53.4-1)计算。在计算中考虑截面受压较大边的受压钢筋4s时，受压区高度应符合Na的要求：当不符合时，正截面抗压承载力的计算应符合下列规定：Y0Nde<fcdAhQ-as)M,sw(53.8-5)ML=O,504w%“，(53.8-6)对T形和I形截面的偏心受压构件，与iW/i)时，应按宽度为b'f的矩形截面计算。而I形

27、威面，当-%时，考虑位于受压较小边翼缘受压部分的作用。注：当计算的时,本条各式中的均取为f=h/ho：但计算钢筋45的应力时,仍采用计算所得的。539沿周边均与配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件(图539),其正截面抗压承载力计算应符合下列规定：图53.9沿周边均匀配筋的圆形截面偏心受压构件计算Xo2Vd<Ar2+Cpr2f'sd（53.9-1）y。%。<Br3fcd+DpgN/l（5.392）式e0轴向力的偏心距，e（）=Md/Nd,应乘以偏心距增大系数小按第5.3.10条的规定计算：4、B一有关混凝土承载力的计算系数，按附录C的迭代法由表C.0.2查得：C、D

28、一一有关纵向钢筋承载力的计算系数，按附录C的迭代法由表C0.2查得：r一一圆形截面的半径：9一一纵向钢筋所在的圆周的半径q与圆截面半径之比，g=ri/r：P纵向钢筋配筋率，p=As/”?53.10计算偏心受压构件正截面承我力时，对细长比卜>17.5的构件，应考虑构件在弯矩I作用平面内的挠曲对轴向力偏心距的影响。此时，应将轴向力对截面重心轴的偏心距%乘以偏心增大系数小矩形、T形、I形和圆形截面偏心受压构件的偏心距增大系数可按卜.列公式计算：+&（5310口10(2=1.15-0.01挤<1.0(5.3.10-3)式中，o一构件的计算长度，按本规范表53.1注取用或按工程经验确

29、定：e0轴向力对截面重心轴的偏心距；h0截面有效高度，对圆形截面取九0=7,+7&：h一一截面高度，对圆形截面取h=2r,r为圆形截面半径；G一荷载偏心率对截面曲率的影响系数：<2构建长细比对截面曲率的影响系数。5311矩形、T形和I形截面偏心受压构件除应计算弯矩作用平面抗压承载力外，尚应按轴向受压构件验算垂直于弯矩作用平面的抗压承我力，此时，不考虑弯矩作用，但应考虑稳定系数3的影响。5312截面具有两个相互垂直对称轴的钢筋混凝土双向偏心受压构件（图5.3.12）,其正截面抗压承载力可按下列规定计算：Y0Nd<njr(5.3.12)式中Mo一构件截面轴心抗压承载力设计值，按

30、本规范公式（531）计算，式中取等也以此。代替丫0外,计入全部纵向钢筋但不考虑稳定系数租；Nw一一按轴向力作用与x轴、并考虑相应的偏心距私如后，计入全部纵向钢筋计算的构件偏心抗压承载力设计值，此处以按本规范第5.3.1U条的规定计算：当纵向钢筋配置在截面h卜两边时，叫由可按本规范第535条或第536条的规定计算；当纵向钢筋沿截面腹部均匀配置时，叫出可按本规范第538条规定计算；在上述计算中，公式均取等号时，以小代替丫0/；My一按轴向力作用于y轴，并考虑相应的偏心距为eoy后，计入全部纵向钢筋计算的构件偏心抗压承载力设计值，此处为，按本规范第5.3.10条规定计算：M1y的计算所考虑的方法和图

31、5312钢筋混凝土双向偏心受压构件截面图（1-轴向力作用点）5.4受拉构件5.4.1 轴心受拉构件的正截面抗拉承载力计算应符合卜列规定：YQNd启人+加&（5.4.1）式中4、Ap一一普通钢筋、预应力钢筋的全部截面面积。5.4.2 矩形截面偏心受拉构件的正截面抗拉承载力计算应符合卜列规定：1对小偏心受拉构件，当轴向力作用在钢筋4和与介力点与4s和4P介力点之间时，按下列规定计算图5.4.2aa)小偏心受拉构件id，.sh)大偏心受拉构件YodeKf$(1八s(九o-as)+fpdpiQap)(5.4.21)YoNddafsdAs(h，o-%)+fpdAp(h，o-ap)(5.4.2-2

32、)2对于人偏心受拉构件，当轴向力不作用在钢筋人和与合力点与41和4p合力点之间时,按下列规定计算图5.4.2bYodeSfsds+/pdp-fsdAs-(fpd-°po)'4P-fcdbX(5.4.2-3)YodeVfcdbx(ho-万)+fsd,s&a5)+(f'pd-apo)4p(ho-ap)(5.4.24)此时，截面受压区高度无应符合本规范公式(522-3)的要求：当计算中考虑受压钢筋时,4尚应符合本规范公式(522-4)、(5.22-5)的要求：当不j合时，则应按本规范公式(522-1)、(5.22-2)计算,但式中应分别以代替即。'、“*。6

33、3抗裂验算63.1预应力混凝土受弯构件应按卜列规定进行正截面和斜截面抗裂验算：1正截面抗裂应对构件正截面混凝土的拉应力进行验算，并应符合下列要求：1)全预应力混凝土构件，在作用(或荷载)短期效应组合下预制构件%-0.85apc<0(63.1-1)分段浇筑或砂浆接缝的纵向分块构件%-0.80apc<0(63.1-2)2）A类预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合卜%-小工0.7病人（631-3）但在荷载长期效应组合下5-0.80OpC<0（63.1-4）7.1.5使用阶段预应力混凝土受弯构件正截面混凝土的压应力和预应力钢筋的拉应力，应符合下列规定：1受压区混凝土的最大压

34、应力未开裂构件.c+apt允许开裂构建20.5必77.1.5-1）2受拉区预应力钢筋的最大拉应力1）对钢绞线、钢丝未开裂构件%+%。允许开裂构建%+%。工匠65加<7.1.5-2）2）对精轧螺纹钢筋未开裂构件%+ape允许开裂构建%+%。垂80小r（7.1.5-3）式中%e一全预应力混凝土和A类混凝土受弯构件，受拉区预应力钢筋扣除全部预应力损失后的有效预应力：%t一由预加力产生的混凝土法向拉应力，先张法构件按本规范公式（6.1.5-1）计算，后张法构件按本规范公式（6.1.5-4）计算。注：预应力混凝土受弯构件受拉区的普通钢筋，其使用阶段的应力很小，可不必验算。7.2.4钢筋混凝土受弯构

35、件正截面应力应按下列公式计算，并应符合下列规定：1受压区混凝土边缘的压应力。2=手40.80/（7.2.41）2受拉钢筋的应力可=*"？。-75启（724-2）式中一由临时的施工荷载标准值产生的弯矩值；%0一一换算截面的受压区高度，按换算截面受压区和受拉区对中性轴面枳矩相等的原则求得;Icr一一开裂截面换算截面的惯性矩，根据已求得的受压区高度加，按开裂换算截面对中性轴惯性矩之和求得：%一一按短暂状况计算时受拉区第i层钢筋的应力：hOi一一受压区边缘至受拉区第i层钢筋截面重心的距离；施工阶段相应于混凝土立方体抗压强度f'cu的混凝土轴心抗压强度标准值，按本规范表3.1.3以直线

36、内插取得；fsk一一普通钢筋抗拉强度标准值，按本规范表322-1采用。8.1.4组合式受弯构件及其预制构件应按本规范第5.2.2条或第523条进行正截面抗弯承载力计算，其弯矩设计值按下列规定采用：时预制构件Ma=M1Gd+MiQd（8.1.4-1）对组合构件（应考虑结构重要性系数y0）Md=MGd+M2Gd+“2Qd（8.1.4-2）式中Mud一一第一阶段预制构件和现浇混凝土层自用产生的弯矩设计值，取荷载标准值乘以荷载效应分项系数1.2；M1Qd一一第一阶段施工时附加的其他荷载产生的弯矩设计值，取荷载标准值乘以荷载效应分项系数1.4M2Gd-第二阶段桥面系门重产生的弯矩设计值，取荷我标准值乘以荷载效应分项系数1.2：M2Qd一一第二阶段可变作用（或荷载）产生的弯矩组合设计值，其作用（或荷载）效应分项系数按公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004）取用。对组合构件当现浇混凝土层的强度等级与预制构件强度等级不同时，混凝土强度等级应取现浇混凝土强度等级。8.1.8使用阶段要求不出现裂缝的预应力混凝土组合式受弯构件，其预制构件和组合构件应分别按本规范第6.1.1条、第6.3.1条的规定进行正截面抗裂验算。对组介构件,第631条有关公式中的%c取预制构建抗裂边缘混凝土的预压应力，京取预制构件混