钢桥、组合梁桥-midas操作例题资料-钢混组合梁

1、Civil&CivilDesigner二、钢混组合梁操作例题资料1工程概况本桥为某高速路联络线匝道桥中的一联，桥宽6mo上部结构采用38+33.5+37.5m钢混组合连续梁，下部结构桥墩为柱式。主梁为单箱单室，梁高3.5m,预制高3.1m,钢箱底板厚50mm,上翼缘板厚50mm,腹板厚20mm,布置加劲肋。 钢材均采用Q345,分4段预制后现场采用高强螺栓拼接。钢箱顶部混凝土桥面板厚0.2m,承托高0.2m,抗剪界面为c-c,采用C50混凝土现浇；横隔板等设置距离详见图2所示。图 1.1-1 钢箱梁构造图（一）I-I-i.yil速，.UOCrk-图 1.1-2 钢箱梁构造图（二）财行状

2、.湖2建模步骤2.1定义材料特性材料特性值材料怖.桐*图 2.1-1 材料定义图 2.1-2 材料数据公路钢混组合桥梁设计与施工规范（JTG/TD64-01-2015）桥梁设计,需要定义组合材料，选择规范JTGD642015（S）2.2定义截面特性截面特性值组合梁截面组合梁截面支持钢-箱型（Type1）、钢-I型（Type1）、钢-槽型（Type1）”钢-箱型（Type2）、钢-I型（Type2）、钢-槽型（Type2）,共六种。截面中可任意设置纵向加劲肋，支持平板”、“T形”、“U肋”三种类型，截面特性值考虑了纵向加劲肋的影响。图 2.2-1 截面数据按照界面内辅助示意图，输入混凝土板和钢箱

3、梁各段距离，顶底板、腹板厚度等。输入Es/Ec（钢与混凝土弹性模量之比）、Ds/Dc（钢与混凝土容重之比）、Ps（钢梁泊松比）、Pc（混凝土板泊松比）、Ts/Tc（钢与混凝土线膨胀系数之比）。点击“截面加劲肋”，进行加劲肋设置。点击谊义加劲肋”，定义加劲肋尺寸，设置加劲肋布置位置及间距。图 2.2-2 加劲肋布置数据图 2.2-3 加劲肋截面数据2.3建立结构模型导入DXF文件：Civil图标导入AutoCADDXF文件I货JSn.f.UL-H-!*r&二*忸才人京户财钟占越第三押晔;盥想巴1廊礴*M料I1如日中H餐而I了田口才看面|.es1Z”1rlAJ#ifo.o,锦曾度KJI*Q

4、v宫心理建/白并:：&君dQ能冏史5t巨寸工障冗QM天谕jjJB|图 2.3-1 导入 DXF 文件曲线桥梁可以通过导入CAD线形的方法建立单元节点。在支撑线处、截面变化位置处、加载荷载位置（隔板、横梁等）划分节点。在Cad中根据上述内容分图层，Civil程序可以根据图层将导入的内容分组。应该注意导入Cad图形的绘制单位应与Civil一致。 可绘制辅助线 （支撑线、 加载点等） 一并或分批导入，便于后续操作。.fGA淳聿【中的,。；壬督LQ8分第芋臣点鼎,。 单元政.1轴 信网费 【卡点数U单元置川永文五稻i节点蚊0：*五就用忖斜元【节点氮。单元物图 2.3-2 图层与结构组2.4边界

5、条件设置2.4.1 边界条件由于主梁截面的偏心点选择的是中上部，而支座位于主梁的底部，因此需要在主梁的底部建立支座节点，并在支座节点上定义约束条件，并将支座节点与主梁节点通过弹性连接进行连接。支座节点通过对主梁节点复制生成,节点号从110开始。其中114、115、120、121、125、127属于临时支座节点；其余为永久支座节点。曲线上布置横向支座时，可选择“任意方向”，方向向量选择沿导入dxf文件中的“永久支撑线”节点方向。图 2.4-1 支座节点婀询啊住制7520打肌illus-sr6J7胃口11311s昭的酩口的土.3D011316隔中耳硼m1U1磨4口皿槌64目2M-3-5D-1JM3

6、0SM.M1-55D.11T1TW3M制8Mlifi17MW国H15001TW国弓6J1寻治*201F僮WMrtiJ仙121麓57m1737W-550:.W3TKL?旬寻侬可41T37M3箕工支？25优饰1T3T6O1m1询中幽1T454：湖飞2?5丁1371电口白口m-3&DI1找1T加班WM715003仃眦MW呵，圳硼出-55加1T.U44113建立梁底约束：边界一般支承图 2.4-2 一般支承定义建立永久支座：边界弹性连接T*sc乐女支庄邛EzggEzgg座*史至支支l-rnl-rn、f f寸电1T1T屯p-Tp*TTDT-ehss110t)1UI*u1II 生力支宦塾FT文*才

7、欠丈密WyfhH/rni30Z1心二枪11一股236MMQJM而TwtimH”MI6*Kwgrat：。国raiflaico:IMCJDM0.DKMajtggHIW产用。风眠。与无屋口欧支隹1-T*1r-；IKWHMtBHMi网网ummcifCDQOTSi!JQ|)XIXfl-Lij-JLILIJJ支克受图 2.4-4 临时支座梁底和梁顶约束定义建立永久支座梁底和梁顶约束：边界刚性连接填写主梁上节点作为主节点号，通过“窗口选择”拾取从属节点号建立临时支座梁底和梁顶约束:边界弹性连接口|F6?夷里篇M仁司噜gIM人土臣ID1JRifSenEn1上刚性串国哀废12小必而什icn-R.13taE原住Q

8、W除时空臣11t?1阿nour2.5静力荷载的定义组合梁横隔板重量按节点荷载添加在自重荷载工况下。混凝土铺装、护栏添加在二期荷载工况下。混凝土桥面板湿重可作为梁单元荷载施加。按混凝土和钢材弹性模量和线膨胀系数设置温度梯度，考虑整体升温、整体降温。荷载静力荷载静力荷载工况图 2.5-1 荷载工况定义荷载静力荷载自重、节点荷载、梁单元荷载荷载温度/预应力钢束预应力、梁截面温度2.6钢束钢筋荷载温度/预应力钢束特性荷载温度/预应力钢束形状钢束N1N5,y(m)坐标值分别为2,1,0,-1,-2;在Civil中需要指定钢束在组合截面中的位置。施工阶段联合截面设置见2.9施工阶段图 2.6-1 钢束特性

9、荷载温度/预应力钢束预应力见2.5特性截面管理器钢筋混凝土板顶底布置两层钢筋，直径d16,保护层0.05m图 2.6-3 钢筋布置2.7移动荷载大多数公路桥梁结构，汽车荷载是导致疲劳破坏的主要因素，在钢规5.5节中对车辆荷载作用下的疲劳验算进行了规定1o疲劳荷载车辆的本质与汽车荷载相同，均属于移动车辆，其加载方式同汽车荷载。抗疲劳验算可以对钢梁中任意位置，截面中任意点进行疲劳模型I和疲劳模型II的验算。疲劳模型田需要做正交异性板的细部分析，进行纵横向验算，故应采用midasFEA进行验算。设置车道、车辆等之前，选择中国规范。荷载移动荷载移动荷载规范2.7.1 定义车道车道定义时单元或节点必须依

10、次排列，否则会出现车辆对开的情况导致移动荷载分析错误的结果。对于桥梁跨度的输入，对于多跨连续梁，输入最大计算跨径，此主要用来确定车道荷载中集中力的大小， 按最大跨径计算， 偏安全考虑； 对于纵向折减系数的考虑，可以在车道单元后面的比例系数中定义即可，输入“1程序自动根据规范折减。荷载移动荷载交通车道线Non-eMetrePtNNODTIndnTaiwanCanaddMSHTO.RFDAASHTOSta-rdard35EUROCODEAualia图 2.7-1 选择移动荷载规范图 2.7-2 车道对话框2.7.2 定义车辆荷载移动荷载车辆图 2.7-3 车道对话框图 2.7-6 定义疲劳荷载2.

11、7.3 定义移动荷载工况图 2.7-5 定义标准车辆荷载荷载移动荷载移动荷载工况移动荷载分析控制中，公路桥梁常用影响线加载方式，而铁路、轻轨、地铁常用所有点加在方式，加载数量决定移动荷载分析的精度。结果可以选择仅输出最大值和最小值，或输出所有内力结果，以及是否输出应力。计算选项中选择输出指定结构组的分析结果，默认输出所有构件的分析结果。 在较大模型分析时， 通过此功能可节省计算求解时间和所用空间。冲击系数计算可以选择基频法和其他常用冲击系数计算方法。本例题选基频1.51,是取特征值分析结果中第一阶频率。分析分析控制移动荷载分析图 2.7-7 移动荷载工况对话框图 2.7-8 定义移动荷载工况成

12、例龈.印搅方，”杜斯育布望裕皿=）-tt-fUfi-.ti：r近日修i-MtE*H（-i内力特心百土n*必年占）L。M牟学元冉rrQflu百力r标零，开k地套段）/宜白响SIU犷也用vxfl）/冉力JYBIIIM灯和，加明沙口号f 手领啥r里型4则雅上上图 2.7-9 移动荷载分析控制数据2.8支座沉降荷载沉降/Misc支座沉降组荷载沉降/Misc支座沉降荷载工况fLHJI11定义施工阶段联合截面2.9定义施工阶段荷载施工阶段定义施工阶段2.门名件H附HHBT1京欣，.18面T二审14图 2.9-1 定义施工阶段根据表 2.9.1 激活钝化结构组、边界组和荷载组。提示：提前整理好各组，边界组还

13、应该包含边界所在节点。表 2.9.1 施工阶段於二中R归正工界 J.隹1MMV-T.米女交士近一土里7七遍，二呼冷，三vu4:受审至田-一/m，隹-I二期荷载施工阶段施工阶段联合截面钢混组合梁随着施工阶段的变化，逐一架设钢箱和浇筑混凝土板，组合截面并不是一次性形成的，需要定义施工阶段联合截面，即指定哪个施工阶段形成哪个截面。oDooflCoDooflC依心*囤TM.比版I班贷.口式|lr4事同等raw单翎盍八QL羽t一卡-kT图 2.9-2HTMKi1A|幅一gI3.1CDN程序设置选择组合梁规范，勾选设计选项设计规范设计规范设计规范设置3结合规范和CivilDesigner进行设计Civil

14、程序建模完成后，可执行分析并查看分析结果。行设计需将分析结果导入CivilDesigner程序。 选择规范,进行设计并查看结果。结合组合梁规范进设置设计参数，分析运行分析PSC/设#CDN创建新项目图 3-1 分析结果导入设计平台设计构件跨度设计构件有效截面计算有效截面与抗倾覆验算需要提前设置跨度信息。选择单元后，程序自动识别支承条件计算跨度。公路钢混组合桥梁设计与施工规范(JTG/TD64-01-2015)桥梁设计需要设置有效截面，混凝土桥面板的有效宽度按照第5.3条实现，钢梁的有效宽度按照JTGD64-2015中第5.1.7条第5.1.9条实现。进行设计时均采用CDN生成设R报充JTG/-

15、D&4-01-15、谭J7G/706401-15*JIGDeS-16JTG0624MCJ11.2011一HG/TBOiXIl2008OJ166-2011-图 3.1-1 设计规范设置的有效截面宽度及其特性， 在工作树边界有效截面”表格中给出了叠合前、 叠合后未开裂、叠合后开裂3种有效截面特性值。叠合前有效截面含“毛截面”、“上部局稳剪力滞、下部剪力滞有效截面”、“上部剪力滞、下部局稳剪力滞有效截面”。叠合后有效截面含“毛截面”、 “上部剪力滞、 下部剪力滞有效截面”、 “上部剪力滞、 下部局稳剪力滞有效截面”。无论用户是否将其添加至边界组，执行设计时程序自动按照规范选用对应的截面进行验

16、算。11gIki?MittfcjiEi?.M*H7生甘斯年弭1询1F行林?密志.号I去也里黄科川雪中对话框中，截面类型：结构的截面类型选项；剪力连接件的距离b0：外侧剪力连接件中心间的距离；比例系数：对于计算出来的有效宽度乘于比例系数。有效宽度乘于比例系数结果如果大于全宽的部分取全宽；考虑截面偏心：是否考虑截面偏心。qgg中的4晌iMl,43-0品中陋*的I(I1如白制国：1对国用版15的3T553353T洋 fM图 3.1-2 跨度信息西及里El1*周*n要餐三D7sg1Z7HZ1251TOBKI0DOKIDa7KC1ZTD1r，.，用1：*二 ur*壬043%Q.WT1站MDI3B0414

17、43tJIKD1&1-fw*5317。制？urnHWT中冈BSiJFTDW1OSat-in12710212,030DClHOMO12JD1上第Gli国力蠢，丁引匕力;白、：氏一妁苒。款画1站1目Duki4113。如黑力御g,卜；，T.ih-r?!t3&S3T7口如？i46mD12X?由够郭ijs3DM3先做07M1271021251TbomntiDOAD2MA127DJ二部,也因广枭.1外国力虚白,他国口一”Q.B157u&iai口43.IHJa.4bn口，弓吟J:酎亢hS.TMBWFiE：Ji&S3T70师1对4mi即即4wtk0刊崛1270212617OOQ

18、OQ4HMDarsoe12701上削林国七#.TM大二白.:*国M9巧QJifiT1261IQ1M4J/W3DS1&1:印E力汇丁一IlfJtiM电串身用0KU2，MNom4a。立丹即frTSOO1期吃12E1ToomflHMD12TD二*北雪七土1zl!.Jj萋匕，kW口创居0出打，2H*Bi3*幽山肥Ofrif4:却1.h.：；M，白-卡耳U即0R12，陋Q即40SJ77DWSD7SD0ima12S1TDOQDa0D9QDansao1JTDg上田日粗强力邦-当国力诺有诺长留Q43耳QBW125MD1W4)1393邛砥乃。于15JWJT.1甘nrm*.；匕飞看咫中OWED12T7可网

19、BWTDW7Ea。制呼im?13617口MMUQCHQOiTWfl1弱口7二：,j:nu-?i2斤二.一8:，D49JS0BISTF5Hn13EO41.1393T.rnfni.iftIfHosirr口由2i北NDI2T?41MJBtjmDW1Tri13W1261T00时，T0*|max|0时，y0*|minr|&ftd验算结果OK,否则NG,3.2.3 持久状况竖向抗剪验算规范7.2.2组合梁的竖向抗剪承载力应按下列原则计算:(7.2.2-1)(722-2)式中：Vvd组合梁的竖向剪力设计伯：（N）;Vvu一组合梁的竖向抗剪承载力（N）;Aw一钢梁腹板的截面面积（mm2）;fvd一钢梁

20、腹板的抗剪强度设计值（MPa）。2组合梁承受弯矩和剪力共同作用时，应考虑两者耦合的影响，腹板最大折算应力应按下式验算：321.1f式中：l 钢梁腹板同一点上同时产生的正应力、剪应力（MPa）;fd一钢材抗拉强度设计值（MPa）;针对规范，程序计算步骤及原理如下：1、参数取值，除以下说明外，其余参考3.2.1.zi、yi:从截面中应力点对话框表格中获取6点位置：（S5,S6,S7,S8,S9,S10):(722-3)从Civil?获取Civil中叠合前各施工阶段加载荷载工况弯矩Mx1值与轴力Pz1 （Fz）值。?获取Civil叠合后各施工阶段加载荷载工况弯矩Mx2值（不包括Mx1,也不包括温度、

21、 收缩、 徐变工况的内力） 与轴力Pz2 （Fz）（不包括Pz1,也不包括温度、收缩、徐变工况的内力）。?根据10个成分（Fx-min、Fx-max、Fz-min、Fz-max、Mx-min、Mx-max、My-min、My-max、Mz-min、Mz-max）,分别获取每个组成同时发生的内力组。2、承载力计算计算仃?各工况应力计算方法：先按照3.2.2持久状况抗弯验算”中应力折减计算方法计算S1、S2、S3、S4点的应力erm及o-u然后需要用S1、S2、S3S4点的应力，根据距离质心的距离插值计算腹板位置S5、S6、S7、S8S9、S10的应力erm及erB?总应力值计算：i2imi2in

22、ii为应力计算点位，钢梁腹板6个点。中获取内力值:.拓日二i为该荷载组合所有工况*系数计算之和。Y为荷载组合系数。计算忑按照下面公式计算S5、S6、S7、S8、S9、S10点的应力（取对应有效截面特性值参数）：?I字钢梁及槽型钢梁时，采用开口截面公式计算，箱型钢梁时，采用闭口截面公式计算：开口截面：口ViSi=IItw闭口截面：nViSTi+i=IItwKtV=Pz1或Pz2。 （叠合前或叠合后有效截面的内力值，注意此两部分内力需要乘以各自工况的组合系数）S,内部计算。tw,从截面中根据验算位置获取对应的腹板厚度值。I,根据判断，获取对应特性值。Ti=Mx1或Mx2,（叠合前或叠合后有效截面的

23、内力值，注意此两部分内力需要乘以各自工况的组合系数）。Kt=2Am*tmin（Am为截面内闭合截面面积，参考PSC截面单箱单室计算。tmin为截面最小厚度，包括闭合的顶板、底板、腹板最小厚度，参照参考PSC截面单箱单室计算。）?总剪应力值计算：计算抗剪承载力Vvu：Aw:程序内部计算钢梁腹板的截面面积。计算正应力和剪应力共同作用比值f:.+Pfi=max/i5-10fdi3、结论当TVvdVvdUf01.时，验算结果OK,否则NG。3.2.4 持久状况纵向抗剪验算纵向抗减验算主要参考规范条款是6.3.16.3.4和7.2.3.针对规范，程序计算步骤及原理如下：1、参数取值从Civil中获取内力

24、值：?获取Civil荷载组合下轴力Pz（Fz）o?根据4个成分（Fz-min、Fz-max、Mz-min、Mz-max）,分别获取每个组成同时发生的内力组。纵向抗剪计算类型Cs：构件参数中获取Cs=b-b,c-d,d-d。纵向抗剪截面在垂直于主梁方向上的长度值bf：构件参数中获取,钢筋面积At、Ab、Abh：从构件截面对话框抗剪钢筋信息中取。S值，内部计算。有效截面特性值Iyy:?计算crb（Tb=（T3+O）4/2;（H直接获取civil中对应荷载组合总应力值）当（7b时，采用上部剪力滞、下部剪力滞”有效截面。当（7K0时，采用上部剪力滞、下部局稳剪力滞”截面。?当桥面板计算类型为颈应力-B

25、类”时，需要考虑开裂截面，根据计算位置，判断是否落在中支座两侧0.15L（截面可设置此数值）范围内。（L为梁的跨径，从跨度信息中获取），0.15L（截面可设置此数值）范围内时，获取叠合后开裂截面特性值，其他位置，获取叠合后未开裂截面特性值。be1、be2、beff:?be1=beff1b0从有效截面界面参数获取。beff1为混凝土板有效宽度，从有效截面中获取。?be2=beff2ob0从有效截面界面参数获取。beff2为混凝土板有效宽度，从有效截面中获取。?beff=be1+b0+be2o2、承载力计算计算Vld1及Vld2值:VSVid1=V1=-Iun计算VlRdi值VRd=min0.7f

26、tdbf0.8Aeifsd,0.25bffcdAei根据表规范中6.3.4计算。3.2.5 短暂状况/持久状况整体稳定性验算短暂状况下验算项叠合前按照 公路钢结构桥梁设计规范 （JTGD64-2015）第5.4.2条验算；叠合后和持久状况下验算项按照公路钢混组合桥梁设计与施工规范（JTG/TD64-01-2015）第7.3.2条验算。Vd2=maxbeffbeff短暂状况叠合前验算原理及参数取值:弯矩作用在两个主平面内的压弯构件整体稳定应按下式计算:式中：Nd所计算构件中间1/3范围内的最大轴力设计值;所计算构件段范围内的最大弯矩设计值；-X-z平面内的弯矩作用下，构件弯扭失稳模态的整体稳定折

27、减系数，按本规范第5.3.2条的相关规定计算；XT,yX-y平面内的弯矩作用下，构件弯扭失稳模态的整体稳定折减系数，按本规范第5.3.2条的相关规定计算；:y、您轴心受压构件绕y轴和z轴弯曲失稳模态的整体稳定折减系数，按附录A计算；Ncr,yNcr,z轴心受压构件绕y轴和z轴弯曲失稳模态的整体稳定欧拉荷载；Mz相对于Mz的等效弯矩系数，可按表5.3.2-2计算。My相对于My的等效弯矩系数，可按表5.3.2-2计算。1、程序内部自动计算Ncr,yNcr,z；Ncr/EA/2；Mcr,y、Mcr,z从CivilDesigner构件参数调取，默认值为McrNcrW/2,允许修改；川y、凯z从Civ

28、ilDesigner构件参数调取，默认值为1,允许修改。2、/宜计算1）计算双及充值，同轴心受压构件整体稳定性验算”。My+m,yMem,zMRdy(1MzNey-NLT,zMRd,z(1-)Ncr,z(5.4.2-3),+0,丁zNRdMyNdezMzm，yNLT,yMRd,y(1-)Ncr,ym,zMRd,z(1Mey0.85根据规范表5.3.3计算腹板最小厚度tmin值：?横向加劲月*设置从CivilDesigner构件参数调取。i：0,不设横肋；1,设置横肋；j:纵肋道数，根据截面内纵向加劲肋布置程序自动识别；?纵向加劲肋设置大于两道时，按照两道纵向加劲肋公式计3.2.7 腹板加劲肋验

29、算1、规范条款此验算项按照公路钢结构桥梁设计规范（JTGD64-2015）第5.3.3条验算，规范条款如下:1）不设纵向加劲肋时，横向加劲肋的间距42100tw345775&hw/a)22142hw_100tw3455877(hw/a)221)hw(5.3.3-1a)(-1.5hw“（5.336）式中：Ii单侧设置纵向加劲肋时，加劲肋对与腹板连接线的惯性矩；双侧对称设置纵向加劲肋时，加劲肋对腹板中心线的惯性矩。a腹板横向加劲肋的间距。2一 2.50.45 一1.5儿儿，后发布勘误表修订2、参数值42hw100tw30002-/a、不0.6418758hw/a)2hw42hw100tw3

30、000(5.333a)221(3hwtw34hw22cna100tw90012058(hw/a)2l)0.8hw(5.3.3-2a)42hw100tw900(5.332b)(5.334)l式5.3.3-6规范中原为为:22.50.45 一 hwhw1.5219077(hw/a)2zi、yi：从截面中应力点对话框表格中获取6点位置：（S5,S6,S7,S8,S9,S10）:Vd、T:获取基本组合类型下最大内力值Fz、My、Mz值：参考3.2.3其余参数取值均可参考以上验算项中参数取值。3、验算原理1）腹板横向加劲肋间距a计算所有应力结果中，仅保留40的应力组（0；力进行计算。腹板横向加劲肋间距a

31、仅给用户展示，并不参与验算。用户在进行实际工程项目布置横向加劲肋时，问距不应大于a值。陲信：?计算方法同“韩久状况抗弯验算”内容，此处略。.?苗算方法同“61久状况竖向抗剪验算”内容，此处略。加劲肋设置（i,j）为（0,0）时：不需计算，直接输出a=0加劲肋设置（i,j）为（1,0）时：?令：o=1.5hw；令：迭代差A=0.0hwo?a带入5.3.3-1a不等式：422jwj21）100tw3457758（hw/a）hw如不等式成立，则a=1.5hw。如不等式不成立，则令a=a-A,再次带入5.3.3-1a不等式计算，依次迭代，直到在a1hw范围内不等式成立，得出a值。?如果上述范围不等式还

32、不成立，则在0Ihw范围内继续迭代，采用5.3.3-1b不等式计算a值。4222W1（亘 W1）100tw3455877（hw/a）hw?使不等式成立即求得a值。要设置横向加劲肋。加劲肋设置(i,j)为(1,1)时：?令：a=1.5hw令：迭代差A=0.01hw?a带入5.3.3-2a不等式：422-w-20.8)100tw90012058(hw/a)hw如不等式成立，则行1.5hw。如不等式不成立，则令a=eA,再次带入5.3.3-2a不等式计算,依次迭代，直到在a0.8hw范围内不等式成立，得出a值。?如果上述范围不等式还不成立，则在0a00.8h范围内继续迭代，采用5.332b不等式计算

33、a值。422-w工1(0.8)100tw9009077(hw/a)hw?使不等式成立即求得a值。?如按上述方法无法得出有效a值，则/出为0,表示不需要设置横向加劲肋。加劲肋设置(i,j)为(1,2)时：?令：a=1.5hw令：迭代差A=0.01hw?a带入5.3.3-3a不等式：42220.64)100tw300018758(%/a)hw如不等式成立，则行1.5hw。如不等式不成立，则令a=mA,再次带入5.3.3-3a不等式计算,依次迭代，直到在a0.64hw范围内不等式成立，得出a值?如果上述范围不等式还不成立，则在0V0.64iw范围内?如按上述方法无法得出有效a值，则输出为0,表小不需

34、继续迭代，采用5.333b不等式计算a值。422-w-21(1.5hwhw如a计算结果1.5时，取a=1.5。?计算Iin：按规范5.335计算：I|n|hwtw计算Ii:?程序根据用户布置纵向加劲肋，按照规范图5.1.6-1规定的重心轴自动计算纵向加劲肋惯性矩I|03.2.8 抗倾覆验算此验算项按照公路钢结构桥梁设计规范(JTGD642015)第4.2.2条验算，规范条款如下：4.2.2上部结构采用整体式截面的桥梁在持久状况下结构体系不应发生改变， 并应按下列规定验算横桥向抗倾覆性能：1在作用基本组合下，单向受压支座始终保持受压状态。2当整联只采用单向受压支座支承时，应符合下式要求：-1fS

35、sk,i式中：kqf横向抗倾覆稳定性系数，取kqf=2.5;ESbk,i使上部结构稳定的作用基本组合（分项系数均为应设计值；ESSk,i使上部结构失稳的作用基本组合（分项系数均为应设计值。不同桥墩或桥台上的外侧支座两两相连，当满足其他所有支座均落在该连线所在的竖直平面同一侧时，该线将作为可能发生倾覆的倾覆轴线。图中,4-1、4-3为外侧支座，4-2为内侧支座。保证不同桥墩或桥台上的外侧支座两两相连时，其他支座均落在连线同侧的直线有4条，这4条倾覆轴线为（1-12-1）、（2-13-1）、（3-14-1）、（1-24-3）。倾覆轴线为空间倾覆轴，在计算效应(4.2.2)1.0)的效1.0)的效1、自动确定倾覆轴线图 4