悬挑脚手架悬挑梁锚固不足施工方案南区上传讲解

1、兖矿东华建设有限公司悬挑手架型钢加固方案型钢加固方案悬挑手架型钢加固方案兖矿东华建设有限公司第一节、工程概况 一、工程概况1)工程基本情况(工程名称工程地点2) (m建筑面积(m)建筑高度基础形式主体结构抗震等级抗震设防烈度地上层数地下层数(m)标准层层高2.9(2)各责任主体名称建设单位 设计单位 施工单位监理单位 总监理工程师项目经理技术负责人专业监理工程师(3)脚手架设计本方案作为悬挑脚手架搭设专项方案的补充方案，主要是解决部分特殊部位的悬 挑型钢锚固长度不足1:1.25而编制，其锚固不足部位主要包括悬挑阳台处、电梯井两侧、外墙阳角处以及公共走廊部位； 同时，部分型钢后部锚固板缺失及伸出

2、 锚固端板的长度不足，此部分也需采取处理方案。屋面女儿墙标高为+52.800米，为最大保证甲方工期，响应甲方号召，1#15#楼外墙脚手架均采用悬挑脚手架，根据建筑物总高度和脚手架搭设规范， 现场分 三次悬挑，第一次悬挑于3层结构面，悬挑6层，搭设高度为17.4米，第二次 悬挑于9层结构面，悬挑6层，搭设高度为17.4米，第三次悬挑于15层结构面， 悬挑4层，搭设高度为13.25米；故脚手架安全性验算高度取17.4米。以4龈外例，由于建筑物造型的原因，部分部位的型钢锚固长度达不到规范要求的1:1.25的规定，其中，锚固比例最小的为电梯井两侧；外伸长度为2.35m,锚固长度仅有2.6m, i悬挑手

3、架型钢加固方案兖矿东华建设有限公司且该部位由于存在转角，其立杆应按照三排立杆计算，因此以电梯井两侧型钢为 验算依据对悬挑脚手架型钢锚固加固进行验算，具体验算书见附页；其余部位立杆均为双排，公共走廊部位锚周比例较大，外伸较短，悬挑阳台处外伸较长，因 此以上两个部位分别进行验算。立杆纵距 1.5米，立杆横距1米；内立杆距离建 筑物0.2米；连墙件两步三跨，采用单扣件连接；悬挑用18#工字钢，加固支撑采用10#曹钢在型钢底部搭设三角支撑，支撑角度不小于60。，支撑点与外墙的 距离不小于1.5m,支撑与型钢连接采用焊接的方式，其余做法均按照悬挑脚手 架搭设专项施工方案施工。第二节、编制依据1、建筑施工

4、脚手架实用手册2、建筑结构荷载规范GB50009-20123、混凝土结构设计规范GB50010-20104、钢结构设计规范GB50017-20035、建筑施工安全检查标准JGJ5920116、建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ8O917、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13O20118、危险性较大的分部分项工程安全管理办法(建质200987号文)9、建设工程安全生产管理条例国务院令第 393号10、本工程设计图纸11、本工程施工组织设计第三节、施工工艺技术一、技术参数【型钢悬挑脚手架(扣件式”脚手架排数双排脚手架纵、横向水平杆布置方式大横杆在上搭设高度(m)17.4钢管类型0 48

5、X3(m)立杆纵距1.5(m)立杆横距1立杆步距(m)1.8双立杆计算方法不设置双立杆挡脚板1步1设脚手板设1步1横向斜撑1跨设6连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接地区上海2)基本风压(kN/m0.4安全网全封闭悬挑方式普通主梁悬挑锚固点设置方式型锚固螺栓U锚固螺栓直径d(mm)18(mm) L主梁建筑物外悬挑长度x见各部位主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100(mm)L主梁建筑物内锚固长度x见各部位楼板混凝土强度等级梁/C30主梁材料规格号工字钢18n主梁合并根数z1二、工艺流程 】扣件式)【型钢悬挑脚手架(纵向扫地立杆定位点设置一安装 悬挑主梁一悬挑主梁上下支撑杆件设置一

6、一预埋件设置一铺脚手板一连墙件一 (格栅)一剪刀撑纵向水平杆横向扫地杆杆一立杆一一横向水平杆一扎安全网。扎防护栏杆一 三、施工方法1、悬挑梁定位定距定位，放样悬挑梁位置并做 好标记。悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力，悬挑长度应按设计确定。普通主梁悬挑时，立杆直接支承在悬挑梁上，水平悬挑梁的纵向间距与 上部脚手架立杆的纵向间距相同；上部脚手架立杆与挑梁支承结构应有可靠的 定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向联粱上焊接直径 的钢筋，立杆套在其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。25mm型螺栓进行锚固：、 悬挑梁宜采用U2 cm处；U钢筋拉环、型螺栓预埋位置宜为悬挑梁尾

7、端向里 20(1)米；钢筋预埋至碎板、碎梁底部，每侧平直段不小于 (2) 0.6 3兖矿东华建设有限公司悬挑手架型钢加固方案(3)钢筋拉环、U型螺栓与悬挑梁间隙用木楔楔紧；(5)锚固处楼板上应预先配置用于承受悬挑梁锚固端作用引起负弯矩的受力钢 筋，否则应采取支顶卸载措施；3、电梯井部位悬挑梁布置：以4号楼为例，电梯井部位外伸需达到2.35m方可满足要求，而锚固端仅有2.6m, 远远小于要求的2.94m,且在脚手架转角处实际脚手架变为三排架，因此必须在 底部加设三角支撑进行加强，加强后计算书见第四节。4兖矿东华建设有限公司悬挑手架型钢加固方案曲4、公共走廊部位悬挑梁布置，但内部平台板较短，锚固比

8、例也达不到1:1.25公共走廊部位虽然外伸长度为1.5m,因此该部位也需采取加强措施,12cm悬挑 计算长度为1.4m,锚固长度为1.6m,且板厚为。计算槽钢，斜撑与悬挑梁间的 夹角不小于60。，与外墙的垂直距离不小于1m斜撑采用10#书见附件。_k_l_Uu ULLUL LLLL LLLI LLULI. .' 一 ； I .、悬挑阳台板部位悬挑梁设置 5由于南侧阳台均为悬挑阳台，因此该部位的型 钢锚固长度必须从阳台板根部算起，其；加强措施同公共走廊，锚周长度为，悬 挑计算长度为锚固长度也达不到1:1.252.9m2.2m 400mm部位，其中斜撑端部到型钢端部的距离不能大于。计算书见

9、附件。兖矿东华建设有限公司悬挑手架型钢加固方案1E打注Mm厚垫铁型钢斜撑设置图6、后部压板不足及外伸长度不足处理造成后部锚板缺失或型钢外伸压板长度不 足，型环的位置埋设不当，U施工过程中，由于20cm现场采取在后部焊接一长 同型号型钢进行满焊处理。具体见附图。兖矿东华建设有限公司悬挑手架型钢加固方案第四节、计算书主梁自重及脚手架荷载计算：1、主梁自重荷载设计值 q=1.2 X24.1 X10/1000=0.289kN/m；2、作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下 内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为 0.1248kN/mN = 0.1248+(1.50 X

10、 2/2) X 0.033/1.80 X 17.40 = 2.654kN ; G12 脚手板的 自重标准值；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3kN/m(2) N= 0.3 X4X1.5X(1+1.2)/2 = 2.025 kN; G2(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板， 标准值为0.14kN/mN = 0.14 X4X 1.5/2 = 0.42 kN ; G32 :0.005 kN/m(4) 吊挂的安全设施荷载， 包括安全网 N = 0.005 X 1.5 X 17.4 = 0.13 kN ; G4经计算得到，静荷载标准N = N+N+N+N = 5.23 kN ; g4G3G2g

11、gi活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总 和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值N = 3 X 1 X 1.5 X 2/2 = 4.5 kN ; Q考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 N+0.85 X1.4N = 1.2 X 5.23+ 0.85 X 1.4 X 4.5= 11.631 kN ; qg 不考 虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N'=1.2N+1.4N=1.2 X 5.23+1.4 X4.5=12.576kN ; qg一、电梯井两侧悬 挑型钢计算书(一)、参数信息1 .主梁构造参数兖矿东华建设有限公司架型钢加固方案主梁与建筑物

12、连接方式：主梁平铺在建筑物楼面上悬挑手建筑物外悬挑长度 m(m):2.35建筑物内锚固长度t(m):2.6锚固压点方式：压环钢筋，钢筋直径(mm):18楼板混凝土强度等级：C302 .主梁材料及性能参数主梁截面类型：工字钢，主梁规格：18号工字钢3 .立杆作用主梁上的力厅P主梁上的力大小（kN）作用点离墙距离（m）112.5762.2212.5761.2312.5760.24 .拉绳与支杆参数主梁下面采用支杆与建筑物联结。支杆采用10号槽钢；支杆共点布置，与墙支点垂直距离为 2.9m；支撑距离墙长度（m）:1.5 ;（二）、主梁的受力计算主梁按照悬臂连续梁计算432,重量 W=185cm截面抵

13、抗矩A=30.6cm,截面积主梁的截面惯性矩I=1660cmm=24.1kg/nr架型钢加固方案兖矿东华建设有限公司悬挑手悬挑脚手架示意图12.576RN12.576kN12.576KN15002600悬挑脚手架主梁计算简图1 7.9L1 rS325256 4 9670.35那曲心尽1-7.E-7.66712619 d2fl22(kN)悬挑脚手架主梁剪力图悬挑手兖矿东华建设有限公司架型钢加固方案m)悬挑脚手架主梁弯矩图(kN -1.1 S6(mm)悬挑脚手架主梁变形图各支座对主梁的支撑反力由左至右分别为：；R=8.03kN; R=0.39kNR=30.74kN 312 =8.913kN - m

14、 M最大弯矩：max：计算公式如下f(t/yW+N/A < =M maxmax ； =8.913kN - M 截面承受最大弯矩值， Mm 式中maxmax3 ；主梁净截面模量，W=185cm W -；T 截面塑性发展系数，Y =1.05主梁的轴力,N - N=15.9kN; 10兖矿东华建设有限公司悬挑手架型钢加固方案2； A -主梁截面积，A=30.6cm2; f -钢材的抗弯强度设计值，f=215N/mm6322 /3060=51.08N/mm10<f=215N/mm/(1.05X 185000)+15.9X 10 经计算得出6 =8.913X max22,满足要f=215N/

15、mm小于钢材抗弯强度设计值主梁的正应力计算值 0- =51.08N/mmmax 求。(三)、主梁的整体稳定性计算主梁采用18号工字钢，计算公式如下：(T = M/(|)W 0用xb其中小-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：b查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，小=2b由于小大于0.6,根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B,得到 小值 为 0.93。bb62； 185000)=51.805N/mm(T =8.913X 10 /(0.93X经过计算得到最大22,满足要求小于f=215N/mm水平钢梁的稳定性计算6=51.805N/mm!(四)、支杆的受力计算支杆产生的支

16、座力：R=30.74; 1支杆的轴力为：R=R/sin B =30.74/sin63° =34.61kN; 1D11 (五)、支杆的强度计算1.支杆强度计算支杆最大轴力为：R=34.609kN； Dmax支杆以10号槽钢计算，支杆的容许正应力 按照下式计算：(T = N/ 小 A 0 m其中(7 -支杆正应力计算值；N -支杆轴力设计值，N = 34.609kN ;小支杆的稳定系数，由长细比l/i查表得到 小=0.71;i -支杆的截面回转半径，i =3.95cm ；l-支杆的计算长度，l = 3.265m ;2;支杆的净截面面积，A - A =12.74cm2；支杆的抗压强度设计值

17、，用-f=215N/mm11兖矿东华建设有限公司悬挑手架型钢加固方案3222(T = N/ 小 A=34.609 X 10 12.74X 10<215N/mm)=38.262N/mm/(0.71 X 22,满足要 求用=215N/mm =38.262N/mm!小于支杆强度性计算值2.斜撑支杆焊缝强度计算斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下（T = N/lt <f tw其中N - 斜撑支杆的轴向力，N=34.609kN;2 A=1274mm lt -取斜杆截面积，w2；对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185N/mm f -t经过计算得到焊缝最大应力：322 （7

18、 = 34.609X 10 <f=185N/mm/1274=27.166N/mmt22,满足要求！ =185 N/mm 小于f对接焊缝的最大应力=27.166 N/mmt二、公共走廊型钢加固计算（一）、参数信息1 .主梁构造参数主梁与建筑物连接方式：主梁平铺在建筑物楼面上建筑物外悬挑长度m（m）:1.4建筑物内锚固长度t（m）:1.6锚固压点方式：压环钢筋，钢筋直径（mm）:18楼板混凝土强度等级：C302 .主梁材料及性能参数主梁截面类型：工字钢，主梁规格：18号工字钢3 .立杆作用主梁上的力序号主梁上的力大小（kN）作用点离墙距离（m）112.5761.2212.5760.24 .拉

19、绳与支杆参数主梁下面采用支杆与建筑物联结。舞悬挑手12兖矿东华建设有限公司架型钢加固方案支杆采用10号槽钢；支杆共点布置，与墙支点垂直距离为 3m支撑距离墙长度（m）:1 ;（二）、主梁的受力计算主梁按照悬臂连续梁计算432,重量，截面积，截面抵抗矩 W=185cmA=30.6cmI=1660cm梁的截面惯性矩 m=24.1kg/m。主梁自重荷载设计值 q=1.2 X24.1 X10/1000=0.289kN/m；悬挑脚手架示意图4001000160C悬挑脚手架主梁计算简图13架型钢加固方案兖矿东华建设有限公司悬挑手悬挑手4.S880.40&-1.30412.fcd26S2(kN)悬挑

20、脚手架主梁剪力图2.E367.69(-7.946m)(kN悬挑脚手架主梁弯矩图架型钢加固方案兖矿东华建设有限公司14(mm)悬挑脚手架主梁变形图各支座对主梁的支撑反力由左至右分别为：；R=0.06kN=17.61kN; R=8.35kN;R21 ； - m最大弯矩：M=2.538kNnax：计算公式如下f/ Y W+N/A <(T =Mmaxmax m； -截面承受最大弯矩值， M=2.538kN 式中 Mmaxmax3 ； W -主梁净截面模量，W=185cm;-截面塑性发展系数，T =1.05 T;N -主梁的轴力，N=5.87kN2 A=30.6cm; A -主梁截面积，2 ; f

21、 -钢材的抗弯强度设计值，f=215N/mm2236/3060=14.984N/mm(r=2.538X 10/(1.05X 185000)+5.87X 10<f=215N/mm 经计 算得出max22满足要f=215N/mm主梁的正应力计算值6=14.984N/mm,小于钢材抗弯强度设计值max求。(三)、主梁的整体稳定性计算号工字钢,-其中小b=2计算公式如下：18主梁采用(T = M/小用 < Wxb均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数:小得，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)b 15兖矿东华建设有限公司悬挑手架型钢加固方案由于小大于0.6 ,根据钢结构设计规范(GB50

22、017-2003)附表B,得至IJ小值为 0.93。bb62； /(0.93X 185000)=14.752N/mm 经过计算得到最大应力 =2.538X 1022,满足要求f=215N/mm水平钢梁的稳定性计算6=14.752N/mm!小于(四)、支杆的受力计算支杆产生的支座力：R=17.61; 1支杆的轴力为：R=R/sin B =17.61/sin72°=18.56kN; iidi （五）、支杆的强度计算1.支杆强度计算支杆最大轴力为：R = 18.563kN； Dmax支杆以10号槽钢计算，支杆的容许正应力 按照下式计算：（T = N/ 小 A 0 m其中（7 -支杆正应力计

23、算值；N - 支杆轴力设计值，N = 18.563kN ;小支杆的稳定系数，由长细比l/i查表得到 小=0.722;i-支杆的截面回转半径，i =3.95cm ；l - 支杆的计算长度，l = 3.162m ;2; 支杆的净截面面积，A =12.74cm A -2；支杆的抗压强度设计值，f=215N/mm 用-3222（t = N/小 A=18.563X10 12.74X 10<215N/mm）=20.181N/mm/（0.722X 22,满足要求用=215N/mm =20.181N/mm!小于支杆强度性计算值2.斜撑支杆焊缝强度计算 斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计

24、算公式如下6=N/lt <f tw其中N - 斜撑支杆的轴向力，N=18.563kN;2 A=1274mm（斜杆截面积，lt - w2; 185N/mnM接焊缝的抗拉或抗压强度,取 f -t经过计算得到焊缝最大应力：322(T=18.563X 10 =185N/mm/1274=14.571N/mm<ft 16兖矿东华建设有限公司悬挑手架型钢加固方案22,满足要求！小于f对接焊缝的最大应力（T =14.571 N/mm=185 N/mm三、悬挑阳台型钢加固计算书（一）、参数信息1 .主梁构造参数主梁与建筑物连接方式：主梁平铺在建筑物楼面上建筑物外悬挑长度 m（m）:2.9建筑物内锚固

25、长度t（m）:2.2锚固压点方式：压环钢筋，钢筋直径（mm）:18楼板混凝土强度等级：C302 .主梁材料及性能参数主梁截面类型：工字钢，主梁规格：18号工字钢3 .立杆作用主梁上的力主梁上的力大小（kN）作用点离墙距离（m）12.57612.5762.61.64.拉绳与支杆参数主梁下面采用支杆与建筑物联结。支杆采用10号槽钢；支杆共点布置，与墙支点垂直距离为支撑距离墙长度（m）：2.5 ;（二）、主梁的受力计算主梁按照悬臂连续梁计算3m432,重量，截面积A=30.6cm主梁的截面惯性矩I=1660cm,截面抵抗矩W=185cmm=24.1kg/m主梁自重荷载设计值 q=1.2 X24.1

26、X10/1000=0.289kN/m；兖矿东华建设有限公司架型钢加固方案悬挑手悬挑脚手架示意图悬挑脚手架主梁计算简图修18兖矿东华建设有限公司悬挑手架型钢加固方案(kN)悬挑脚手架主梁剪力图架型钢加固方案悬挑手(mm)悬挑脚手架主梁变形图各支座对主梁的支撑反力由左至右分别为：；R=0.81kN=20.62kN;R21 ； - m最大弯矩：M=5.739kMax：计算公式如下f/ 丫 W+N/A <(T =M maxmax m；-截面承受最大弯矩值，M=5.739kNR=6.81kN;式中Mmaxmax3 ； W -主梁净截面模量，W=185cm；-截面塑性发展系数，Y =1.05 Y;主

27、梁的轴力，N=17.18kNN -2 A=30.6cm; A -主梁截面积，2 ; f -钢材的抗弯强度设计值，f=215N/mm2263/3060=35.16N/mm=5.739X 10/(1.05 X 185000)+17.18X 10<f=215N/mm 6经计算得出max22,满足要小于钢材抗弯强度设计值主梁的正应力计算值b=35.16N/mmf=215N/mmmax求。(三)、主梁的整体稳定性计算号工字钢，计算公式如下：18主梁采用(T = M/小用< Wxb均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：-其中小b=2修小得，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)b 20 WF兖矿东华建设有限公司悬挑手架型钢加固方案由于小大于0.6 ,根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B,得至IJ小值为 0.93。bb62； /(0.93X 185000)=33.357N/mm 经过计算得到最大应力 =5.739X 1022,满足要求f=215N/mm水平钢梁的稳定性计算6=33.357N/mm!小于(四)、支杆的受力计算支杆产生的支座力：R=20.621; 1支杆的轴力为：R=R/sin B =20.62/sin50°=26.84kN; ii