天然地基塔吊基础施工方案(tc5610)-secret

1、天潼站施工方案海南* *项目一标段工程二。一 O年三月塔吊基础施工方案目录一、工程概况二、编制依据三、施工方法四、注意事项五、应急预案附图：塔吊布置平面图一、工程概况：海南* * 一标段工程由 1#、2#、3#、7#、9#、10#、11#、15#、17#、18#、19#、20#、21#楼 及地下室工程组成，其中1#、2#、3龈为地上18层，11#楼为地上6层，9#、10#、15龈为地上3层， 17#、18#、19#、20#、21#楼为地上2层，7龈为地上1层，地下室为地下1层。本工程建设地点：海南 省琼海市。属于框架结构。根据施工图纸计划在现场布置三台TC561曲式起重机，能满足高层及地下 室

2、施工现场物件吊运要求，具体位置见施工总平面布置图及1#楼、2龈、3龈塔吊布置图。根据施工图纸建筑高度最高点为3#楼最高点65.54m,计划塔吊起升高度为68.5米，设置二道附墙拉杆，塔吊计 算书按照搭设最高的3龈计算。、编制依据:本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：塔式起重机设计规范(GB/T13752-1992)、地基基础设计规范(GB50007-2002、建筑结构荷载规范(GB50009-2001、建筑安全检查标准 (JGJ59-99)、混凝土结构设计规范 (GB50010-2002等编制0三、施工方法：根据施工现场情况，我单位进场时桩基工程已由建设单位指定的分包单位完成且桩

3、基已退场， 结合塔吊说明书、参数、基础图纸及本工程勘察报告，经计算，决定采用天然基础，塔吊基础底标高 与附着的楼层基础底标高相同，持力层为层中砂，承载力特征值fak=150kpa。相关计算书如下:(一)、TC561嗝式起重机计算书:1、参数信息塔吊型号：TC5610塔身宽度B： 2.5m, 自重 Fi： 450.8kN, 最大起重荷载F2： 60kN, 混凝土强度等级：C30,额定起重力矩：630kNm, 标准节长度a： 2.8m, 主弦杆材料：角钢/方钢， 所处城市：海南琼海，塔吊起升高度H: 68.50m,基础承台厚度hc： 1.50m, 基础承台宽度Bc： 6.0m, 钢筋级别：II级钢

4、，基础所受的水平力：30kN, 最大起重力矩 M 1325kN项宽度/直径c： 120mm 基本风压W: 0.85kN/m2,地面粗糙度类别：A类 近海或湖岸区，风荷载高度变化系数 2.22、塔吊计算。考虑设置二道附墙拉杆，依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)第5.2条承载力计算计算简图：单位：(mm)5000当考虑附着时的基础设计值计算公式:F +G当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式:5槛3B承混凝土基础抗倾翻稳定性计算：< Bc/3=2.00mE=M/(F+G)=1855.00/(612.96+1620.00)=0.83m根据塔式起重机设计规范(GB/T 1375

5、2-92)第4.6.3条，塔吊混凝土基础的抗倾翻稳定性才两足要求。式中F塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载F= (Fi+ F2) X 1.2=612.96kN ;(恒载系数取 1.2)G基础自重：G=25.0X BcX Bex hcX1.2 =1620.00kN ;(恒载系数取 1.2)Bc基础底面的宽度，取Bc=6.000m；M倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.4 X 1325.00=1855.00kN - m；(安全系数取1.4)e 偏心矩，e= M/(F + G) = 0.831 m,故e& Bc/6=1 m ;经过计算得到：有附着的压力设计

6、值 P=(612.960+1620.000)/6.000 2=62.027kPa;3、地基承载力验算地基承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第5.2.3条。计算公式如下:fi =Jk十小工)十幅灿W - 0.5)fa-修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；f ak-地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；取150.000kN/m2;刀b”-基础宽度和埋深的地基承载力修正系数；丫-基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3;b-基础底面宽度(m),当基宽小于3nfi3mMS,大于6mK6n®(值，取6.000m；M-

7、基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3;d-基础埋置深度(m)取0.000m；解得地基承载力设计值：fa=286.000kPa ;实际计算取的地基承载力设计值为：fa=286.000kPa ;地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值P=62.027kPa,满足要求！地基承载力特征值1.2 x fa大于无附着时的压力设计值Pmax=113.554kPa,满足要求！4、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)第8.2.7条。验算公式如下：耳M0,4串口小式中 协-受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm"

8、,附取1.0.当h大于等于2000mm 时，抑取0.9 ,其间按线性内插法取用；取伊p=0.94;f t - 混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1.43MPah o -基础冲切破坏锥体的有效高度；取ho=1.45m；a m -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；J =的)/2a m=2.50+(2.50 +2 X 1.45)/2=3.95m ;a t -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽(即塔身宽度)；取at = 2.5m；a b -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的 底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的

9、受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度； ab=2.50 +2 X 1.45=5.40 ;p j -扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压 基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取Pj=113.55kPa;A l - 冲切验算时取用的部分基底面积；A=6.00X(6.00-5.40)/2=1.80m 2F l -相应于荷载效应基本组合时作用在A上的地基土净反力设计值。H = P出页脚内容7天潼站施工方案F 1=113.55 X 1.80=204.40kN。允许冲切力:0.7 X 0.94 X 1.43 X 3950.00 乂 1450.00=53987

10、89.23N=5398.79kN > F 尸 204.40kN ; 实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！5、承台配筋计算1.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)第8.2.7条。计算公式如下：峪=之/+?一与+以近一成式中：M -任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a 1 -任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；当墙体材料为混凝土时，取 a1=(Bc-B)/2 =(6.00-2.50)/2=1.75m ;P max -相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取 113.55kN/m2;P -相应于荷载效应基本组

11、合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值；P=PhaxX(3a-a l )/3a- 一 %/F = £ ;如 乂 3%P=113.55 X (3 X 2.50-1.75)/(3 义 2.50)=87.06kPa ;G-考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.35X 25XBcX BcX hc=1.35 X25X 6.00 X 6.00x 1.50=1822.50kN/m2;l -基础宽度，取l=6.00m ;a -塔身宽度，取a=2.50m；a'- 截面I - I在基底的投影长度，取a'=2.50m。经过计算得 M=1.752X(2 X 6.00+2.50) X (

12、113.55+87.06-2 X1822.50/6.00 2)+(113.55-87.06) X 6.00/12=408.27kN.m 。2.配筋面积计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.7.2条。公式如下：式中，4-当混凝土强度不超过C50H,M取为1.0,当混凝土强度等级为C8叫，取为0.94,期页脚内容6页脚内容11间按线性内插法确定，取 a=1.00;fc - 混凝土抗压强度设计值，查表得fc=14.30kN/m2;h o -承台的计算高度，ho=1.45m。经过计算得：os=408.27 106/(1.00 1M.30 6.00 103X(1.45 103)2)

13、=0.002;§=1-(1-2 0.002)0.5=0.002;¥=1-0.002/2=0.999;As=408.27 X 106/(0.999 X 1.45 X 300.00)=939.61mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:6000.00 X 1500.00 X 0.15%=13500.00mi2i故取 As=13500.00mrrio配筋：II级钢筋，20140mm。承台底面单向根数43根。实际配筋值13510 mrm。6、塔吊附着计算(1)、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷 作为设计或校

14、核附着杆截面的依据。附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下：风荷载标准值应按照以下公式计算：W k=WX pzX six z = 0.850 1.170 >2.190 >0.700 =1.525 kN/m 2;其中 Wo 基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GBJ9)的规定采用：W0 = 0.850 kN/nf;区 风压高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GBJ9)的规定采用：卜=2.190 ;ps 风荷载体型系数：限=1.170;论高度Z处的风振系数，比=0.700;风荷载的水平作用力：q = W kXBX & = 1.5

15、25 X 1.600 X 0.200 = 0.488 kN/m ;其中 Wk 风荷载水平压力，W= 1.525 kN/m 2;B 塔吊作用宽度，B= 1.600 m；Ks迎风面积折减系数，&= 0.200;实际取风荷载的水平作用力q = 0.488 kN/m ;塔吊的最大倾覆力矩： M = 1325.000 kN.m ;弯矩图变形图10.S5410 76592723101,507页脚内容8天潼站施工方案剪力图计算结果：N w = 112.2917kN ;(2)、附着杆内力计算计算简图:计算单元的平衡方程75_ C9S GCj + 马 g等% 一看 coscs3 = T% COS 0工尸

16、厂。寄sin的召win的+7尔际=_N* sin 0工时07i +二 / 2)gs% 一(的 + c / 2) sin %十笃(区 + c/2)cosa:1 一(% + c / 2)血 / + 4-侬 1 4"2)g§/ + (的-ar - c / 2) 51n a；=肪*其中：aq - arcibY /l?J a3 =仃匚电44% +c)% -arctbx f(a3 一口切2.1 第一种工况的计算：塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载 扭矩。将上面的方程组求解，其中8从0 - 360循环，分别取正负两种情况，求得各附着最大的轴

17、压力和轴拉力。杆1的最大轴向压力为：107.70 kN ;杆2的最大轴向压力为：47.14 kN ;杆3的最大轴向压力为：130.13 kN ;杆1的最大轴向拉力为:66.55 kN ;杆2的最大轴向拉力为：82.91 kN ;杆3的最大轴向拉力为：139.27 kN ;2.2 第二种工况的计算：塔机非工作状态，风向顺着着起重臂，不考虑扭矩的影响。将上面的方程组求解，其中 9 = 45 135, 225, 315, MW = 0 ,分别求得各附着最大的轴压 力和轴拉力。杆1的最大轴向压力为：87.12 kN ;杆2的最大轴向压力为：45.98 kN ;杆3的最大轴向压力为：128.27 kN

18、;杆1的最大轴向拉力为:87.12 kN ;杆2的最大轴向拉力为：45.98 kN ;杆3的最大轴向拉力为：128.27 kN ;(3)、附着杆强度验算1 .杆件轴心受拉强度验算验算公式：(r= N / An <f其中(T -为杆件的受拉应力；N -为杆件的最大轴向拉力，取N =139.274 kN ;A n -为杆件的截面面积，本工程选取的是16号槽钢;查表可知 An =2515.00 mm2。经计算，杆件的最大受拉应力(7=139273.530/2515.00 =55.377N/mm 2,最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力215N/mn2,满足要求。2.杆件轴心受压强度验算验算公式：6

19、二N / n仁f其中(7-为杆件的受压应力；N - 为杆件的轴向压力， 杆1:取N =107.697kN;杆2:取N =47.140kN;杆3:取N =130.130kN;A n - 为杆件的截面面积，本工程选取的是16号槽钢； 查表可知 An = 2515.00 mm2。入-杆件长细比，杆1:取入=112 杆2:取入=125 杆3:取入=112 小一为杆件的受压稳定系数， 是根据 位表计算得：杆1:取小=0.481 杆2:取小=0.411 杆3:取小=0.481 经计算,杆件的最大受压应力（t=107.571 N/mr2i,最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力 215N/mr2,满足要求。（4）

20、、附着支座连接的计算附着支座与建筑物的连接多采用与预埋件在建筑物构件上的螺栓连接。预埋螺栓的规格和施工要求如果说明书没有规定，应该按照下面要求确定：1 .预埋螺栓必须用Q235a制作；2 .附着的建筑物构件混凝土强度等级不应低于 C20;3 .预埋螺栓的直径大于24mm4 .预埋螺栓的埋入长度和数量满足下面要求：0 75犀向V = N其中n为预埋螺栓数量；d为预埋螺栓直径；l为预埋螺栓埋入长度；f为预埋螺栓与混凝土粘接强度（C2（0Aj 1.5N/mmA2, C3Cfe3.0N/mmA2 ; 皿附着杆的轴向力。5 .预埋螺栓数量，单耳支座不少于4只，双耳支座不少于8只；预埋螺栓埋入长度不少于

21、15d;螺栓埋入端应作弯钩并加横向锚固钢筋。（二）、塔吊基础施工1、土方开挖前，根据总平面图，定位出周边建筑物外轮廓线，根据塔吊参数，确定吊臂范围内 的楼层，确保能正常满足相关楼层吊运材料的施工需要，并考虑好塔吊拆除时吊臂和平衡臂的位置及方向，确保塔吊拆除安全方便，然后根据塔吊附着建筑的定位控制线定位出塔吊的四个角点，并放出基础开挖灰线。2、土方开挖时，塔吊和附着楼层一起开挖，根据施工图纸及现场自然地坪高程测量结果，3#楼塔吊基础土方开挖深度约4.1米，1#楼塔吊基础土方开挖深度约3米，2#楼塔吊基础土方开挖深度 约2.2米，塔吊基坑底工作面为50cm,按1:1放坡，由于1:1放坡是自然坡度，

22、可不进行边坡稳定性计 算。3、塔吊基础垫层采用C1CW品碎，基础模板采用240厚蒸压灰砂砖M冰泥砂浆砌筑，内外侧用1:2 水泥砂浆抹灰。塔吊基础尺寸为6米*6米*1.5米，采用C35W品碎，配筋按照厂家提供的基础图纸（见 附图）。钢筋绑扎完成后，根据塔吊的四个角点，拉出对角线，再根据厂家提供的基础图，放置好预埋螺栓和垫块。三、注意事项 ：1、基坑挖土完成后，应尽快进行垫层施工，如不能及时进行施工，应预留150mml土层，在进行下道工序前挖去以避免基底土遭受扰动，降低承载力。2、预埋螺栓必须按照厂家提供的基础图准确定位后放置好，并用钢筋和承台主筋焊接牢固，确保施工中不会发生移位,对角线误差不大于

23、 2mm3、塔吊基础混凝土浇捣时，应制作同条件养护试块，并按照厂家要求，养护15天且试块试验强度达到厂家提供的基础图纸要求后，才可进行塔吊安装。四、应急抢救预案为了有效预防、及时控制和消除本工程施工中突发性安全事故的危害，建立紧急情况下快速、 有效额事故抢险、救援和应急处理机制，最大限度的减少事故造成的损失，保证社会稳定和民工生 命财产安全及业主经济安全，并确保工程顺利进行而制定本预案。事故应急处理工作，应当贯彻统一领导、分级负责、反应及时、措施果断、依靠科学、加强合 作的原则。（一）项目部成立现场安全事故应急救援指挥部，项目经理任总指挥，负责对事故应急处理的统一领导、统一指挥。总指挥：*副总

24、指挥：*成员：*、*、*1、根据事故应急处理的需要，应急救援指挥部有权紧急调集人员、储备的物资、交通工具以及相关 设施、设备；必要时，对人员进行疏散或者隔离。2、事故应急救援指挥部的主要职责是：、组织制定本项目事故应急处理预案；负责事故现场应急处置和抢险救援的组织指挥工作。、根据事故发生情况，由应急救援指挥部总指挥启动事故应急处理预案，制定具体救援处置措施， 指挥项目部各部门按照应急预案迅速开展抢险、救灾及处置突发性事故的应急处理工作，控制事故 蔓延和扩大。、迅速了解、掌握事故发生的时间、地点、原因、现场人员伤亡和损失情况，及时向公司事故应急救援指挥中心领导汇报抢险救援工作及事故应急处理的进展

25、情况。、配合上级部门进行事故调查处理工作。、做好稳定社会秩序和伤亡人员的善后处理及安抚工作。、组织项目部预案的演练，根据情况的变化，及时对预案进行调整、修订和补充。3、现场总指挥的主要职责。、负责召集各参与抢险救援部门的现场负责人研究现场救援方案，制定具体救援措施，明确各部门的职责分工。、负责指挥现场应急救援工作。（二）、各相关部门的职责：指挥部下设应急救援组、医疗救护组、安全保卫组、后勤保障组、综合协调联络组、事故调查组,其职责为：应急救援组：由项目副经理*和技术负责人*负责，组织现场施工人员进行现场抢险救援和应急处 理。医疗救护组：由项目副经理*和技术负责人*负责，组织部门人员对伤者进行初期的救治和伤员的 运送。安全保卫组：由现场安全负责人*负责，组织保卫人员设置警戒区域、维护现场秩序、控制和保护 事故现场、组织紧急情况下有关人员的紧急疏散、撤离。后勤保障组：安全员*负责，协同相关人员迅速调集车辆运送现场急需物资、装备、药品等。输送现场疏散人员，协助处理伤员的救护工作。综合协调联络组：由*负责，主要任务是通知应急救援指挥部成员立即赶赴事故现场；传达贯彻应 急救援指挥部的指示，报告事故处理情况，协调有关部门分工负责救援工作，完成领导交办的各项