南京工业大学化工原理课程设计_图文精

1、南京工业大学材料工程基础课程设计设计题目：列管式换热器设计一专业:高分子材料与工程班级学号:姓名：日期：2012年6月18日一一6月29日指导教师：叶旭初设计成绩：日期：6月29日设计任务书3一设计题目3二设计任务及操作条件3三设计要求及内容3第1章设计方案简介41.1概述41.2方案设计和拟定51.3确定设计原则7第2章固定式换热器的设计计算72.1设计计算基本步骤72.2确定列管换热器的形式82.3初选换热器规格9第3章列管式换热器的设计校核113.1换热器核算113.2换热器压强降核算13第4章辅助设备的计算与选择154.1折流板154.2接管184.3壁厚的确定、封头184.4.管板2

2、04.5换热管214.6分程隔板224.7拉杆234.8换热管与管板的连接244.9防冲板或导流筒的选择、鞍式支座的示意图（BI型254.10膨胀节的设定讨论264.11换热器设计主要结构尺寸一览表26第5章附图284.1工艺流程图284.2主体设备工艺图28第6章设计小结2殄考文献30列管式换热器设计任务书（一设计题目列管式换热器设计一一（二设计任务及操作条件1、处理能力列管式换热器设计一一2、设备型式列管式换热器3、操作条件（1釜残液:硫酸混合液，入口温度20C,出口温度80C(2加热介质：蒸汽，入口温度120C,出口温度100c(3换热器的管程和壳程压强降：不大于0.4MPa(4重油平均

3、温度下的物性参数：名称p(kg/m5)Cp(kJ/kg.T)社(Pa,sA(W/mr)混合液11143370.49X10-50.534(三设计要求及内容(1根据换热任务和有关要求确认设计方案(2初步确认换热器的结构和尺寸(3核算换热器的传热面积和管，壳程流体阻力(4确认换热器的工艺结构(5绘制列管式换热器的工艺流程图及主体设备工艺图列管式换热器设计说明书第1章设计方案简介1.1 概述列管式换热器是目前应用最广泛的一种换热设备，设计资料和数据比较完善，目前在许多国家已有系列化标准，列管式换热器在换热效率，紧凑型性和金属消耗等方面不及其他新型换热器，但由于它有结构牢靠，使用性大，材料广泛等独特特点

4、，因而在各种换热器的竞争中占有绝对优势1.1.1 列管式换热器的优点列管式换热器列管式换热器又称管壳式换热器，是目前石油化工生产中应用最广泛的一种换热器。它与其它换热器相比，主要优点是单位体积所具有的传热面积大传热效果好，结构比较简单，处理能力大，适应性强，操作弹性大，尤其在高温、高压和大型装置中应用更为普遍。1.1.2 列管式换热器种类列管式换热器种类很多，目前广泛使用的按其温差补偿结构来分，主要有以下几种:浮头式换热器、固定式换热器、U型管换热器、填料式换热器等。1浮头式换热器（代号F浮头式换热器两端的管板，一端不与壳体相连，该端称为浮头。管子受热时，管束连同浮头可以沿轴向自由伸缩，完全消

5、除了温差应力。图1浮头式列管换热器1一管程隔板；2壳程隔板；3一浮头浮头式换热器的特点是一端管板固定在壳体与管箱之间，另一端管板可以在壳体内自由移动。这种换热器壳体和管束的热膨胀是自由的，管束可以抽出，便于清洗管间和管内。其缺点是结构复杂，造价高，在运行中浮头处发生泄漏，不易处理。浮头式换热器是适用于壳体和管束温差较大或壳程介质易结垢的条件。2固定管板式换热器（代号G固定管板式换热器的两端管板和壳体制成一体，当两流体的温度相差较大时，在外壳的适当位置上焊上一个补偿圈。当壳体和管束热膨胀不同时，补偿圈发生缓慢的弹性形变来补偿因温差应力而引起的热膨胀。固定管板式换热器主要由外壳、管板、管束、封头压

6、盖等部件组成。结构特点是在壳体上设置管束，管束两端用焊接的方法将管子固定在管板上，两端管板直接和壳体焊接在一起，壳程的进出口管直接焊在壳体上，管板外圆周和封头用螺栓紧固，管束内根据换热管的长度设置了若干块折流板。这种换热器管程可以用隔板分成任何程数。这类换热器的结构比较简单、紧凑、造价便宜，但壳程清洗困难，对于较脏或有腐蚀性的介质不宜采用。固定板式换热器的优点可归结为：旁路渗流较小。造价低。无内漏。缺点是壳体和管壁的温差较大，易产生温差力，壳程无法清洗，管子腐蚀后连同壳体报废，设备寿命较低，不适用于壳程易结垢场合。3U型管式换热器（代号Y这类换热器只有一个管板，管程至少两程，管束可以抽出清洗，

7、管子可以自由膨胀。其缺点是管子内壁清洗困难，管子更换困难，管板上排列的管子少。4填料式换热器这类换热器管束一断可以自由膨胀，结构比浮头式换热器简单，造价也较低。但壳程内介质有外漏的可能，壳程中不应处理易挥发、易燃、易爆和有毒的介质。1.2 方案设计和拟定1.2.1 流体流经管程或壳程的选择原则(1不清洁或易结垢的流体宜走容易清洗的一侧。对于直管管束，宜走管程;对于U形管管束，宜走壳程。(2腐蚀性流体宜走管程，以免壳体和管束同时被腐蚀。(3压力高的流体宜走管程，以避免制造较厚的壳体。(4为增大对流传热系数，需要提高流速的流体宜走管程，因管程流通截面积一般比壳程的小，且做成多管程也叫容易。(5两流

8、体温差较大时，对于固定管板式换热器，宜将对流传热系数大的流体走壳程，以减小管壁和壳体的温差，减小热应力。(6蒸汽冷凝宜在壳程，以减小排除冷凝液。(7需要冷却的流体直选壳程，便于散热，以减少冷却剂用量。但是温度很高的流体，其热能可以利用，直选管程，以减少热损失。(8黏度大或者流量较小的流体宜走壳程，因有折流挡板的作用，在低Re下(Re100即可达到湍流。以上原则中，可能有时是相互矛盾的，在实际使用中不能同时满足要求。所以，在实际的设计中，应该认真调查研究，对具体情况做出具体分析，抓住主要方面进行设计。1.2.2 流体流速的选择增加流体在换热器中的流速，将加大对流传热系数，减少污垢在管子表面上沉积

9、的可能性，即降低了污垢热阻，使总传热系数增大，从而可减小换热器的传热面积。但是流速增加，又使流体阻力增大，动力消耗就增多。所以适宜的流速要通过经济衡算才能定出。卜表为列管式换热器内的适宜流速范围流体种类流速/m2s-1管程壳程低粘度液体0.530.21.5易结垢液体1大于0.5气体5-302-15下表为不同粘度的流体流速范围（以普通钢管为例：液体粘度/mPa2最大流速/m公-1液体粘度/mPa2最大流速/m2s-115000.6100351.510005000.753511.85001001.110000时,用下式计算比较简便0.8=0.023（PnCdud入pan入流体被加热时，n=0.4:

10、流体被冷却,n=0.3蒸汽在水平管外冷凝的对流传热系数231/42/30=0.725（grndtp入管子的当量直径管子正方形排列时，（0202/44ddtde冗?？管子正三角形排列时,(0202/4234ddtde?久冗?-=1.2.7 管程和壳程数的确定当流体的流量较小或传热面积较大而需管数较多时，有时会使管内流速变低，因而对流传热系数较小，为了提高管内流速，可采用多管程。但是程数过多，导致管程流体阻力加大，增加动力费用，同时多程会使平均温度差下降，使管板上可利用得面积减少,设计时应全面考虑。列管式换热器的系列标准中的管程数有1、2、4和6程等四种。采用多程时，通常应使每程的管子数大致相等。

11、第2章列管式换热器的设计计算2.1 设计计算基本步骤列管式换热器的尺寸与其结构形式有关，步骤大概如下：确定流体两端温度，选择列管式换热器的形式；换热器的热负荷计算；确定流体的流动途径，计算定性温度确定物性数据；计算平均温差，如果温差校正系数也0.8,应增加也值，使其不小于0.8;依据生产实际情况或经验之范围，选择合适的总传热系数K;初估传热面积；选择管子尺寸(管子直径；计算管子数和管长，对管子进行排列，确定壳体直径；根据管长与壳体直径的比值，确定管程数；计算管程和壳程压力降，若压力降不符合要求，调整流速,再确定管程数或折流板的间距,或选择另一个规格的换热器，重新计算压力降直至满足要求为止；。1

12、价算管程和壳程白对流传热系数，确定污垢热阻，计算得到总传热系数K比较初设值K与计算值K若K/K=1.151.2剧初选或初步设计的换热器合适如果不满足上述要求，用计算值代替初设值，从步骤6起，重复以上计算，直至满足要求为止。2.2 确定列管换热器的形式2.2.1 确定流体通入空间混合液走壳程，蒸汽走管程2.2.2 确定流体的定性温度、物性数据：可取流体进出口温度的平均值T1=120C,T2=100C;t1=20C,t2=-80C壳程油的定性温度为20+80=502tC?管程流体水的定性温度为120+100=1102TC?两流体温差=110-50=60TtC-?，分别查取壳程由于两流体温差较大，故

13、选用固定式列管换热器。根据定性温度和管程流体的有关物性数据如下：物性流体温度(Cp(kg/m3Cp(kJ/kg.Ca(Pa.s入(W/mC混合液5011143.9970.4910-30.534蒸汽110951.04.2332.5910-40.6852.3 初选换热器规格2.3.1 计算热负荷Q362p22180003.9971060=1.2103600mQqCTW?忽略换热器的热损失，水的流量可由热量衡算求得，即6m163121.210q=0.524/r+C(T-T2.20510+4.23310(120-100psQkgs?2.3.2 平均对数温度差逆流时有蒸汽：120C一错误!未找到引用源。

14、混合液：80c20c逆流温差为：1212t-t80-40=57.7t80lnln40tmtC?逆其中At1=TIt2,At2=Tt212.3.3计算平均传热温差、校正系数平均温差为：2111t-t60=0.6-t100PT=122120=0.33tt60TTR-按单壳程偶数管程结构，查温差校正系数查有关图表得，=0.950.8巾故可选用单壳程的固定换热器。则平均传热温差mmt=t=0.9557.7=54.8C?逆2.3.4估算传热面积根据管内为水蒸汽，管外为混合液,K值范围约为8501700W/(m2C,求传热面积需要先知道K值,初选传热系数K彳S=1300W/(m2则62m1.210=16.

15、8mt130054.8QAK?估估2.3.5 初选换热器规格由上述计算及换热器系列标准初选固定式换热器，初步选取的非正常换热器规格2.3.6试选型号1 .管径和管内流速选用252mmp不锈钢，取管内流速=0.5/iums1=0.021dm,2=0.025dm2 .管程数和传热面积可依据传热管内径和流速确定单程传热管数220.524/951.0=40,7850.7850.0210.5vsiqndu?3 .按单程管计算，所需的传热管长度为22s16.8=53.5mdn0.7850.0210.5AL九二?估4 .按单管程设计，传热管过短宜采用单管程结构根据本设计实际情况，采用非标准设计，现取传热管长

16、l=0.70m，则该换热器的管程数为p53.5=76l0.70LN=（管程由于管程数太多同分程两个换热器串起来传热，所以一个换热器的管程数位385 .传热管总根数=438=152TN?（根6.传热管排列和分程方法，每程内均按正方形排列取管心距2t=1.25d=1.2525=31.2532mm?隔板中心到离其最近一排管中心距离t=+6=22mm2S各程相邻管白管心距为44mm7.壳体内径采用多管程结构，壳体内径可按式（3-19估算,则壳体内径为ic=tn-1+2e=3214-1+225=466mmD?（可去D=500mmccnn=1.19=1.1915214N过管束中心线的管数，管子按正方形排列

17、2emme=115d管束中心线最外层管中心至壳体内壁的距离;通常取（.=1.025=25m?8.折流板折流挡板间距h=0.3=0.3500=150mmD?,折流板数l0.70-1=-13h0.15BN摄初选的固定式换热器的主要参数项目数据项目数据壳径D（DN500mm管尺寸小5mm32.0mm管程数Np（N38管长（L0.7m管数n152管排列方式正方行排列公称面积16.82m第3章列管式换热器的设计校核3.1 换热器核算3.1.1 校核总传热系数K管程蒸汽的对流传热系数1a管程蒸汽的流速为：m111221qZ0.524Z951.0u=0.4/40.7850.0214smsdnp九?管程雷诺数

18、为：41111-410.0210.4951.0=3.0810(2.5910eduR?湍流普朗特准数为：3-4p11ri4.233102.5910=1.60.685CPC?对流传热系数为：232361/41/4212/32/3-4c2gr951.09.810.6852.20510=0.725=0.725(=7332/(n122.59100.02520WmCdtp?(壳程混合液的对流传热系数2a壳程最大流通截面22d25=h1-=015051-=0.0164mt32SD?(.(壳程混合液流速为：2m22u=q/=0.3m/s11140.0164?(Sp由正方角形排列的当量直径：22222e24t-

19、d40032-078500254d=0.027md3.140.025几T?(.壳程雷诺数为：4e22e2-32du0.02711140.3=1.9100.4910R?普朗特准数为：3-3p22r23.997100.4910=3.670.534CPp入?因为当Re10000时，故可用下式计算0.8=0.023(PnCdud入paN入2=3390W/m?(K总传热系数K管壁厚度b=0.002污垢热阻:-42si=0.8610m/RKW?蒸汽混合液的热阻为0不锈钢热导率=16.5/mWK入？2si0m11bdd11+ddRKa旗ikK=+4210.0020.0250.025=+0.8610+3390

20、16.50.023733254.8=1551/mWK?选用该换热器时，要求过程的总传热系数为1300W/(m2K,在传热任务所规定的流动条件下，计算出的总传热系数K=1551W/(m2K,因此，所选择的换热器的安全系数为：1551-1300100%=19.3%13007?其在10%25%问，故该换热器传热面积的裕度符合要求。3.1.2壁温核算因管壁很薄，且管壁热阻很小，故管壁温度可按下式计算mmhhT/t/1/1/cwCtaaaa+=+式中两流体的平均温度Tm和tm分别为m120+100=1102TC?m20+80t=502C?代入数据猫传热管平均壁温为w110/7332+50/3390t=6

21、9C1/73321/3390?+壳体壁温，可近似取壳程流体的平均温度，即T=50C壳体壁温和传热管壁温之差为=69-50=19Ct?故可选用固定式换热器。3.2 换热器压强降核算3.2.1 管程压强降计算(pstiNNFPPP21?+?=上M?壳程数1=sN，管程数，=38pN4.1=tF,21112iulPdP入？=,22222uPp?二由41=3.0810eR?，传热管相对粗糙度0.10.0047620=，查莫狄图一一摩擦系数与雷诺准数及相对粗糙度的关系得=0.029i流速=0.4/iums,3=951.0/kgm所以p,210.70951.00.4=0.029=73.50.0212apP

22、?22951.00.4=3=228.22apP?(pstiNNFPPP21?+?=E?4a=(73.5+228.241.4138=16053P410aP?500时-0.2284-0.2280e2f=5.0R=5.01910=0.5?(.管子为正方行排列取F=0.3,cn=14折流挡板间距h=150mm折流挡板数l0.70N=-1=-1=3h0.15B,(21221uNnFfPBcop+=?211140.3=0.30.531442=446.36aP?流体流过折流板缺口的阻力：2h25.3222uDNPB?p?-=?=20.311140.33(3.5-=436.130.52aP?(stoNFPPP

23、21?+?=E?=(446.36+436.13=?015Pa50.410aP?壳程流动阻力也比较适宜。由上面计算可知该换热器管程与壳程的压强降均满足题设要求，故所选换热器合适。浮头式换热器部分零件数和本质管箱碳钢定矩管252.0积碳钢拉杆12小碳钢折流板10换热器252.0利不锈钢支座碳钢缓冲板不锈钢管程隔板不锈钢第4章辅助设备的计算与选择4.1.折流板设置折流板的目的是为了提高流速，增加湍动，改善传热，在卧式换热器中还起支撑管束的作用。常用的有弓形折流板(图1-20和圆盘-圆环形折流板(图1-21,弓形折流板又分为单弓形图1-20(a、双弓形图1-20(b、三重弓形图1-20(c等几种形单弓

24、形折流板用得最多，弓形缺口的高度h为壳体公称直径Dg的15%45%,最好是20%,见图1-22(a;在卧式冷凝器中，折流板底部开一90的缺口，见图1-22(b。高度为1520mm供停工排除残液用；在某些冷凝器中需要保留一部分过冷凝液使凝液泵具有正的吸入压头，这时可采用带堰的折流板，见图1-22(c。在大直径的换热器中，如折流板的间距较大，流体绕到折流板背后接近壳体处，会有一部分液体停滞起来，形成对传热不利的死区”。为了消除这种弊病，宜采用双弓形折流板或三弓形折流板。从传热的观点考虑，有些换热器（如冷凝器不需要设置折流板。但为了增加换热器的刚度,防止管子振动，实际仍然需要设置一定数量的支承板，其

25、形状与尺寸均按折流板一样来处理。折流板与支承板一般均借助于长拉杆通过焊接或定距管来保持板间的距离，其结构形式可参见图1-23。由于换热器是功用不同，以及壳程介质的流量、粘度等不同，折流板间距也不同，其系列为：100mm,150mm,200mm,300mm,450mm,600mm,800mm,1000mm允许的最小折流板间距为壳体内径的20%或50mm,取其中较大值。允许的最大折流板间距与管径和壳体直径有关，当换热器内流体无相变时，其最大折流板间距不得大于壳体内径，否则流体流向就会与管子平行而不是垂直于管子，从而使传热膜系数降低。折流板外径与壳体之间的间隙越小，壳程流体介质由此泄漏的量越少，即减

26、少了流体的短路，使传热系数提高，但间隙过小，给制造安装带来困难，增加设备成本，故此间隙要求适宜。折流板厚度与壳体直径和折流板间距有关，见表5.5,1所列数据。表5.5.1,折流板厚度/mm壳体公称内径/mm相邻两折流板间距/mm7502002503561010400700561010127001000681012161000610121616支承板厚度一般不应小于表5,5.2（左中所列数据。支承板允许不支承的最大间距可参考表5,5.2（右所列数据。表4.6.3支承板厚度以及支承板允许不支承的最大间距经选择，我们采用弓形折流板，取弓形折流圆缺高度为壳体内径的25%,则切去的圆缺高度为：h=125

27、mm取折流板间品EB=0.3D,贝U：B=0.33500=150mm可取B=150mm因而查表可得：折流板厚度为6mm，支承板厚度为6mm，支承板允许不支承最大间距为1800mm。折流板数l0.70=-1=-13h0.15BN块折流板圆缺面水平装配。4.2.接管4.2.1.壳程流体进出口时接管取接管内油品流速为u=0.3m/s则接管内径为：4418000/36001114d=0.14mu3.140.3V?(所以，取标准管的内径为150mmo查表得,PN4.0MPa的接管外伸长度为200mm。4.2.2.管程流体进出口时的接取接管内循环水流速u=0.4m/s，则接管内径：40.524/951.0

28、=0.0423.140.4dm?取标准管径为50mm。查表得，查表得,PN6.4MPa的接管外伸长度为80mm。壳体直径/mm4004008009001200管子外径/mm19253857支承板厚度/mm6810最大间距/mm15001800250034004.2.3. 接管最小位置换热器设计之中，为了使换热面积得以充分利用，壳程流体进出口接管应尽量靠近两端的管板，而管箱的进出口尽量靠近管箱法兰，从而减轻设备重量。所以，壳程和管程接管的最小位置的计算就显得很必要了。1 .壳程接管位置的最小尺寸所设计的为带补弓S圈的壳程接管，则壳程接管位置的最小尺寸L1可用如下公式计算：L1三CbH+4(2式子

29、中:HD补强圈的外圈直径,mmb管板厚度,mmC补强圈外缘至管板与壳体焊缝之间的距离，mm。而且,C二4s且C二32,S为壳体厚度。经计算易得，壳程接管位置的最小尺寸为：80mm。2.管程接管位置的最小尺寸所设计的为带补弓S圈的管程接管，则管程接管位置的最小尺寸L2可用如下公式计算：L2三CbDH+4(2式子中:HD补强圈的外圈直径,mmb管板厚度,mmC补强圈外缘至管板与壳体焊缝之间的距离，mm。而且,C二4s且C二32,S为壳体厚度。经计算易得，管程接管位置的最小尺寸为：90mm。4.3. 壁厚的确定、封头1、根据GB151-99P21表8,选定圆筒厚度为8mm2、椭圆形封头(JB/T47

30、37-95:公称直径/mm曲面高度/mm直边高度/mm厚度/mm内表面积/m2容积/m3质量/kg固定式50012525110.33180.024226.624.4. 管板管板除了与管子和壳体等连接外，还是换热器中的一个重要的受压器件。4.4.1.管板结构尺寸查（化工单元设备设计P25-27得固定管板式换热器的管板的主要尺寸：公称直径D1D3D4Dbcd螺栓孔数600730690598645361023284.4.2 管板与壳体的连接在固定管板式换热器中，管板与壳体的连接均采用焊接的方法。由于管板兼作法兰与不兼作法兰的区别因而结构各异，前者的结构见图1-15,其中图1-15(a形式是在管板上开

31、槽，壳体嵌入后进行焊接，壳体对中容易，施焊方便，适合于压力不高、物料危害性不高的场合；如果压力较高，设备直径较大，管板较厚时，可采用图1-15(b形式,其焊接时较难调整。4.4.3 .管板厚度管板在换热器的制造成本中占有相当大的比重，管板设计与管板上的孔数、孔径、孔间距、开孔方式以及管子的连接方式有关，其计算过程较为复杂，而且从不同角度出发计算出的管板厚度往往相差很大。一般浮头式换热器受力较小，其厚度只要满足密封性即可。对于胀接的管板，考虑胀接刚度的要求，其最小厚度可按表4.8选用。考虑到腐蚀裕量，以及有足够的厚度能防止接头的松脱、泄露和引起振动等原因,建议最小厚度应大于20mm。表4.8.管

32、板的最小厚度换热器管子外径0d/mm12501210800,1000126经查表易得，拉杆数为为4,直径为124.7.3 连接与尺寸拉杆示意图如下所示：经查表，拉杆尺寸如下：拉杆公称直径nd/mm数量基本尺寸拉杆直径d/mmaL/mmbL/mmb/mm121215二502.0拉杆孔示意图如下所示12ndmm=,21.51.51218nldmm=?=4.8. 换热管与管板的连接管子与管板的连接是管壳式换热器制造中最主要的问题。对于固定管板换热器除要求连接处保证良好的密封性外，还要求接合处能承受一定的轴向力，避免管子从管板中拉脱。管子与管板的连接方法主要是胀接和焊接。胀接是靠管子的变形来达到密封和

33、压紧的一种机械连接方法，如图1-13所示。当温度升高时，材料的刚性下降，热膨胀应力增大，可能引起接头的脱落或松动，发生泄露。一般认为焊接比胀接更能保证严密性。对于碳钢或低合金钢，温度在300c以上，蠕变会造成胀接残余应力减小，一般采用焊接。焊接接口的形式见图1-14。图1-14(a的结构是常用的一种；为了减少管口处的流体阻力或避免立式换热器在管板上方滞留的液体，可采用图1-14(b的结构;为了不使小直径管子被熔鬲M勺金属堵住管口，则可改成图1-14(c的结构;图1-14(d的形式适用于易产生热裂纹的材料，但加工量大。胀接和焊接方法各有优缺点，在有些情况下，如对高温高压换热器，管子与管板的连接处

34、，在操作时受到反复热变形、热冲击、腐蚀与流体压力的作用彳艮容易遭到破坏，仅单独采用胀接或焊接都难以解决问题，如果采用胀焊结合的方法，不仅能提高连接处的抗疲劳性能，还可消除应力腐蚀和间隙腐蚀，提高使用寿命。目前胀焊结合的方法已得到比较广泛的应用。换热管规格外径？壁厚/mm换热管最小伸出长度最小坡口深度3l/mm1l/mm25?2.51.524.9. 防冲板或导流筒的选择、鞍式支座的示意图（BI型4.9.2 鞍式支座（BI型:4.10. 膨胀节的设定讨论4.10.2 管壁温度的估算，由此可以得由于管壁热阻一般可以忽略，故可以认为管内外壁的温度是相同的以下的关系：sioisoowoRttRtt+中，

35、to,ti,tw分别为壳程，管程流体的平均温度和壁温。采用试差法最终求得tw=69.0C4.11. 热器主要结构尺寸及计算结果一览表，参数首程光程流率“kg/h)1S8641.8x10,进(出)LI温度，七120(J00)20(80)物件定性温度/七II。50密度四n?)951.01114定压比热客4kMkg*4C)J1.93.叼7黏度/Pu1.24*10*).49x10-3热冷率也|().02570.534普朗特数1,63.67设某整构flA附一贰先得正V!无体内怜500杳敢一件25x2曾心即/mm52管iUmm?00管用上列正方正忤眼戳，做152折论板敢/个3构卷面梆ft二16用MXtfecHfl/hun150管程数鸿MM不精钿1ftif算拈.管程ht九h柏山I0.74U.3丧血梅索加IW/m*V)73323340汨垢热口做m*E/W)口/乂)(制40加力mi16053(jl5热雨酊4W1,2*10*传热混井/K54.R心热佚数俨5mT?)|1551将曲坏193第5章附图5.1 工艺流程图热源蒸