学士楼盖课程设计计算书-原创

1、第一章设计资料1、 设计题目某钢筋混凝土楼盖设计2、 设计资料(1)楼层平面如任务书附图所示。墙体厚度370mm结构横向长Li=18m结构纵向长L2=30m楼梯位于该层平面的外部，本设计不予考虑。楼盖采用整体式单向板肋形结构。(2)该建筑位于非地震区。(3)建筑物安全级别为二级。(4)结构环境类别为一级。(5)建筑材料等级：混凝土强度等级为梁、板为C25混凝土；钢筋：板中钢筋、梁中箍筋、构造钢筋为I级；梁中受力钢筋为II级。(6)荷载：钢筋混凝土容重为25kN/m0楼面面层为20mm厚水泥砂浆抹面(容重为20kN/m3),梁板天花为15mncB混合砂浆粉底容重为EkN/M;楼面活荷载标准值为2

2、.5kN/m3。(7)结构平面布置及初估尺寸：板的支承长度为120mm梁的支承长度为240mm主梁沿房屋的横(纵)向布置。板厚h=60120mm次梁：高h=(1/181/12)Lm,宽b=(1/3.51/2)hmm，间距l1=2.0m。主梁：高h=(1/141/8)Lmm,宽b=(1/3.51/2)hmm，间距12=6.0m。柱：bxh=350mm350mm柱网尺寸为6.0mX6.0m。(8)使用要求：梁、板允许扰度、最大裂缝宽度允许值见书本附录。(9)采用的规范：水工混凝土结构设计规范(2008),建筑结构荷载设计规范。3、 设计要求在规定的时间内，独立完成以下成果：(1)设计计算书一份。包

3、括：计算依据的资料，计算假定、计算简图；板、次梁、主梁的计算，并附有配筋草图。a、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置b、板的强度计算和配筋c、次梁强度计算和配筋word文档可自由复制编辑d、主梁强度计算和配筋计算书要求内容完整、数据正确、书写工整、装订成册。(2)施工图。包括：a、结构平面布置图(1:200)b、板的配筋图(1:50)c、次梁的配筋图(1:50;1:25)d、主梁的配筋图(1:50;1:25)及弯矩M剪力V内力包络图及抵抗弯矩图。e、钢筋明细表及图纸说明图纸要求布局合理，线条粗细分明，字体工整，符号、尺寸、说明齐全，符合制图规范要求，图纸统一用A&第二章设计计算

4、书一、平面结构布置由查表得C25混凝土：fc=11.9N/mm2,ft=1.27N/mm2cftk=1.78N/mm2,Ec=2.08104N/mm2由查表得I级钢筋：fy=f'y=21(N/m2m,E=2.151Nr2/mII级钢筋：fy=f'y=30CN/m2m,E=2.051NMm按弹性理论计算板、次梁和主梁。1、主梁的跨度为6.0m,次梁的跨度为6.0m,主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.0m楼盖结构布置如图2.1.1所示。word文档可自由复制编辑附图1:整体现浇肋形楼盖结构平面布置图11T0AA_L1T1-中-(L1钢筋碎柱丁询x50-rHjErJhi111iJ

5、JAL2j1021JBBjL±I1r|X1J222CCL11lD370一60006000600060006000123451Q5240图2.1.12、确定板厚根据构造要求，板厚h=60120mm,选取h=80mm。3、确定次梁的截面尺寸次梁截面高度应满足h=(118112)L-60006000-(333500)mm1812取h=450mm。450450次梁截面宽度应潴足b=(1/3.51/2)h=(129225)mm3.52Mb=200mm。4、确定主梁的截面尺寸主梁截面高度应满足h=(1/141/8)L=600060匹=(429750)mm148取h=600mm。主梁截面宽度应满足

6、b=(1/3.51/2)h=驷600=(171300)mm3.52Mb=250mm。、板的设计%=1.0；按正常运行状况设计，设计该建筑物安全级别为II级，结构重要性系数word文档可自由复制编辑状况属持久状况，设计状况系数邛=1.0。承载能力极限状态计算时的结构系数Z=1.2,根据水工混凝土结构设计规范取永久荷载分项系数兀=1.05,可变荷载分项系数QQ=1.2001、计算简图的绘制。(1)次梁截面尺寸为bh=200mm450mm。结构平面布置，板的几何尺寸如图2.2.1所示。1涿g1ann20002000900图2.2.1板的剖面图(单位mm)(2)取1m板宽作为计算单元，各跨的计算跨度为

7、中间跨：I。=C=2.0m边跨:1n92hb0.080.2l0=ln1.78=0n2222由以上数值得计算简图，如图2.2.2所示且边跨与中间跨相差：故可按等跨连续梁计算2.0-1.922.0100%=4%<10%图2.2.2板的计算简图(单位mm)2、荷载计算。取单宽的板带计算。板自重：10.0825=2.0kNmword文档可自由复制编辑楼面面层：10.0220=0.4kN.m梁板天花：10.01517=0.255kNm恒荷载标准值：gk=2.00.40.255=2.655kN,m恒荷载设计化g=Ggk=1.052.655=2.79kN：m活荷载标准值：qk=12.5=2.5kNm活

8、荷载设计值：q=Qqk=1.22.5=3.0kN/m设计总荷载：gq=2.793.0=5.79kNm折算恒荷载：g'=gq=2.793：=4.29kNm折算活荷载：q'=9=30=1.5kN，m223、内力计算。弯矩：M=ag'l：+%q'l：其中与与由查表得出边跨：g'lo=4.291.922=15.70kNmq'l；=1.51.922=5.53kNm中间跨：g'l=4.292.02=17.16kNm2_2q'lo=1.52.02=6.00kNm2 2.01.922B支座：g'l0=4.29M(2)=16.48kNmq&

9、#39;l0=1.5(2.01.92)2=5.76kNm2板的弯矩计算如表2.2.1所示。表2.2.1板的弯矩计算项次计算简图aM1C£Mbam2aMcC£M3AAintAftiCC,由0.0781.22-0.105-1.730.0330.57-0.079-1.360.0460.79word文档可自由复制编辑1HIJt口1一0.1000.55一一一0.0850.51AlA3AAiA0。电!看一一0.0790.474一一1b'|q|)I1:1aA&AtAAJ,一-0.119-0.69一一一ii,i-i'-1+一，ABQfiF2L41：*111f1H&q

10、uot;«1'|IMi'iiii一一一-0.111一口LE3A；1A酒8C二*-0.67Mmin组合值一-2.42一-2.03一Mmax组合值1.77一1.04一1.304、截面设计及配筋。b=1000mm,取ho=80-20=60mm。板的配筋计算如表2.2.2所示。考虑支座的影响：M=Mc-V0b2=0.58kN5.792.00.2X22表2.2.2板的配筋计算截回1B2C3平囿图中的位置ADADADADADV0b2一0.58一0.58一bM=MC-V021.77-1.841.04-1.451.307dMCt=csfcbM0.0500.0520.0290.0410

11、.036-1-4-2as0.0510.0530.0290.0420.037f/bhbA-fy173.4180.298.6142.8125.8选配钢筋啊0200啊0200帕200*10200帕200实用钢筋236236101157151word文档可自由复制编辑5、确定各种构造钢筋。(1)与受力钢筋垂直的分布钢筋分布钢筋放在受力筋的内侧，以保证受力钢筋有足够的有效高度。单位长度上分布钢筋的截面面积不宜小于单位宽度上受力钢筋截面面积的15%,且每米长度内不少于3根，直径不宜小于5mm因此选用分布钢筋帕200。(2)与主梁垂直的附加负筋板与主梁梁肋连接处实际上也会产生一定的负弯矩，计算时却没有考虑。

12、板的受力钢筋又与主梁平行布置，故应在与主梁连接处板的顶面，沿与主梁垂直方向配置附加钢筋。其数量在每米板宽内不少于5根直径5根直径6mm以上的钢筋，也不少于板中受力钢筋面积的1/3,这种钢筋伸过主梁边缘的距离不小于板跨度的1/4。即实际选配构造钢筋为帕200,伸过主梁边缘2000/4=500mm,选为550mm。(3)与承重墙垂直的附加负筋板边嵌固于砖墙内的板，计算时按简支考虑，但实际上在支承处的板顶面应增设附加钢筋，其数量是每米宽度内配置5根直径6mm的钢筋(包括弯起钢筋在内)，伸出支座边界的长度不小于11"7=1800/7=257mm,取伸出长度为300mm。(4)板角区域内的附加

13、负筋在墙角附近，板顶面常发生于墙大约成450角的裂缝，故在跨度1苗/4=1800H4Mm®围内，板顶面应配置构造钢筋网，直径为46。三、次梁设计1、计算简图的绘制。(1)主梁截面尺寸为：bh=250mm600mm结构平面布置，次梁的几何尺寸如图2.3.1所示图2.3.1次梁的几何尺寸与支承情况(单位mm)(2)各跨的计算跨度为中间跨计算跨长：I。=C=6.0m边跨计算跨长:10=1c=1.0251nb=1.0255.755025-6.0mn22取10=6.0m,跨长相等，按等跨连续梁计算。word文档可自由复制编辑计算简图如图2.3.2所示。60006000AC6000i6000翕B

14、6000图2.3.2次梁的计算简图(单位mm)2、荷载计算。板传来的恒荷载标准值:2.6552.0=5.31kN/m次梁自重标准值:250.2(0.45-0.08)=1.85kN/m次梁梁侧抹灰标准值:170.0152(0.45-0.08)=0.189kN/m恒荷载标准值:gk=5.311.850.189=7.35kN/m恒荷载设计值:g=Ggk=1.057.35=7.72kN/m活荷载标准值:qk=2.52.0=5.00kN/m活荷载设计值:Qqk=1.205.00=6.00kN/m设计总荷载:q=7.726.00=13.72kN/m折算恒荷载:折算活荷载:=gq=9.22kN/m43二-q

15、=4.5kN/m43、内力计算。(1)弯矩计算。g'l；-1q'l2其中口,小由查表得出。22-g'l。=9.226-331.92kNm2_2q'l；=4.5062=162.00kNm次梁弯矩计算如表2.3.1所示。word文档可自由复制编辑表2.3.1次梁弯矩计算表项次计算简图aM1aMba而aMca氤0.07825.89-0.105-34.850.03310.95-0.0790.04615.27114A奄久1A21AftiCC,由-26.220.10016.20一一一0.08513.77TT1,ZJJIl3AaA1AA62普1dl一一0.07912.80一一

16、J一L,1>>1Aean&AtA*j>*一-0.119一一一.m.JLJ,LI.ILL4iAA.B口*3口占al4-19.28一一一-0.111-17.98一'litVI!'1F凸tAAB会凸3ZX21AC：BMmin组合值一-54.13一-44.20一Mmax组合值42.09一23.75一29.04再考虑支座的影响：bM=MCV0bwbwb13.726.00.25V0B-V0C-5.15kNm2222MB=-54.135.15=-48.98kNmMC-44.205.15-39.05kNmC(3)剪力计算。V=Pg'ln+Eq'ln其中

17、PE由查表得出。A支座：g'n=9.225.7与55CNI0B支座:g'ln9.2257775:53.13kNq'ln25.7755.75=4.50=25.93kNq'ln=4.505.755=25.90kNword文档可自由复制编辑C支座:g'n=9.225.755I3N0q'ln=4.505.75=25.88kN剪力计算见表2.3.2.表2.3.2次梁剪力计算表项次计算简图pVA2_pV2P仁；i-1q-1-1,0.39420.91-0.6060.526-0.4740.500二AXL(0ACtJAA-32.2027.95-25.1326.51

18、0.44711.58一一一一»rPA'PAALABaA3wdJ«CBa一-0.6200.598一一1irh!li'hA*10t<acE4*-16.0815.51一一一-0.5790.591i*ih.HHtV|A4LABa，c3口2E11LAA-14.9815.30Vmin组合值一-48.28一-40.11一Vmax组合值32.49一43.46一41.814、截面设计及配筋。(1)正截面受弯承载力计算。次梁跨中截面按T形截面进行承载力计算，其翼缘宽度取下面两者的较小值：b'f=2.00m3 3b'f=bSn=0.21.8=2.00m故取b

19、'f=2.00mh0=450-35=415mm,h'f=80mm,b=200mm判别各跨中T形截面的类型：工fcb'fh'f0h；),211.92000808，415)kN5195.00word文档可自由复制编辑大于表中各弯矩值，故各跨中截面均按第一类T形截面计算，b：=2000mm；支座处截面按矩形截面计算，b=200mm；支座与跨中截面均按一排钢筋考虑，取ho=415mm。次梁的正截面承载力计算如表2.3.3所示；表2.3.3次梁的正截面承载力计算截回1B2C3M42.09-54.1323.75-44.2029.04LM口s=2-fcbh20.0120.15

20、80.0070.1290.009M=1比亚0.0120.1730.0070.1390.009fc£bh0Asfy395.08569.57230.46457.63296.31选配钢筋2幺183也182业163£162£16实用钢筋509763402603402(2)斜截面受剪承载力计算。b=200mm,儿=415mm,fc=11.9N/mm2,fyv=210N/mm2,ft=1.27N/mm2。腹筋仅配置箍筋，次梁的斜截面承载力计算如表2.3.4所示。表2.3.4次梁的斜截面承载力计算截回AB左B右C左C右3V38.99-57.9452.15-48.1350.170

21、.25fcbh0246.93>YdV246.93>YdV246.93>?dV246.93>7dV246.93>YdV0.7ftbho73.79>北V73.79>ydV73.79>北V73.79>ydV73.79>ydV选用箍筋(双肢)*6150帕150*6150怩15046150A=n5757575757P=ASVLsv.bs>Psvmin=0.12%0.19%0.19%0.19%0.19%0.19%Vcs=0.7ftbh0+1.25fyvAsvh0s115.18>?dV115.18>YdV115.18>?dV

22、115.18>?dV115.18>ydVword文档可自由复制编辑5、确定各种构造钢筋次梁的跨度为6m,按构造规定，当梁跨度为46m时，架立钢筋的直径不宜小于8mm,因此选用架立钢筋250。四、主梁设计1、计算简图的绘制(1)柱的截面尺寸为bxh=350mmx350mm。结构平面布置，主梁的几何尺寸如图2.4.1所示。O20OOO6图2.4.1主梁的几何尺寸及支承情况(单位mm)(2)由于主梁线刚度较刚度大得多，故主梁中间支座按钱支承考虑。主梁支承在砖墙上，支承长度为240mmo计算跨度分别为：中跨：lo=C=6.0mb0.35边跨：l0=lc=6.m；1.0252=1.02557

23、05m6.02故取小值l0=6.00m。计算简图如图2.4.2所示。G200020002000200020002000200020002000TATAMiA1AM4AM600060006000图2.4.2主梁计算简图(单位mm)2、荷载计算word文档可自由复制编辑由次梁传来的集中荷载G；:7.35x6.0=44.10kNk主梁自重：次梁间距梁侧抹灰：恒荷载标准值：恒荷载设计值：活荷载标准值：活荷载设计值：设计总荷载：3、内力计算(1)主梁弯矩计算:2.0m,可将主梁每2.0m为一段折算成集中荷载计算:25(0.60-0.08)0.252.0=6.50kN2(0.6-00.08)Gk=44.1

24、06.50G=1.0551.13Qk=5.00Q=1.2030.00GQ=53.6936.M=：GI0：1QI02.00.=015kN70.530kN51季别.66.Q30.N003<6I000*6N6其中口,必由查表得出Gl0=53.696.0=322.14kNmQI0=36.006.0=216.00kNm主梁弯矩计算如表2.4.1所示表2.4.1主梁弯矩计算表项次计算简图am7MaaaMbaM2八11八一八八0.24478.600.155/49.83-0.267-86.010.06721.58.J.1nJ*n1aA*1B匚0.28962.420.245/52.85-0.133-28.

25、73-0.133-28.73bJJ八fA2卜公*GJ0.0449.50-0.245/-52.99-0.133-28.730.20043.2QJ*JJ°14也kt般*BB0.22949.460.125/26.93-0.311-67.180.17036.72Mmin组合值88.10-3.16-153.19-7.15word文档可自由复制编辑(2)主梁剪力计算:V=PG+冉Q其中P,A由表查出。Mmax组合值141.02102.68-114.7464.78主梁男力计算表如表2.4.2所小图2.4.3主梁弯矩包络图(单位kN.m)表2.4.2主梁剪力计算表项次计算简图pVAPVB-PV&qu

26、ot;0.733-1.2671.00A1dHHAHB匚39.35-68.0353.69J/0.866-1.1340iAAAEBC31.18-40.8200.689-1.3111.222Zk1-A71.AAflB24.80-47.2043.99Vmin组合值64.15-115.2353.69Vmax组合值70.53-108.8597.68主梁的弯矩包络图2.4.3和剪力包络图2.4.4。word文档可自由复制编辑70.5353.69-25,54-115.23图2.4.4主梁的剪力包络图（单位kN）4、截面设计主梁跨中截面在正弯矩作用下按T形截面计算，其翼缘宽度取下列值的较小值:b'f=6

27、0=2.00m33b'f=bsn=0.255.75=6.0m故取b'f=2.00m,并取h0=600-35=565mm。判断跨中截面T形截面的类型：1 rh'f180fcb'fh'f（h0-一）=11.9200080（565-）=833.00kNmd21.22大于表中任一弯矩值，故属于第一类T形截面。主梁支座截面及在负弯矩作用下的跨中截面按矩形截面来计算。取h0=600-705mm主梁正截面及斜截面配筋计算分别如表2.4.3和表2.4.4所示。表2.4.3主梁的正截面承载力计算截回1B2M141.02-153.1964.78V°b/2一15.1

28、7一M-V°b/2141.02-138.0264.78%=dM/(fcbh0)0.02530.02480.0116-卜2cts0.02560.02510.0117A=fc±bh°/fy10761055492选配钢筋2jL22+2Jl182jL22+2jL182Jl18实用钢筋12691269509word文档可自由复制编辑b=250mm,端部支座A取h0=565mm,B支座负筋为双排，取ho=530mm。表2.4.4主梁的斜截面承载力计算截回AB（左）B（右）3V84.636-138.276117.2160.25fcbh0420.22>£V394.

29、19>%V394.19>>dV0.07fcbh0117.67>YdV110.37<YdV110.37<YdV选用箍筋（双肢）帕200帕200帕200Asv=nAv1101101101Psv=葭/(bs)>Psvmin=0.12%0.202%0.202%0.202%Vcs=0.07fcbh0+1.25fyvh°Asv/s224.67>¥dV210.74>7dV210.74>7dVAsb=(%VMs)/(fysin45)选配弯起钢筋实配弯起钢筋面积5、构造配筋确定主梁的跨度为6.0m,当梁的跨度6m时，架立筋直径不宜小

30、于10mm,故设置主梁架立筋选用2*12o梁高600mm,为防止由于温度变形及混凝土收缩等原因在梁中部产生竖向裂缝，在梁的两侧设置一根直径为12mm的腰筋。两侧腰筋之间用拉筋连系起来，拉筋选用轲2400。在主梁与次梁交接处，主梁的两侧承受次梁传来的集中荷载，因而可能在主梁的中下部发生斜向裂缝。为防止破坏，集中荷载应全部由附加横向钢筋来承担。由次梁传给主梁的全部集中荷载设计值为：_*,P=1.05GkQ=1.0544.1036.00=82.31kN1.282.31100022100.7072二332.6mm则附加钢筋的布置范围：s=2h1-3b=22503200=1100mmF钢筋数量As=dF

31、2fyvsin45吊筋选用2©18（509mm2）。6、裂缝开展宽度和变形验算word文档可自由复制编辑Gk=51.13kN,Qk=30.00kNkk(1)由短期荷载作用下计算主梁的内力，计算如表2.4.5所示表2.4.5荷载效应短期组合作用下主梁的内力计算表控制截卸组合值Ms=”口6&+%3Qkl0V°kb2Ms(考虑支座影响)11.0x(0.244X51.13+0.289x30.00)x6.0=126.87kN一126.87B1.0«0.267父51.13-0.311M30.00)父6.0=-137.89kN14.20-123.6921.0父(0.06

32、7父51.13+0.200父30.00)父6.0=56.55kN一56.55主梁的短期效应裂缝宽度验算表，如表2.4.6所示。表2.4.6主梁的短期效应裂缝宽度验算表项次1B2Ms126.87-123.6956.55As12691269509d19.819.818Ae=2ab420004200021000P=2teAe0.0300.0300.024jMs_sk0.87h°As216.8-211.4240.9人.dwmax=0-(30+C+0.07)Este0.1680.1640.149由表2.4.6可知wmax<wmax=0.40mm,符合要求。iaxmax(2)由长期荷载作用

33、下计算主梁的内力，计算如表2.4.7所示。表2.4.7荷载效应长期组合作用下主梁的内力计算表控制截面组合值Ml="QGkl0十丁。也1QJ0V°kb2Ml(考虑支座影响)word文档可自由复制编辑11.0m(0.244m51.13+0.5m0,289父30,00)父6,0=100.86kN一100.86kNB1,0父(-0.267父51.13-0.5父0,311M30,00)父6,0=-109.90kN14.20-95.7021.0x(0.067m51.13+0,5m0,200x30,00)x6.0=38.55kN一38.55kN主梁的长期效应裂缝宽度验算表，如表2.4,8

34、所示。表2.4.8主梁的长期效应裂缝宽度验算表项次1B2Mi100.86-95.7038.55A12691269509d19.819.818Ae=2ab420004200021000P.AteAe0.0300.0300.024M|°sk_0.87h0As172.4-163,6164.3wmax=旨30+c+0.07)Este0.1510.1420.110由表2,4.8可知wmax<wmax=0.0,35mm,符合要求。(3)主梁挠度验算主梁荷载效应短期组合与长期组合各组合值如表2,4,5及表2,4,7所示主梁的刚度计算表如表2.4,9所示。表2,4,9主梁的刚度计算表项次1B2«E=Es/Ec7.147.147.14p=As/bhb0.007980.007980.00320短期刚度Bs=(0.025+0.28«eP)(1+0,55丫'f+0.12%)Ecbh；137.5610137.5610136.6010word文档可自由复制编辑对应于荷载效应短期组合Bl=MBsMl(0-1)+Ms138.6910138.6910137.4010对应于荷载效应长期组合Bl=星0135.6510135.6510134.8110主梁挠度验算表如表2.4.10所示表2.4.10主梁挠度验算表项次1B25MsloT八=