整理3M反应釜的设计及其制造工艺

1、、乙刖百1、课题的背景及意义反应釜广泛应用于石油、化工、橡胶、农药、染料、医药、食品，用来完成硫化、硝化、氢化、姓:化、聚合、缩合等工艺过程的压力容器，材质一般有碳钻钢、不锈钢、培、锲基（哈氏、蒙乃尔、因康锲）合金及其它复合材料。不锈钢反应釜广泛应用于石油、化工、橡胶、农药、染料、医药、食品等生产型用户和各种科研实验项目的研究，用来完成水解、中和、结晶、蒸储、蒸发、储存、氢化、烂化、聚合、缩合、加热混配、恒温反应等工艺过程的容器。不锈钢反应釜根据不同的生产工艺、操作条件等不尽相同，反应釜的设计结构及参数不同，即反应釜的结构样式不同，属于非标的容器设备。搅拌机的操作性能直接关系到产品的质量、能耗

2、和生产成本，工程界和学术界对搅拌混合都非常重视，进行了大量的研究工作，取得了不少的研究成果。搅拌器是化学工程和生物工程中最常见也是最重要的单元设备之一。目前，搅拌器的选型和内构件的设计在很大程度上依赖试验和经验，对放大规模还缺乏深入的认识，对于能耗和生产成本只能在一定规模的生产装置上对比后才能得出结论，由于对产品的回收率和质量要求越来越高，对搅拌器的研究日趋深入，已从早期对搅拌功率和混合时间的研究，20世纪80年代对反应釜内的流体速度场分布的研究，进入20世纪90年代以来的搅拌釜内三维流场的数值模拟研究。流场数值模拟必须在深入进行流体力学研究的基础上，综合考虑流体流动的三维性、随机性、非线性和

3、边界条件不确定性。通过数值模拟不但可以解决反应器的放大机理，而且可以优化设计开发新型高效搅拌器，使机械搅拌器的设计理论更加完善。对于不同的介质，不同的化学反应过程，要求搅拌装置的结构和搅拌速度不同，根据不同的场合一般分为以下几种情况：1、液-液互溶系统的场合，一般采用低速搅拌就能足够完成，这种场合常用浆叶式搅拌装置。2、液-液互不相溶的场合，这种场合则需要强烈的上下翻滚，常用浆叶搅拌器，在釜体内加有一定形状的挡板，或采用推进式搅拌器。3、反应介质里有少量的固体且不易沉降时可采用比较缓和的搅拌，反之当反应介质或反应过程的生成物中固体较多，且容易沉降时必须采用强烈的上下的翻动的搅拌，这些搅拌均属于

4、固-液相的搅拌系统。2、课题的来源、研究目的课题来源于本人顶岗实习单位一一张家港化工机械股份有限公司的实际课题。研究目的：设计一台常温常压下使用的搅拌类的无夹套反应釜；通过这个简单的反应釜的设计，熟悉反应釜的基本设计思路和方法，能了解并掌握该设备的传动结构的设计及其相关工艺。通过本次设计使自己对反应釜的相关设计工艺有全面的了解，并学学会了这压容器设计的总体流程及相关准则的参考。在本人设计的课题中搅拌器中所搅拌的介质是二甲苯，在该设备要求中反应搅拌机的目的是由电机作为驱动装置，经减速器联轴器带到桨叶旋转使物料搅拌均匀3、课题的研究内容、方法研究内容：1、反应釜的设计方案的分析和拟定2、反应釜釜体

5、的分析和设计3、搅拌装置的选用4、传动装置的设计第一章反应釜的设计方案的分析和拟定第1.1节反应釜的相关设计要求设计技术特性表密度(Kg/M3)900-1050粘度()100介质名称二甲苯设计压力(MPa)0.125MPa工作压力(MPa)常压(0.1MPa)工作温度(C)常温(25C)搅拌目的搅拌均匀设计容积(m3)3.0搅拌器型式螺旋推进式电机功率(KW)电机防护等级IP54电机防爆等级dnBT4搅拌转速(r/min)281叶端线速度(m/s)6.6物料流动方向问卜第1.2节设计方案的分析和拟定根据任务书中的要求，一个无夹套反应釜主要有搅拌容器、搅拌装置、传动装置、轴封装置、支座、人孔、工

6、艺接管等一些附件构成。而搅拌容器即为罐体。搅拌装置分为搅拌器和搅拌轴，根据任务说明书的要求本次设计搅拌器为推进式搅拌器；考虑到机械轴封的实用性和应用的广泛性，所以轴封采用机械轴封。在阅读了设计任务书后，按以下内容进行无夹套反应釜的机械设计。(1)总体结构设计。根据工艺的要求，并考虑到制造安装和维护检修的方便来确定各部分结构形式。(2)传动系统设计，包括选择电机、确定传动类型、选择联轴器等。(3)搅拌器的设计。根据工艺参数确定各部几何尺寸；考虑压力、温度、腐蚀因素，选择釜体材料；对罐体进行强度和稳定性计算、校核；(4)决定并选择轴封类型及有关零部件。(5)绘图，包括总图、部件图。1-封头2-筒体

7、3-支座4-平盖封头5-搅拌机构图2-1反应釜结构图第二章反应釜釜体的设计反应釜是由罐体和搅拌装置两大部分构成，罐体是反应的核心，为物料完成搅拌过程提供一个空间。釜体的设计包括罐体材料的选取，罐体的几何尺寸（包括内直径Di、高度H、容积V及壁厚6）的计算，强度校核等。第2.1节罐体的结构设计罐体采用立式的圆筒形容器，由筒体和封头构成。通过支座安装在基础平台上。封头一般采用椭圆形封头。而为了拆卸清洗方便，上部采用平盖法兰与筒体连接，下部采用椭圆封头与筒体连接。反应釜釜体主材预选用GB24511-2009的牌号06Gr19Ni10美标ASME（2007）SA240型号304对于直立的反应釜来说，釜

8、体的设备容积通常是指圆柱形筒体及下封头所包含的容积。罐体为一个提供化学反应空间的容器，由于化学反应一般都要吸收或放出热量，因此会在容器的内部或外部设置加热或冷却结构的装置。但是因为本次设计的反应釜的主要作用是将二甲苯搅拌均匀，属于物理反应，因此本次设计没有设置冷却或加热装置。第2.2节罐体几何尺寸计算筒体尺寸的确定1、筒体内径（Di）的计算(2-1)由于罐体全容积V与操作时物料熔剂Vo的关系为：Vo=t*VWJV=L1J=1叫=3.75=3“根据实际经验，几种搅拌反应器罐体的长径比如表2-11所示筒体内径Di的估算:(2-2)式3-1中i为长径比即:,根据表2-2-1可查的,i=1.3,先忽略

9、罐底封头容积，则表2-1几种搅拌反应器罐体的H/Di值种类设备内物料类型H/Di一般搅拌器液-固或液-液相容物料11.3气-液相容物料12发酵罐类1.72.5可认为V筒"V即：V=3.8M3=3.8106mm3则：Di=1549mm,将Di圆整到公称直径系列,则：Di=1500(mm).2、筒体厚度(&)的计算已知：工作温度Tc=25C设计压力pc=0.125Mpa在25c下06GU9Ni10的许用应力(d=137MPa2筒体焊接采取单面焊、全焊透,局部无损伤，则焊接系数=0.802(2-3)加iL054mm2查得：负偏差C2=0.8mm腐蚀裕量C2=0mm名义厚度=+Ci+

10、C2+A=10mm二、封头尺寸的确定1、封头内径的计算椭圆封头选取标准件，则它的内径与筒体内径相同，即封头内径DN=Di=150mm1对于标准椭圆封头，长轴与短轴的比值为2:11,即短轴为750mm2、封头厚度计算KpR由公式左(2-4)2of(p-0.5pJ)2,其值列于表2-2-22,取K=1.00K椭圆封头形状系数,Qi口封头焊接采取单面焊、全焊透，局部无损伤，则焊接系数?=0.821*0,125*1500=8.05mm2*1370.8-0,5*0.125第2.3节反应釜的强度计算反应釜几何尺寸确定后，要根据已知的公称直径，设计压力和设计温度进行强度计算确定罐体及筒体和封头的厚度。强度计

11、算中各参数的选取及计算，均应符合GB150-1998钢制压力容器的规定一、筒体强度校核计算已知：Tc=25Cpc=0.125Mpa(T、137MPa。=0.80pcDi6=8.054mm(2-6)2attp-pc负偏差C2=0.8mm腐蚀裕量C2=0mm名义厚度=S+C1+C2+A=10mm筒壁的应力校核).125x(1500+8.054)2X8.054=11.703MPa(2-7)即筒体选用06Gr19Ni10同一数字代号S30403,厚度6=10mm强度能够达到所需，符合设计要求。、封头厚度校核计算PcDi21.0.5pc0.125x15002x137x0.80-0.5x0,125=8.0

12、52mm(2-8)同理名义厚度：=+Ci+C2+A=10mm由椭圆壳体的应力分析可知，椭球壳体上的应力分布是变化的，应力分布随点的位置不同而不同。当1102时，最大薄膜应力在椭球壳的顶点，其值为：(2-9)1代入数值得:11.643MPa<画0.125x750,2x8.05F即封头选用06Gr19Ni10同一数字代号S30403,厚度6=10mm设计强度达到使用要求图3-1搅拌装置图3-2推进式搅拌器第三章反应釜的搅拌装置搅拌装置由搅拌器、轴及其支撑组成。搅拌器的形式很多，根据任务说明书的要求，本次设计采用的是推进式搅拌器。推进式搅拌器的特点是能使液体产生激烈流动及湍流运动的性能很高。推

13、进式搅拌器的主要运用范围是搅拌及混合绝对粘度小于36000厘泊的各种流动性的液体，以及制成乳浊液或悬浮液。3推进式搅拌器机械设计的主要内容是：确定搅拌轴的直径、搅拌器直径、搅拌器与搅拌轴的连接结构。进行搅拌轴的强度设计和临界转速校核、选择轴的支撑结构及材料的选用。由于介质具有一定的腐蚀性，搅拌装置的材料选用与反应罐主体材料相同的材料06Gr19Ni10同一数字代号S3040&由前三章的相关设计得知反应釜净直径Di=1500mm,净高H=1900mm；工作温度：25C；工作压力：0.125MPa；搅拌目的：搅拌均匀。第3.1节搅拌器形式的确定根据实际生产要求，初步设定搅拌器为两层搅拌，采

14、用三叶开启涡轮式搅拌器（又称为螺旋推进式搅拌器）。搅拌器直径Dj取标准值，即搅拌容器直径的三分之一:4Dj=Di/3=1500m/3=500mm(3-1)底间距(C)即搅拌器距容器底部高度，通常底间距与搅拌容器内径比值一般在0.050.3范围内选取4。则C=(0.050.3)Dj=15150mm(3-2)因为底间距比值越小，固相完全离底悬浮临界转数越小，所以在满足底层桨轴向排量的前提下，该比值尽量取得最小。但是考虑到实际生产中容器底部会出现一定量的沉积物，C值不能太小4;C值太大搅拌效果不足，结合实际取C=130mm22$=也=31=-1800=1200mm3(3-3)搅拌器浸入搅拌容器液面下

15、的深度(S),搅拌器浸入液体内的最佳深度为：2对于双层搅拌器，搅拌器层间距(Sp)与桨径之比一般为0.52范围内，由搅拌桨的轴向作用范围和反应釜的高度决定搅拌桨层数。对于两层以上的多层桨，要调整桨径和层数取得合理的层间距，达到搅拌效果好，轴功率低的效果。2故:Sp=(0.9-1.5)Di=250-1000mm(3-4)取Sp=700mm搅拌器和容器的几何参数条件如表3-1:表3-1搅拌器容器几何参数条件挡板数量无搅拌器距容器底部跑离%150C=5033挡板宽度无搅拌器潜液深度S=1200挡板与容器内壁间距无搅拌器直径Dj=500搅拌器桨叶数量Zj=3搅拌器桨叶的螺距Pt=Dj=500表3-2推

16、进式桨叶尺寸表2djdd1螺钉81h键槽aP/n不大于d2bt1503060M1210540833.151°31'0.0082003060M1210545833.143°22'0.0082504080M12105551243.636°11'0.013004080M12126651243.639°59'0.014005090M16148951655.135°19'0.03150065110M1618101051870.634°39'0.06260065110M2022121251870.6

17、29°59'0.1170080140M2022121502487.23214'0.16注：表中P/n为搅拌器桨叶强度所允许的数值，其计算温度W200C;计算功率，Kw;搅拌器每分钟转数。第3.2节搅拌轴的设计nmd.小餐X酎尻品kMM!5a60的46588$n7M80817753浓6052647480蚪轨92曲7950静心&之树1041HuaHA11JIO)邛xoo8u80n萼)07l：7131132126113$7400SO9794lieU4HQ匕9】65166159U£1858no1121171431后&IftO118MB£%1

18、9717?1361164its1H207：35Z3TZZfr加4156140U6吗19?229243273空.271Ui186d*|扁队尻加队盘晶.Lno3034*3r3EMW2TZn*iT19节718*334530030iOTlV3$W3F5r*4，绮丁知5（f打rg18*Vik*2%。10artf川】6绮45rn*ar21“82risR183V17*泗8530043*537434r33*1T附352£W24,1/znr缈利l&W17Wno4005n甫甯对对吩“mt!2CSTZZWmrJj4f1739r1555g65W"WjopsrMEM*43第3720*3/17

19、Wa600然WIT优M*31W函“疗IT12W2444TIfirw245700&Q5rirsr孤“甘M*17f羯疗23T,errirztfif280本蜂牌荐用于1时于砧屋耕加NmPa密覆咕WEfigAn：息际介置同弹；需J1IG界*号的几棹海处切分别震祚.当事要潮更大栉假盘通度K液律母不时.胤金餐师注.直押4#汗鼻舁*帽2mm.itrI.搅拌轴将电动机的动力传递给搅拌器。它承受的是以扭转为主的扭一弯联合作用。已知混合物的密度为（9001050）Kg/m3,则取p=1050Kg/m3搅拌器直径Dj=500mm；搅拌器搅拌转速n=281r/min=4.68r/s；粘度产100cp=100m

20、Pas=0.1Pa-s搅拌液的雷诺准数:(3-5)RelOSO/fg/m73x281r/mmx5002mm24-=122937541.23x104代入3-2-1式可得lOOmPa's、搅拌轴消耗的功率单层搅拌器搅拌轴上所消耗的功率:(3-6)式中口功率准数,与被搅拌液体的雷诺准数（Re）有关，与搅拌器的形式及交融其相关的几何参数有关。对于双层搅拌器的总功率准数p%=p°+Po(R/p。)(3-7)式中曳21与多层搅拌器的间距和直径比同）有关的系数图3-3多层搅拌器总功率准数日的系数四k1,4%500两层搅拌器排液方向相同，查图5由图4-2功率准数P0与雷诺准数Re关系的关系图

21、可得：P0=0.36100L:JJ_J.LLfI.LLiL，_！匚I1J_!.1ILJIIIiLI；_JdL11_-L-_I_'_L1-kI10a23SjoJ23510Ji3Siorii5IQ*23525图3-4功率准数P0与雷诺准数Re关系=0,36+0,36x04=0,51讲个数值带入式3-6和3-7可得:Pf=036x1050x4,68闩x0.5s=1210.811Vy1.2KWPCr=0.51x1050x4,683x0.55=171533W二、搅拌轴轴径的设计计算搅拌轴的材料：选用06Gr19Ni10（304旧钢号0Gr18Ni9）;搅拌轴的结构：用实心直轴。N0=0由上节的相

22、关计算得知：搅拌轴功率：P0c=1.8KWPc=1.2KW搅拌轴转速：n=281r/minL=2560Li=2285L2=1585(3-8)51、受扭转变形控制的轴径di:4=1554x*1M1nyC(l-NO)式中?轴的许用扭转角,也由实践经验得:对于单跨轴：?=0.7回；£G=G轴材料的剪切弹性模量，-_丑上凹查得G=0.8M04MPa搅拌轴传递的最大扭矩，Nm%-%邢城=9553京小(3-9)式中0传动侧轴承之前的传动装置传动效率，按表3-3-1选取类别传动形式传动效率邛摆线针轮传动摆线针轮行星减速机>0.9谐波齿轮传动谐波减速机>0.83圆柱齿轮传动开式传动，诱内

23、（巧虑轴承损失）0.90.93开式传动，铁四（巧虑轴承损失）0.95单级圆柱齿轮减速器0.970.98双级圆柱齿轮减速器0.950.96行星齿轮减速器0.90.93圆锥齿轮传动开式传动，诱内（巧虑轴承损失）0.90.93开式传动，铁四（巧虑轴承损失）0.90.93单级圆锥齿轮减速器0.90.93双级圆锥一圆柱齿轮减速器0.90.93蜗杆传动自锁的0.40-0.45单头蜗杆一0.70-0.75双头蜗杆0.80-0.92三头和四头蜗杆0.40-0.45蜗杆传动圆弧面蜗杆传动0.850.95皮带传动0.950.96链传动开式传动链浸入油池中传动0.920.940.950.97变速器无级变速器0.8轴

24、承传动轴承滑动轴承0.990.9950.930.995表3-4传动装置各零部件的传动效率1因为电动机功率故可得Pr1.8KWP=%2Kw“ni0.95取2KwMhinfjy9553=9553x-67.9N*mn281r/minA=155,4X4则由式3-2-4可得:67.9k51.15mm0.7X0,8X104圆整可得：di=65mm（搅拌轴标准值严2、按强度计算搅拌轴直径d21）搅拌轴上的流体径向力:x10Fl=/Ci-W/8x2(3-10)式中ki搅拌器的流体径向系数取0.招则也二竺竺!2）搅拌器的质量mj7.5Kg%=%1L,p10-9=匕m65*x2560x7850x109«

25、66.7Kg3）搅拌轴的质量：it心弘/r入一日=2'm.+mf=2x7.5+66,7S0.7Kg4）搅拌轴的组合质量：LiL士%5）搅拌轴的临界转速：如果搅拌轴的工作转速等于或接近于轴的固有频率时，轴将发生强烈震动，即发生共振现象。发生共振时的转速称为临界转速。工程上轴的转速应避开临界转速。搅拌轴与搅拌器作为一个整体，有多个临界转速1。对于刚性轴，要求n<0.70故按保守值取:ri281丸=402r/minh070,7'6）搅拌轴的许用偏心距e（取搅拌轴的平衡精度G=6.3mm/s）G6.3e|=9,55X=9.55x=0,2mm-Jn2817）搅拌轴的偏心力Fen21

26、sF=-x80.7x2KTx0.2xx10、=87N91.0.72(3-11)8）搅拌器和搅拌轴的组合质量m组重心至轴承的距离LeL2560叫J+十nij7.5x2285+7.5x1585十66.7x=1418mmm咀80.7(3-12)9）搅拌轴的径向弯矩Mr因为搅拌轴在搅拌容器内为垂直安装，故其倾角a=0。(3-13)则有：-I(64,4<2285+644x1585+871418)10-3=262Nml10）搅拌轴的轴向弯矩Ma因为搅拌轴的排液方向为向下，故搅拌轴受拉，所以Ma=011）搅拌轴的当量弯矩Mte(3-14)卜1怕=7M:+'I2=«工炉+262：=27

27、0N*m则考虑弯扭组合计算搅拌轴的轴径d2:M短17.2x(3-15)式中.obS搅拌轴材料许用剪应力,搅拌轴材料的抗拉强度,0b520t=一=二32.51616520MPa5MPa搅拌轴的扭矩和弯矩同时作用下的当量扭矩，N?m各数值代入3-2-11式中得:d2=34.9mm<d1=65mm表3-5搅拌轴常用金属材料及力学性能材料轴的加工状态czMPaObMPaEMPaGMPaQ235-A热轧，段后空冷2254002.110648.11035正火26551062.11048.11045正火2955902.110648.1100Gr17Ni12Mo2(316不锈钢)2055201.9310

28、60Gr18Ni9(304不锈钢)2055201.931063Gr13调质63583540Gr调质540735钛（TA5）退火5856851.03M06三、搅拌轴强度校核1、对轴的强度进行校核计算MgtmaxWp<(3-16)nd，兀753式中Wp对于实心轴1616=82792,97nun匹嗣搅拌轴传递的最大扭矩9553k=67,9Nm各数据代入式3-2-12得Hiax=4,43xPa=4.43MPa<t=32.5MPa2、对轴的刚度进行校核计算搅拌轴的扭转角？：5*35乂MrilaxGds5835X67.9年<10=x105=0.28为dOSx/x654(3-17)即：y=

29、0.28*/m<川=0.7口河注：轴的表面粗糙度可按所配零件的标准要求选取。第3.3节搅拌器与搅拌轴的连接1、连接方式的选取搅拌器的轴套与搅拌轴采用键连接并用止动螺钉将其固定搅拌器轴套的外径di和长度l推荐值:dj=(L62)d|(3-18)则di=(1.6-2)>75=120150,取di=120mm1搅拌器桨叶宽度在轴线上的投影长度，但l不得小于do查表3-3-1得：l=195mm采用键连接的方式，查表3-3-2及参考资料:键的工作长度l=110mm键的高度h=11mm键的宽度B=18mm62、键连接强度校核计算键链接的挤压强度条件4"0'M叫%-口卜JX(3

30、-19)式中Mnq搅拌轴上每个搅拌器的扭矩PkMnn=9553NUHnPk每一层搅拌器的设计功率(3-20)tk=Popn?=O36*1050*4.6833*0.53121315W=1.21KWhk键的高度11mml键的工作长度110mmn搅拌器转速281r/mind搅拌轴直径65mm心跖/人山】r/日bk2,09MPa<ok=137MPa各数值代入可得：Iii键连接的剪切强度条件(3-21)式3-3-4中3键的剪应力MPa键的宽度18mmA-4=LO45MPa<tv=32.5MPa各数值代入式3-3-4中得：包第3.4节搅拌轴的支撑一般搅拌轴可依靠减速器内的一对轴承支承。当搅拌轴

31、较长时，轴的刚度条件变坏。为保证搅拌轴悬臂稳定性，轴的悬臂长L,轴径d和两轴承间距a应满足以下关系：L/a<45,L/d<450,否则就要增加中间轴承或底轴承。由于本次的设计中轴的悬臂长L,轴径d和两轴承间距a不能满足这两个要求，故增加轴承。搅拌轴的支承常采用滚动轴承。安装轴承处的公差带常采用K6.外壳孔的公差带常采用H7。安装轴承处轴的配合表面粗糙度Ra取0.81.6外壳孔与轴承配合表面粗糙度Ra取1.65为保证搅拌轴的稳定，防止在转动过程中产生晃动，在罐底部加上了轴承，称之为底轴承，搅拌轴的底轴承选用参考资料推荐结构，其机构特点是再不拆除搅拌轴的情况下可装、拆底轴承。其形式有两

32、种：I型为碳钢轴承；II型为不锈钢轴承。本次设计选用II型，其结构和尺寸查图3-4-1和表3-4-1表3-6搅拌轴底轴承尺寸表轴径dd1d2d3LLiL2L3BBiB2HHiSl1i序号130223845225128155751304070170140855142504060702651521809516558902101701078173806595105360200235135240901303102501010817第四章3M3反应釜的传动装置反应釜的搅拌器是由传动装置来带动。传动装置设置在釜顶封头的上部，传动装置一股由电动机、减速机、机架、传动轴、搅拌轴、联轴器、搅拌轴轴封、安装底盖、

33、凸缘法兰、搅拌轴中间支承轴承、搅拌轴底轴承等零部件组成。其设计内容一般包括：电机、减速机的选型，选择联轴器，选用和设计机架和底座等。第4.1节常用电机及其连接设备选用电机主要是考虑到它的系列，功率，转速，以及安装形式和防爆要求等几项内容。最常用的为Y系列全封闭自扇冷式鼠笼转子三相异步电动机。能防止灰尘、铁屑或其他杂物进入电机内部。Y系列使用于拖动对起动性能、调速性能、转差率均要求的一般机械，更适合用于灰尘较多、水土飞溅的地方。适用于环境温度不超过40c海拔不超过1000m,额定电压380V,3Kw以下为Y接法，其他均为接法。采用防爆安全型异步电动机，产品代号YA（老代号JA）。电机功率必须满足

34、搅拌器运轴功率与传动系统，轴封系统功率损失的要求，还要考虑到又时在搅拌过程操造作中会出现不利条件造成功率过大电机功率可按下式确定:P+Pm(4-1)式中：p搅拌轴所消耗的功率p=2KWPm搅拌轴轴封处的摩擦损耗功率。本次设计采用机械轴封，功率消耗小Pm=0.6KW刀搅拌机传动装置各零部件的传动效率选取“=0.00.967带入各数值得：Pd=2.89KW则需选用功率为3Kw的电机。由于设备技术协议中对电机的防爆防护等有要求。而电机防爆等级由3部分构成：1）在爆炸性气体区域（0区、1区、2区）不同电气设备使用安全级别的划分。如旋转电机选型分为隔爆型（代号d）、正压型（p）、增安型（e）、无火花型（

35、n）2）气体或蒸气爆炸性混合物等级的划分，分为RA、RB、RC三种，这些等级的划分主要是依照最大试验安全间隙（MESG）或最小点燃电流（MICR）来区分的。3)引燃某种介质的温度分组的划分。主要分为T1:450c<T、T2:300VT<458、T3:200<T<308、T4:135VT<2002、T5:100<T<135、T6:85<T<1002.对于防护等级：0级无防护电机无专门防护不作试验，但应符合2.1条1级防护大于50MM固体的电机能防止大面积的人体偶然意外地触及或接近壳内带电或转动部件。能防止直径大于50MM的固体异物进入壳内2级

36、防护大于12MM固体的电机能防止直径大于12MM的固体异物进入壳内3级防护大于2.5MM固体的电机能防止直径大于2.5MM的工具或导线触及或接近壳内带电或转动部件4级防护大于1MM固体的电机能防止直径或厚度大于1MM的导线或片条触及或接近壳内带电或转动部件5级防尘电机承受任何方向的溅水应无有害影响然而在现在防护等级多以IP后跟随两个数字来表述：IP(INGRESSPROTECTION)防护等级系统是由IEC(INTERNATIONALELECTROTECHNICALCOMMISSION)所起草。将电器依其防尘防湿气之特性加以分级。这里所指的外物含工具，人的手指等均不可接触到电器内之带电部分，以

37、免触电。IP防护等级是由两个数字所组成，第1个数字表示灯具离尘、防止外物侵入的等级，第2个数字表示灯具防湿气、防水侵入的密闭程度，及用来明确防护的等级，数字越大表示其防护等级越高。第一个数字表明设备抗微尘的范围，或者是人们在密封环境中免受危害的程度。I代表防止固体异物进入的等级，最高级别是6;第二个数字表明设备防水的程度。P代表防止进水的等级，最高级别是8。详细说明含义见表4-1表4-1IP防护等级说明名称I防护范围P防护范围0无防护无防护1防护50mm直径和更大的固体外来体探测器，球体直径为50mm,不应完全进入水滴防护垂直落卜的水滴不应引起损害2防护12.5mm直径和更大的固体外来体探测器

38、，球体直径为12.5mm,不应完全进入柜体倾斜15度时，防护水滴柜体向任何一侧倾斜15度角时，垂直落卜的水滴不应引起损害3防护2.5mm直径和更大的固体外来体探测器，球体直径为2.5mm,不应完全进入防护溅出的水以60度角从垂直线两侧溅出的水不应引起损害4防护1.0mm直径和更大的固体外来体探测器，球体直径为1.0mm,不应完全进入防护喷水从每个方向对准柜体的喷水都不应引起损害5防护灰尘不可能完全阻止灰尘进入，但灰尘进入的数量不会对设备造成伤害防护射水从每个方向对准柜体的射水都不应引起损害6灰尘封闭柜体内在20毫巴的低压时不应进入灰尘防护强射水从每个方向对准柜体的强射水都不应引起损害7防护短时

39、浸水柜体在标准压力下短时浸入水中时，不应肩能引起损害的水量浸入8防护长期浸水可以在特定的条件下浸入水中，不应肩能引起损害结合业主工作环境、技术要求及防护设计等的要求：电机防护等级为：IP54电机防爆等级为：dHBT4电机型号为：JQO2-51-87第4.2节釜用减速机类型，标准及其选用常用的减速装置有摆线针齿行星减速机、两级齿轮减速机、三角皮带减速机和谐波减速机四种。这几种减速机的有关数据，主要特点及应用条件等基本如表4-2所示。表4-2搅拌反应器用立式减速机的基本特征特性减速机类型摆线针齿行星减速器BLD（电机类型）两级齿轮减速机LC（电机类型）三角皮带减速机P（电机类型）谐波减速器XB（电

40、机类型）减速比范围71-1511-64.5-3360-390速出转速范围R/min20-100125-300320-5004-16功率范围/Kw0.6-300.6-300.6-5.50.6-13效率0.9-0.950.930.91>0.83单级三角皮带利用少齿差内啮合行传动的加速装星传动的减速装置，置，结构简单，利用行星轮为故减速比大，寿命长，两级同中心距斜过载时会产生柔轮的少齿差主要特点故障少。装拆方便，结构紧凑，与同功率齿轮传动的减速装置，传动比准打滑现象，因此能起安全保护内啮合行星传动的减速装的涡轮减速器相比，确，寿命长作用。但由于皮置，减速比可效率图而体积可少一带滑动故不能很大半

41、左右保证精确地传动比特性参数功率、按输出轴轴径而分的机型号、减速比中心距三角皮带型号、根数柔轮分度圆直径对过载和冲击载荷有允许正反旋转；允许正反旋转；口不需多级传较强的承受能力，可采用夹壳联轴器一般以夹壳联动而用于转速应用条件短期过载75%;允许正反旋转；可用于有或弹性块联轴器与搅拌轴连接；轴器与搅拌轴连接，搅拌器重极低的搅拌传动装置；可用防爆要求的车间；与不允许承受不外量可由本机承于有防爆要求电动机直联供应加轴向载荷；适受，不能用于防的车间用于可连续搅拌的化工设备；可用于有防爆要求的车间；与电动机直联供应爆要求的车间；适用于连续搅拌设备的化工设备故选用两级齿轮减速机，在两级齿轮减速机的个型号

42、中选用TR系列斜齿轮硬齿面减速机。图4-1TRF型减速机实体模型TR系列斜齿轮硬齿面减速机是通用性强、组合性好、承载能力高的一种减速机，它不仅很方便地获得各种不同的传动比，而且效率高、振动小、允许有高的轴伸径向载荷。能与多种减、变速机组合，实现使用上所需的要求，同时有利于国产化配套传动装置。表4-3TRF输入功率及许用转率减速机型号结构形式输入功率传动比许用转矩28TRTRF0.18-33.83-135.09130380.18-33.83-134.8285480.18-5.53.83-176.88200580.18-7.54.39-186.89300680.18-7.54.39-199.814

43、50780.18-115.21-195.24600880.55-18.55.36-246.54820980.55-304.49-289.7415501082.2-455.06-289.164300反应釜的立式减速机的选用根据：轴转速n=281r/min电机功率为2.74Kw查表4-3可选：TRF88型减速机，其尺寸从表4-4中选取。（HG5-745-78标准中选取）:一按电7寸一Acclolhetnotor图4-2TR、TRF型减速机的安装尺寸图查询参考资料7表15-8选得：电动机功率为4Kw转速为750r/min查选取电动机型号为：JQO2-51-8第4.3节安装底盖标准安装底盖用于支撑机架

44、、轴封的装置。适用于设计压力为0.111.6MPa,设计温度为-20+30C的工况下。采用螺栓等紧固件，上与机架连接，下与凸缘法兰连接。是整个搅拌传动装置与容器连接的主要连接件。表4-4安装底盖、机架、传动轴、搅拌容器系列组配mm安装底盘公称直径DN机架公称直径DN常用搅拌容器公称直径DN传动轴轴径d30405060708090100110120130140150200200200-500600250-250250250-7008001000300200*200*-300300300-12001400400200*200*250*250300300400400-15001800500200*2

45、00*250*300*300*300400500500500500-20002200700200*200*250*300*300*300400400500500700700700700240026002800200*200*250*300*300*300*400*4005005007007007007003000900200*200*250*300*300*300*400*400500500700700700700320034003600注：1、表中的“一表示这种组配在结构的几何学上不可能2、带*之数值表示这种组配结构不常用3、表中容器公称直径可根据经验和需要更改安装底盘常用的结构形式有8种：

46、表4-5安装底盖形式传动轴安装形式密封间形式凸面（R）凹面（M）整体衬里（L）整体衬里（L）上装式（S）RSLRSMSLMS下装式（X）RXLRXMXLMX图4-3MX和LMX型安装底盖LRS图4-5RS和LRS型安装底盖.设计选取了RS型安装底盖。其主要尺寸查表4-3-3图4-4RX和LRX型安装底盖mmLMX安装底盖公称直径机架公称直径d2K螺柱孔d6(h7)Ki螺纹孔S数量d5数量d7400250565515162629035012M2050表4-6安装底盖外形尺寸30032040012M20400415-500300670620202632040012M206540041551516M

47、24500520-700300830780282632040012M208240041551516M2450052062020M24700670-9004001045990363041551516M2410050052062020M2470067078028M244-7安装底盖外形尺寸mm传动轴轴径dd9（H7）K2螺纹孔数量d10301101454M16401101454M16501762108M16601762108M16701762108M16802042408M20902342708M201002342708M201102602958M201202602958M201302602958M2014031335012M2016031335012M20由于我们采用的是平盖封头，没有采用凸缘法兰，故在装配安装地板时可将K,d5等值省去。结合附表4-4-3和4-4-4,内容如下(单位：mm):