现浇匝道箱梁满堂门式支架检算书

1、现浇匝道箱梁满堂门式支架检算书目录1. 概述22. 使用材料23. 材料性能参数24. 验算过程34.1. 施工荷载计算34.2. 底模板验算54.3. 侧模板验算74.4. 内模竹胶板检算84.5. 外模分布方木检算94.6. 支架验算124.7. 地基承载力检算125. 结论131. 概述根据施工方提供的现浇匝道箱梁满堂门式支架方案，我方予以复核计算，具体如下2. 使用材料：2.1. 支架2.1.1. 采用门式脚手架，高度为1900、1700、1200mm，宽度为1000mm，钢管直径采用57x2.5mm，斜撑采用标准斜撑1200,1000,800mm。2.1.2. 根据荷载情况，初步拟定

2、门式架采用1900x1000mm的，变化部分采用1700、1200、1000型门式架进行调节，顶部用调节杆调节短程间距。根据结构特点，门式架均按照顺桥向排列布置，门架之间横向间距为1200mm，门架之间顺桥向间距根据箱梁弧度适当加大或减少010cm，平均间距为600mm，在横梁及横隔梁处纵向间距适当减少，采用400300mm间距。、2.2. 全桥按间距320cm（横梁处160cm）增设交叉剪刀撑，材料采用D48x3钢管，以增加支架整体稳定性。2.3. 底模方木2.3.1. 底模纵向方木采用 10×10cm方木，在梁中间距30.5cm，在横梁处及跨中腹板部位间距为24.4cm。纵梁采用

3、10槽钢。A=8.98cm2,I=89.4cm4,w=22.4cm32.3.2. 模横肋采用10×10cm 方木，间距27.5cm；竖肋采用10×15cm 方木间距90cm2.4. 模板2.4.1. 底模、侧模、翼板均采用竹胶板，规格122×244×1.5cm3. 材料性能参数3.1. 门架钢管见表1-1表1-1 门架钢管截面特性外径壁厚截面积惯性矩抵抗矩回旋半径每米自重mmmmMm2Mm4Mm3mmN/m572.54.28×1021.59×10511.18×10319.28横：33.6杆33.6;立杆3.2. 方木弹性模量

4、9Mpa 抗弯强度11Mpa3.3. 10槽钢弹性模量E=2.06×105MPa=145MPa3.4. 竹胶板弹性模量E=9×106Mpa静曲抗弯强度为=80MPa4. 验算过程4.1. 施工荷载计算4.2. 模板重量：取0.35KN/m2；4.3. 钢筋砼自重: 箱梁采用单箱室，顶板厚度是逐渐变化的，跨中为横隔梁，底板和顶板厚度20cm，底板从跨中到墩柱顶实心部位逐渐变化到40cm，墩顶处为实心，梁高一般为150cm。梁体混凝土分布及断面积见下图。 根据上图中混凝土断面面积可计算各断面的各部单位面积的混凝土重量，混凝土比重按照25KN/m3来计算，计算结果见表 。表 箱梁

5、混凝土单位面积计算表断面A区单位重量KN/m2B区单位重量KN/m2C区单位重量KN/m2墩顶断面（空心）14.92526.556.975跨中（无横隔梁）997524436.975墩顶（实心）37.533.86.9754.3.1. 施工人员及设备荷载:2.5KN/m2;4.3.2. 倾倒混凝土产生的冲击荷载：2.0KN/m2;4.3.3. 振捣砼时产生的荷载，对水平模板为2KN/m2;对垂直模板为4KN/m2;4.3.4. 砼对模板侧面的压力采用路桥施工计算手册公式：Pmax=Kh ，当/T 0.035时：h=0.22+24.9/T;当/T0.035时，h=1.53+3.8/T。4.3.5.

6、方木（按松木）自重为0.10×0.15×9=0.135KN/m4.3.6. 活载取值:计算模板及下方木时取2.5KN/m2计算支立杆时取1.5KN/m24.3.7. 荷载取值分项系数:静载系数rG =1.2活载系数rQ=1.44.4. 底模板检算:4.4.1. 荷载分析：4.4.1.1. 模板受静载（1+2）：G1=37.5+0.35 =37.85KN/m2(横梁)G1=24.43+0.35=24.78KN/m2(梁中B区)G1=9.975+0.35=10.325KN/m2（跨中A区）4.4.1.2. 模板受活载（3+4+5）:Q1=2.5+2.0+2.0=6.5KN/m2

7、4.4.1.3. 模板设计荷载:qz=G1·rG+Q·rQ=37.85×1.2+6.5×1.4=54.52KN/m2(横梁)；qh=24.78×1.2+6.5×1.4=38.836KN/m2(梁中B区)；qh=10.325×1.2+6.5×1.4=21.49KN/m2(梁中A区)4.4.2. 强度检算：4.4.2.1. 梁底模板强度4.4.2.1.1. 以中梁和横梁处计算，实心段箱梁采用10×15cm规格红松方木，间距0.244m，在跨中其他部位，方木间距为30.5cm。由于竹胶板横桥向尺寸按1.22m铺

8、设两端简支，中间连续，简化结构按五跨连续梁进行计算。4.4.2.1.2. 横梁处跨度为L=0.244米，简化结构按五跨连续梁进行计算单位荷载沿纵向q=54.52×1.0m=54.52KN/m。查路桥施工计算手册，得：Mmax=-0.105ql2;Rmax=1.132ql;fmax=0.664ql4/100EI Mmax=-0.105×54.52×0.2442 =-0.341KN·mmax= Mmax/w=0.341/（0.10×0.0152/6）×10-3=9.09Mpa<=80Mpa横梁底模板强度通过。4.4.2.1.3. 挠

9、度验算根据路桥施工计算手册表8-11，f=L/400=244/400=0.61mm竹胶板对方木产生的最大反力为:RBmax=1.132×54.52×0.244=15.06KN/m;竹胶板产生的最大挠度在A-B之间，数值为：fmax=0.664×54.52×0.2444/(100×9×106×1.0×0.0153/12)=0.51mm<f= 0.61mm。4.4.2.2. 梁中模板（B区）检算4.4.2.2.1. 强度验算方木间距为0.244m，按照五跨连续梁进行计算,L=0.244m,q=38.86Kn/m。

10、计算公式为：Mmax=-0.105ql2;Rmax=1.132ql;fmax=0.664ql4/100EI Mmax=-0.105×38.86×0.2442 =-0.243KN·mmax= Mmax/w=0.243/（1.00×0.0152/6）×10-3=6.48Mpa<=80Mp底模板最大弯距在 B点处，检算强度通过。对方木产生的最大反力在B(D)支点处数值大小为：Rmax=1.132ql=1.132×38.836×0.244=10.727 KN/m。4.4.2.2.2. 底模板挠度检算：根据路桥施工计算手册表8-

11、11f=L/400=244/400=0.61mmf=0.664×ql4/（100 EI）=0.632×38.86KN/m×0.2444m4/100×9.0×106KN/m2×(1.00×0.0153/12)m4=0.344mm<f=244/400=0.61mm。模板刚度没有超过允许范围，刚度合格。4.4.2.3. 跨中A区模板受力计算4.4.2.3.1. 梁中模板强度检算按照四跨连续梁进行计算,L=0.305m,q中=21.49KN/m。计算公式为：Mmax=0.105ql2;Qmax=1.143ql;fmax=0.6

12、64ql4/100EI梁中部位竹胶板模板的最大强度：Mmax=0.105×21.49×0.3052max= Mmax/w=0.21/1×0.0152/6×10-3=5.6MPa <=80MPa底模板最大弯距在 B点处，检算强度通过。4.4.2.3.2. 底模板挠度检算：f=0.664×ql4/（100 EI）=0.664×30.27 x 103N/m×0.3054m4/100×7600×106N/m2×(1.00×0.0153/12)m4=0.19mm<f=305/400=

13、0.76mm。模板刚度没有超过允许范围，刚度合格。4.5. 侧模板检算4.5.1. 侧模板水平荷载：4.5.1.1. 新浇筑的混凝土的侧压力：新浇筑的混凝土的侧压力公式为Pm=K··h，当/T0.035时：h=0.22+24.9/T当/T0.035时：h=1.53+3.8/T外加剂影响修正系数：掺加缓凝外加剂取K=1.2 混凝土容重=25kn/m3估算砼灌注速度=0.25m/h,入模时砼温度取T=15则/T=0.25/15=0.017<0.035按公式得出混凝土有效高度：h=0.22+24.9x0.017=0.643m，侧压力Pm=K··h =1.

14、2×25×0.643=19.3Kpa4.5.1.2. 倾倒砼对外倾侧模板产生的水平荷载：侧模板的倾斜角为60°，则倾倒混凝土对侧模板的水平荷载与新浇混凝土的侧压力相同，P=19.3kpa。4.5.1.3. 振捣混凝土对侧面模板的压力取4.0 Kpa。侧模板水平压力为P=19.3+19.3+4=42.6Kpa对侧模的法线压力为Pf=42.6sin30°=36.9kpa。侧模板布置：背带为10×10cm方木,肋间距24.4cm。4.5.2. 强度验算单片竹胶板计算模型为4跨连续梁，计算公式为：Mmax=-0.105ql2Q=1.132qlf=0.6

15、64ql4/100EI。弯矩Mmax=-0.105ql2=-0.105×36.9×0.2442= -0.231KN.m竹胶板强度= Mmax/w=-0.231/（1.0×0.0152/6）=6.16Mpa<=11Mpa因此强度满足要求。4.5.3. 挠度验算最大的挠度出现在A-B之间，最大挠度为:fmax=0.664ql4/（100EI）=0.664×36.9×0.2444/（100×9.0×106N/mx1.0×0.0153/12）=0.343mm< f=244/400=0.61mm。挠度满足要求4.

16、6. 内模竹胶板检算4.6.1. 荷载计算内顶板采用胶合板，厚度15mm,竹胶板纵向布置 ，横向布5*10cm木条，木条间距为45cm，l=0.45m。顶板模受静载G=25×0.2+0.35=5.35KN/m2活载Q=2.5+2.0+2.0=6.5KN/m2总荷载为：q=5.35×1.2+6.5×1.4=15.52KN/m4.6.2. 强度验算支撑框木条计算按照4跨连续梁进行计算。弯矩Mmax=-0.107×15.52×0.452强度= Mmax/w=-0.336×103/（1.0×0.0152/6）=8.967Mpa<

17、;=11 Mpa。强度符合要求。4.6.3. 挠度验算内模板的挠度：（近似按4跨连续梁简化公式计算）f=0.632ql4/EI=0.632×15.52×103×0.454/（100×9.0×109×1.0×0.0153/12）=1.589mm 。挠度符合要求4.7. 外模分布方木检算4.7.1. 顺桥向支承方木检算顺桥向方木直接支撑竹胶板，在横梁及梁跨中B区采用10×10cm方木，间距0.244m，在其他部位采用间距0.305m的间距。横向布置10槽钢，槽钢顺桥间距最大为0.6m,最小为0.3m。4.7.1.1.

18、横向支撑方木荷载：横梁处竹胶板产生的最大反力：qh =RBmax=1.132×54.52×0.244=15.06KN/m;梁跨中竹胶板产生的最大反力:q中=Rmax=1.132ql=1.143×38.836×0.305=13.539 KN/m。方木弯矩Mmax，横梁处、跨中B区采用4跨连续梁进行计算。Mmax(横)= -0.107qh l2=-0.107×15.06×0.62=0.58KN·mMmax(中)= -0.107q中l2=-0.107×13.539×0.62=-0.522KN·m4.7

19、.1.2. 方木抗弯强度验算：W=0.1×0.102/6=1.67×10-4m3横= Mmax/w=0.58KN.m×10-3/1.67×10-4m3=3.47Mpa< =11Mpa中= Mmax/w=0.396KN.m×10-3/1.67×10-4m3=3.12Mpa< =11Mpa强度符合要求。4.7.1.3. 方木挠度计算f横=0.632ql4/100EI=0.632×15.06×103×0.64/（100×9×109×0.1×0.13/12）=0

20、.163mm<f=300/400=0.75mm刚度符合要求。f中=0.632ql4/100EI=0.632×13.539×103×0.64/(100×9×109×0.10×0.13/12)=0.145mm<f=600/400=1.5mm刚度符合要求。4.7.1.4. 顺桥向方木对横向槽钢产生的反力为：横梁处：RA= RE=0.393x15.06x0.6=3.55kn/M;RB=1.143×15.06×0.6=10.328Kn/m;Rc=0.928×15.06×0.6=8.3

21、85KN/m。梁中（B区）处：RA= RE=0.393×13.539×0.6=3.193kn/M;RB=1.143×13.539×0.6=9.285Kn/m;Rc=0.928×13.539×0.6=7.539KN/m。纵向方木对横向槽钢产生的最大压力为：横梁Rmax10.328Kn；梁中B区Rmax=9.285KN/m。4.7.2. 横向槽钢检算4.7.2.1. 荷载和计算模型横梁处计算时按照五跨连续梁计算，L=0.6m，计算简图如下： R RA RB RC RD RE RF 60 60 60 60 60槽钢横向放置在门式架上，跨度为

22、1.2米，按照4跨连续梁进行计算，L=1.2m，计算简图如下： R 120 120 120 1204.7.2.2. 横梁处纵向槽钢强度刚度检算：在横梁处，门式架横向间距为0.6米，横向槽钢的弯矩计算按照5跨连续梁计算，受力大小按照最大单点荷载计算，点连续集中荷载，R=10.328KN，l=0.6m力学模型见下图。R=10.328KN槽钢强度计算：Mmax=KRL=-0.281×10.328×0.6=-1.741KN·m= Mmax/w=-1.741×103/22.4×10-6=7.77Mpa< =145MPa强度符合要求4.7.2.3.

23、刚度验算最大挠度为：f =1.795Rl3/100EI=1.795×10.328×0.63m4/(100×2.06×105×89.4×10-8)=0.224mm<f=600/400=1.5mm刚度符合要求4.7.3. 纵向方木验算4.7.3.1. 纵向方木强度验算跨中处纵梁方木采用4跨连续梁进行计算，l=0.6m,荷载是纵向方木产生的反力,最大为Rmax=9.285KN。纵向方木按照4跨连续梁计算，荷载为点连续集中荷载，荷载按照最大反力计算R=9.285KN,反力间距0.305米，最不利位置在跨中， 跨度l=0.9m，计算简图见

24、下图：R=9.285KNMmax=KRl=-0.286×9.285×0.6=-1.593KN·m= Mmax/w=1.593KN·m /22.4×10-6=7.11Mpa< =145MPa 强度符合要求。4.7.3.2. 刚度验算f =1.764Rl3/100EI=1.764×9.285×0.63/（100×2.06×105×89.4×10-8）=0.2mm<f=600/400=1.5mm刚度符合要求。4.8. 支架验算4.8.1. 支架荷载计算考虑杆件最不利情况，钢管受竖

25、向荷载为：横梁处，横向0.6米间距，步距1.9米，顺桥向0.6米。根据面积计算钢管所承受荷载。N=54.52×0.6×0.6+0.35×0.6×0.6+2.39（方木槽钢及支撑钢管）+0.0336×16（钢管重）=22.68KN;跨中B区，横向间距1.2米，顺桥向间距最大1米，步距1.9米N=38.836×0.9×0.9+0.35×0.9×0.9+2.39+0.0336×16=34.668KN。4.8.2. 钢管容许承载力钢管的容许承载力计算公式为：N=Af钢管外径57mm,壁厚2.5mm，横杆布距1.9米，顶端和下部构件约束类型为一端自由一端铰接，中间钢管为两端铰接。惯性矩I=(/64)(D4-d4)=( /64)(5.74-524)=15.926cm4截面积A=(/4)(D2-d2)=( /4)(5.72-5.22)=4.28cm2回旋半径 ： r= I/A = 12.1867/4.893 =1.928cm一端自由一端铰接时，长细比为=l0/r=190/1.928=98