底座强度分析

1、强度分析1前支座建立前支座模型如图1所示，前支座材料使用铝，具体参数为密度2.7g/cm3、弹性模量7x：101oPa、泊松比0.3。对几何模型进行网格划分，划分结果如图2所示图1前支座模型图图2盖板网格划分结果施加约束边界条件如下：1）位移边界条件在支座的侧面和上面的六个螺栓孔施加固支约束，如图3所示。2）载荷边界条件根据4.2.1滑轮组受力分析可知，支座受力为100N,如图4所示图3位移边界条件图4载荷边界条件前支座在受力作用下的等效应力分布云图如图5所示。最大等效应力为3.98MPa,满足强度要求。变形云图如图6所示，最大变形位于离施力点较近的一角，竖直方向的变形量为2.26104mm满

2、足刚度要求。图5等效应力分布云图图6变形云图2后支座建立后支座模型如图1所示，前支座材料使用铝，具体参数为密度2.7g,/cm3、弹性模量7x101oPa、泊松比0.3。对几何模型进行网格划分，划分结果如图2密385拉，Max3jW97p6lJT13si&13286p66J550c5443flSe5SlS.SMinB：ft-AEkBructUNllEqudnt靠EMECjurvflltiM口Timd：1SOlfrMfl?16:3fi2.2UH-5Max1.9S'?9e-5lJ3Se-5U761e-5L214239.5227c-66.5U97e-64.2g47e-6L6的h，69

3、.533%?7MinB:StaticStrucluralDirectiandlDEDrrriatianType;DrectionilDptarniaiionCZA:-is)Unit;m,ShbalCaardirHbeSystemI»iw;17016/inTlb第图1前支座模型图图2盖板网格划分结果施加约束边界条件如下：1）位移边界条件在支座的侧面和上面的六个螺栓孔施加固支约束，如图3所示。2）载荷边界条件根据4.2.1滑轮组受力分析可知，支座受力为100N,如图4所示图3位移边界条件日才L修摩笊05Ji3cLz图4载荷边界条件前支座在受力作用下的等效应力分布云图如图5所示。最大等效应

4、力为7.05MPa,满足强度要求。变形云图如图6所示，最大变形位于离施力点较近的一角，竖直方向的变形量为1.1210,mm满足刚度要求。C;SiaticStructuralE叼.寸t书TypCLEquk-ahHtf'bi电:上曲三方Urut'PaTin-it!.120ib/l/171比S4T.<»C5efiMAX630W5J5137tb3J3We&mixn2,631幅b1J5T54«.&7J775e59MHMin图5等效应力分布云图C:StaticStructuraPOAfaffnitiar'i1|M!Dar«ctja

5、nJDwfarrYidiianZ曲词Unit:rm心I口bMCaahdiriateSysterriTimts12016/1/17IfiJ3盖板网格划分结果2在盖板四个支撑点施加固支约束,如图3所示。由于考虑到车顶钢板的刚度较大,在密封圈与车顶钢板接触位置施加竖直方向的位移约束，如图4所示。图1盖板模型图图施加约束边界条件如下:3）位移边界条件4）载荷边界条件根据全国各地的雪压值，考虑百年一遇的大雪的情况下，最大雪压值为900Pa,在考虑到安全因数的情况下施加雪载为1000P3并考虑到重力的影响，加载结果如图5所示图6变形云图3盖板建立盖板用K型如图1所示，盖板材料使用3240环氧玻璃布层压板，

6、具体参数为密度1.8g/cm3、弹性模量2.4Ml010Pa、泊松比0.38。对几何模型进行网格划分，划分结果如图2所示口/»】工型M#X6.2361e-5iJ747«S-I£阳惠4LigObeT图3固定约束一（导轨支撑位置）图4固定约束二（与车体接触位置）图5雪载加载结果盖板在考虑重力及极限雪载作用下的等效应力分布云图如图6所示。最大等效应力为15.8MPq满足强度要求。变形云图如图7所示，最大变形位于盖板的中心位置，竖直方向的变形量为3mm满足刚度要求。Tim1;1mWlT1M5A:笳jrtiuStructuralEqujbentStressType:Equh-hnt(von-Mises-)Slre-ssUnrtzPa!SH4«c7MaixL1194«79J964由队39043T川蚱期5卸?6日642M7e6ZS喻而皿唯小U0*9Min图6等效应力分布云图A:9i»ticStructuralbir*£3iandki匕事尹白日始出凸nTyped口iFEtio，国DefOriTiJtdri|7屉曲UnitzmGkibl