基坑槽钢桩支护方案

1、中海石油宁波大榭石化有限公司宁波大榭加氢联合装置项目设备基础基坑支护及挖土方编制人：职务：审核人：职务：审批人：职务：施工单位：中国石化工程建设有限公司编制日期：2014年6月9日深基坑钢板桩支护专项方案第一节工程概况本工程为宁波大榭加氢联合装置项目，基坑长4.80m、宽8.80m。基底标高为-4.6m,对基坑边坡维护决定采用钢板桩进行支护，以达到挡土防止塌方的目的。第二节编制依据一、宁波大榭加氢联合装置项目；二、工程地质勘察报告；三、现场测量数据和调查；四、建筑地基基础工程施工质量验收规范(GB50202-2002;第三节钢板桩支护设计思路及要点根据本工程场地地质情况特点，本工程钢板桩主要作

2、用是为了防止深基坑边坡的塌方，起到支护边坡的作用。设计要点如下：一、采用32C梢钢钢板桩，桩长12m二、钢板桩沿基坑四周连续设置成封闭的帷幕；三、为保证基坑安全，钢板桩帷幕上设置一道连续的梢钢围楝以加强钢度及整体性；第四节梢钢支护结构设计计算书计算依据：1、建筑基坑支护技术规程JGJ120-20122、建筑施工计算手册江正荣编著3、实用土木工程手册第三版杨文渊编著4、施工现场设施安全设计计算手册谢建民编著5、土力学与地基基础一、参数信息1、基本参数支护桩材料钢桩支护桩间距ba(m)0.1支护桩嵌入土深度ld(m)7.7基坑开挖深度h(m)4.3基坑外侧水位深度ha(m)0.8基坑内侧水位深度h

3、p(m)1.2支护桩在坑底处的水平位移12量u(mm)2、土层参数土层类型土厚度h(m)土重度3T(kN/m)粘聚力c(kPa)内摩擦角u(。)饱和土重度3,t(kN/m)水土分算填土519101220否粘性土821151822是粘性土421161822是类型荷载q(kpa)距支护边缘的水平距离a(m)垂直基坑边的分布宽度b(m)平行基坑边的分布长度l(m)作用深度d(m)满布荷载3/条形局部荷载3.544/0矩形局部荷载455624、计算系数结构重要性系数w1综合分项系数F1.25嵌固稳定安全系数Ke1.2圆弧滑动稳定安全系数Ks1.3、土压力计算土压力分布示意图附加荷载布置图1、主动土压力

4、计算1)主动土压力系数Kai=tan2(45-W2)Ka2=tan2(45-山2)Ka3=tan2(45-U3/2)Ka4=tan2(45-M2)Ka5=tan2(45-皿2)=tan2(45-12/2)=0.656;=tan2(45-12/2)=0.656;=tan2(45-12/2)=0.656;=tan2(45-18/2)=0.528;=tan2(45-18/2)=0.528;2)土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：0-0.8mHi'=Z0h0+EqiZi=0+3/19=0.158mPaki上=rHi'Kai-2ciKai0.5=19>0.1580.656-2W&

5、gt;0.6560.5=-14.229kN/m2Paki下=(hi+Hi')Kai-2ciKai0.5=19><0.8+0.158)0.656-210>0.6560.5=-4.258kN/m2第2层土：0.8-4mH2'=Bhd+Eqi/sat=15.2+3/20=0.91mPak2±=0由2'Ka2-2c2Ka20.5=20>0.910.656-210>0.6560.5=-4.26kN/m2Pak2T=；sat2(h2+H2')Ka2-2c2Ka20.5=20><3.2+0.91)0.656-2>0&g

6、t;0.6560.5=37.724kN/m2第3层土：4-5mH3'=Iih2+Z2qi+Z2qibi/(bi+2ai)/sati=79.2+3+1.167/20=4.168mPak社=sat3H3'Ka3-2c3Ka30.5=20X4.1680.656-210>0.6560.5=38.485kN/m2Pak3下=sat3(h3+H3')Ka3-2c3Ka30.5=20><1+4.168)0656-210>0.6560.5=51.605kN/m2第4层土：5-7mH4'=Bh3+Eqi+Eqibi/(bi+2ai)/sati=99.2+3

7、+1.167/22=4.698mPak4上=sat4H4'-mZ3b-ha)Ka4-2c4Ka40.5+w(Z3b-ha)=224.698-10(5-0.8)0.528-215>0.5280.5+10><5-0.8)=52.597kN/m2Pak4下=sat4(H4'+h4)-型(！23-ha)Ka*2c4Ka40.5+型(！2b-ha)=22咨698+2)-10(7-0.8)0.528-215>0.5280.5+10X7-0.8)=85.269kN/m2第5层土：7-12mH5'=Eih4+qi+qibi/(bi+2ai)+Eqbili/(bi

8、+2ai)(li+2ai)/sati=143.2+3+1.167+0.5/22=6.721mPak5i=sat5H5'-族(Z34-ha)Ka5-2c5Ka50.5+w(Z3b-ha)=226.721-10(7-0.8)0.528-215>0.5280.5+10><7-0.8)=85.536kN/m2Pak5T=sat5(H5'+h5)-型(！24-ha)Ka5-2c5Ka50.5+型(Z24-ha)=22(6.721+5)-10(修-0.8)0.528-215>0.5280.5+10X12-0.8)=167.216kN/m23）水平荷载临界深度：Zo=

9、Pak2rh2/(Pak2±+Pak2下)=37.7243.2/(4.26+37.724)=2.875m；第1层土Eak1=0kN第2层土Eak2=O.5Pak2TZoba=O.5居7.724X87501=5.423kN;aa2=Zo/3+Eb=2.875/3+8=8.958m；第3层土Eak3=h3(PaSh+Pasr)ba/2=138.485+51,605)0.X/2=4.504kN;aa3=h3(2Pa社+PaST)/(3Pa社+3Pa3t)+EU=1X(28.485+51.605)/(338M85+351.605)+7=7.476m；第4层土Eak4=h4(Pa牡+Pa4下)

10、bJ2=252.597+85.269)O.X/2=13.787kN;Ba4=h4(2Pa牡+Pa4下)/(3Pa牡+3Pa4T)+Efe=2X(2氏2.597+85.269)/(352疝97+385.269)+5=5.921m；第5层土Eak5=h5(Pa&h+Pa5F)bg/2=585.536+167,216)0.>T/2=63.188kN;aa5=h5(2Pa*+Pa2/(3Pa*+3Pa5下)=5>(2>85.536+167.216)/(38%536+3M67.216)=2.231m；土压力合力：Eak=2ki=0+5.423+4.504+13.787+63.1

11、88=86.902kN;合力作用点：aa=2(aEaki)/Eak=(0>0+8.9585.423+7.4764504+5.921便.787+2.23168.188)/86.902=3.508rn2、被动土压力计算1)被动土压力系数29KPi=tan(45°+i/2)=tan(45+12/2)=1.525;2oKp2=tan(45+2/2)=tan(45+18/2)=1.894；Kp3=tan2(45+3/2)=tan2(45+18/2)=1.894；2)土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：4.3-5mHi'=Ziho/if0/19=0mn5n59PpkU=Hi

12、9;Kpi+2ciKpi=19X)X1.525+2WXl.525=24.698kN/mPpki下=Y(hi+Hi')Kpi+2ciKpiO.5=19X(0.7+0)1/25+210M.5250.5=44.981kN/m2第2层土：5-5.5mH2'=Z>i/i=13.3/21=0.633mPpk2上=平H2'Kp2+2c2Kp20.5=21>0.6331.894+215M.8940.5=66.464kN/m2Ppk2下=(h2+H2')Kp2+2c2Kp20.5=21X(0.5+0.633)1.894+215M.8940.5=86.351kN/m2第

13、3层土：5.5-12mH3'=2能/*t=23.8/22=1.082mPpk3上=sat3H3'-卜(汇2-hp)Kp3+2c3Kp30.5+w(Z2b-hp尸221.082-10(1.2-1.2)1.894+215M.8940.5+102X1.2-1.2)=86.372kN/m2Ppk3下=sat3(H3'+h3)->(Eh-hp)Kp3+2c3Kp30.5+>(E2-hp)=22(1.082+6.5)-10(7.7-1.2)1.894+215X1.8940.5+10X7.7-1.2)=299.104kN/m23)水平荷载第1层土Epki=bahi(Ppi

14、上+Ppi下)/2=0.1%7)(24.698+44.981)/2=2.439kN;api=hi(2Ppi上+Ppi下)/(3Ppi上+3Ppi下)+汇历=0.7观24.698+44.981)/(324.698+344.981)+7=7.316m；第2层土Epk2=bah2(Pp2上+Pp2下)/2=0.10.5枪6.464+86.351)/2=3.82kN;ap2=h2(2Pp2上+Pp2下)/(3Pp2±+3Pp2下)+郎=0.5观66.464+86.351)/(366M64+386.351)+6.5=6.739m；第3层土Epk3=bah3(Pp3上+Pp3下)/2=0.16.

15、5巡6.372+299.104)/2=125.28kN;ap3=h3(2Pp3上+Pp3下)/(3Pp社+3Pp3下)=6.5(2)86.372+299.104)/(386型72+3299.104)=2.652m；土压力合力：Epk=24ki=2.439+3.82+125.28=131.539kN;合力作用点：ap=2处pki)/Epk=(7.316X439+6.7393B2+2.652仅5.28)/131.539=2.85733、基坑内侧土反力计算1)主动土压力系数Kai=tan2(45-m/2)=tan2(45-12/2)=0.656;Ka2=tan2(45-2)=tan2(45-18/2

16、)=0.528;Ka3=tan2(45-lb/2)=tan2(45-18/2)=0.528;2)土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：4.3-5mHi'=2响/阡0/19=0mPsk1上=(0.2-+C1)Eb(1-Eto/ld)ub+vH1'Ka1=(0.2122-12+10)以X1-0/7.7)0.012/0.012+190X0.656=0kN/m2Psk1下=(0.2君-5+C1)Z3h(1-Z2h1/ld)ub+u(h1+H1')Ka1=(0.2122-12+10)以7卷1-0.7/7.7)0.012/0.012+129>(0+0.7)056=25.779

17、kN/m2第2层土：5-5.5mH2'=Bh1/i=13.3/21=0.633mPsk2i=(0.22-+C2)Eh(1-Eh1/ld)ub+L2H2'Ka2=(0.2182-18+15)灰7(1-0.7/7.7)0.012/0.012+210.6233>0.528=46.346kN/m2Psk2T=(0.22-+C2)Eb(1-Ete/ld)ub+u2(h2+H2')Ka2=(0.2182-18+15)X2卷1-1.2/7.7)0.012/0.012+221X(0.633+0.5)0.528=75.165kN/m2第3层土：5.5-12mH3'=2展/s

18、at=23.8/22=1.082mPsk社=(0.23?-L3+C3)Eb(1-Ete/ld)Ub+sat3H3'-%(!2b-hp)Kp3+次(！2b-hp)=(0.2馅2-18+15)X2(1-1.22/7.7)12/12+22X082-10(X.2-1.2)0.528+10(1.2-1.2)=75.171kN/mPsk3T=(0.23f-03+c3)Eh3(1-Eh3/ld)ub+sata(H3'+h3)-w(Z2b-hp)Kp3+M(Z2b-hp)=(0.21>82-18+15)77x2(1-7.7/7.7)12/12+22(1.082+6.5)-10(7H-1.

19、2)0.528+10(7.7-1.2)=118.753kN/m3)水平荷载第1层土Psk1=b0h1(Ps1上+Ps1下)/2=0.107N+25.779)/2=0.902kN;asi=hi(2Psi上+Psi下)/(3Psi上+3Psi下)+二历=0.7超8+25.779)/(30+3>25.779)+7=7.233m；第2层土Psk2=boh2(Ps2上+Ps2下)/2=0.i0.5)(46.346+75.i65)/2=3.038kN;as2=h2(2Ps2上+Ps2下)/(3Ps2上+3Ps2下)+秘=0.5彩¥6.346+75.165)/(346M46+375.165)

20、+6.5=6.73m；第3层土Psk3=b0h3(Ps3上+Ps3下)/2=0.165(75.171+118.753)/2=63.025kN;as3=h3(2Ps3上+Ps3下)/(3Ps3上+3Ps并)=6.5依>75.171+118.753)/(375.171+3M18.753)=3.007m；土压力合力：Ppk='Bki=0.902+3.038+63.025=66.965kN;合力作用点：as=2sPski)/Ppk=(7.233%902+6.73知38+3.00763.025)/66.965=3.233m；Psk=66.965kN<p=131.539kN满足要求！三

21、、稳定性验算1、嵌固稳定性验算Epkapl/(Eakaal)=131.539乂2.857/(86.902乂3.508)=1.2332>K满足要求！2、整体滑动稳定性验算圆弧滑动条分法示意图Ksi=Kqlj+(qjbj+AGj)cosj-Jjtanj/Z2(ft+AGj)sin9Cj、q第j土条滑弧面处土的粘聚力(kPa)、内摩擦角()；bj第j土条的宽度(m);j第j土条滑弧面中点处的法线与垂直面的夹角();lj第j土条的滑弧段长度(m),取lj=bj/cosj§q一作用在第j土条上的附加分布荷载标准值(kPa);AGj第j土条的自重(kN),按天然重度计算；u第j土条在滑弧面

22、上的孔隙水压力(kPa),采用落底式截水帷幕时，对地下水位以下的砂土、碎石土、粉土，在基坑外侧，可取Uj=hwaj,在基坑内侧，可取Uj=hwpj；滑弧面在地下水位以上或对地下水位以下的粘性土，取Uj=0;卜一地下水重度(kN/m3)；hwaj一基坑外侧第j土条滑弧面中点的压力水头(m);hwpj一基坑内侧第j土条滑弧面中点的压力水头(m);minKs1,Ks2,Ksi,=1.499&=1.3满足要求！四、结构计算1、材料参数钢桩类型槽钢钢桩型号32c号槽钢钢材的惯性矩I(cm4)8690.33钢材的截面抵抗矩W(cm3)543.145钢材的弹性模量E(N/mm2)20600钢材的抗弯

23、强度设计值f(N/mm2)205钢材的抗剪强度设计值2t(N/mm)125材料截面塑性发展系数丫1.052、支护桩的受力简图G3.19kN13.79kN4.5kN5.42kN(1)|63.03kN3.041州kN12000计算简图弯矩图(kNm)Mk=91.42kN.m19.9319.9319.7719.77.、随驾542J,42102-43.26-43.26剪力图(kN)Vk=43.26kN3、强度设计值确定M=t0fMk=1X1.2591.42=114.275kNmV=丫0fVk=1X1.2543.26=54.075kN4、材料的强度计算omax=M/(丫W)=114.275X67(T05

24、543.145103)=200.376N/mm2<f=205N/mnf满足要求!b'=(hb2-(b-tw)2(h-2t)/(2(hb-(b-tw)(h-2t)=(32092火92-12)2(320-214)/(2(32092-(92-12)(320-2X14)=69mmS=t(b-b')2=14>(92-69)2=7406mm3,imax=VS/It=54.0757406X103/(8690.33104X4)=0.329N/mm2wf=125N/mn2满足要求！第五节施工组织计划及应急小组本工程采用项目经理负责制管理，由项目经理全权负责本项目的机械、材料和劳动力的

25、组织及施工，项目管理架构如下：应急救援领导小组项目部成立重大安全事故应急领导小组，组成人员和主要职责如下:组长：副组长：项目技术负责人：成员:第六节施工机械及设备机械参数型号数量功率使用部位液压振动锤MIL-20001台安装于挖掘机上打钢板桩履带式单斗挖掘机W-10011台1M3吊液压振动锤履心卯斗挖1机W-10011台1M3掇现气割机1套切割钢板桩电焊机XD1-2002台2KVA钢板桩连接经纬仪J21台测量放线水准仪S3-d1台抄平、沉降观测第七节钢板桩施工一、材料选择。采用32C梢钢钢板桩。由于本工程为钢板桩用于基坑的临时支护，故不需进行材质检验而只对其做外观检验，以便对不符合形状要求的钢

26、板桩进行矫正，以减少打桩过程中的困难。外观检验包括表面缺陷、长度、宽度、厚度、端头矩形比、平直度和锁口形状等内容。检查中要注意：、对打入钢板桩有影响的焊接件应予以割除；、有割孔、断面缺损的应予以补强；、若钢板桩有严重锈蚀，应测量其实际断面厚度，以便决定在计算中是否需要折减。原则上要对全部钢板桩进行外观检查，对不符合要求的钢板桩需进行矫正。三、钢板桩吊运及堆放装卸钢板桩宜采用两点吊。吊运时，每次起吊的钢板桩根数不宜过多，并应注意保护锁口免受损伤。吊运方式有成捆起吊和单捆起吊、钢筋捆扎、专人指挥。钢板桩堆放的顺序、位置、方向和平面布置应考虑到以后的施工方便。四、施工工艺流程五、操做方法、基线确定：

27、施工员的在基坑边龙门架上定出轴线，留出以后施工需要的工作面，确定钢板桩施工位置。、定桩位。按顺序标明钢板桩的具体桩位，洒灰线标明。、钢板桩施打。采用单独打入法，即吊开第一支钢板桩，准确对准桩位，振动打入土中。吊第二支钢板桩，卡好企口，振动打入土中，如此重复操作，直至基坑钢板桩帷幕完成。钢板桩施打时，由于钢板桩制作本身的误差、打桩时的偏差、施工条件的限制，使帷幕的实际长度无法保证按钢板桩标准宽度的整数倍，故此钢板桩帷幕最终封闭合拢有相当难度。调整的办法，一般有采用异形钢板桩来闭合或通过调整帷幕轴线用标准桩实现闭合。由于本工程钢板桩墙精度要求不高，故采用后一方法来实现转角的闭合，即在转角处两侧调整

28、轴线实现闭合。、钢板桩拔除。土建工程完毕后即进行钢板桩的拔除。工程场地局限，故须采用反铲挖掘机与振动锤配合来进行钢板桩的拔除，即利用振动锤产生的强迫振动扰动土质，破坏钢板桩周围土的粘聚力以克服拔桩阻力，依靠附加起吊力的作用将桩拔除。钢板桩拔除后留下的桩孔，必须即时做回填处理，回填一般用挤密法或填入法，所用材料为河砂中砂。第八节基坑监测措施1、基准网的建立为了科学地预测基坑支护的稳定和周边环境的变化，及时预报和提供准确可靠的变形数据，因此建立基坑支护施工变形与沉降观测网，定期进行变形沉降观测。2、基坑支护变形观测（1）基坑支护水平位移观测在基坑边坡顶上布置基线（每基坑边一条），每条基线上设4个变

29、形观测点，同时又作为沉降观测点。（2）基坑支护沉降观测利用远离场区的城市高程系水准控制点或独立水准点作为沉降观测的起算点，与以上点联测，构成基坑支护沉降观测网。四面围墙周边附近各布置四个沉降观测点，与基坑周边浅埋基础建（构）筑物、重要管线监测点一起构成监测周边环境的沉降观测网。3、观测方法（1）水平位移观测分别在基线点四个角上设站，用J2型经纬仪观测四边网的水平角度（四边形内角），并与城市的大地控制网三角点联测水平夹角，检查基线点是否发生位移，在基线点正确无误的情况下，同时在四角测端上分别以对应的相邻角点定向，并观测定向基线上各预埋点的水平位移量初始读数。（2）沉降观测对基坑边上的各点及周边点

30、建立的沉降观测网的测量方法为：首先自远离基坑的城市水准控制点开始观测，引测至基坑周围后，按编定的各点观测次序依次观测，最后测至另一水准控制点符合，观测仪器采用S3型精密水准仪。4、基坑周围建（构）筑物等的监测措施本工程对基坑周边50米范围内的所有建（构）筑物进行监测，并特别对临近坑边1.5H2.0H范围内建（构）筑物，包括道路、市政管道、电力电缆、电信管网等加强监测力度。具体监测措施是：（1）对建（构）筑物，定期进行沉降变形观测。（2）施工前，了解地下管线的分布情况，对整个场地的地下管线进行摸底，并在地面投影其轴线走向，布置变形观测点进行监测；对某些变形要求较高及紧邻基坑开挖边缘的重要管线，预

31、先做好加固处理措施。第九节质量保证措施1、严格遵守和执行有关的施工质量规范。2、根据ISO9001标准要求，推行全面质量管理，建立质量保证体系，提高全员质量意识，确保质量管理惯彻整个施工过程。坚持质量自检、互检、交接检“三检”制。3、实行质量管理项目部负责制，配置专职质检员，具体负责质量管理工作严格按项目部管理体系进行施工管理。4、钢板桩施打前必须进行选材，对有变形的进行矫正。5、钢板桩统一为梢钢型.第十节安全施工措施1、基坑顶周边设置连续封闭的安全护栏，防止人员坠落。2、开挖前，先进行围楝施工，做好支撑后才能开挖至设计深度。3、为切实保证施工人员安全，树立“安全第一，预防为主”的思想，根据国

32、家建设部颁发的安全检查评分标准制订具体措施。4、建立安全保证体系，除企业已有的机构外，工地设立安全管理机构，工程项目设立安全小组、班组设安全员，形成一个健全的安全保证体系，工地的安全管理机构负责工地日常的安全工作，定期组织安全检查，对不符合要求的要及时发出整改通知，指导工程项目部和班组安全员的工作，对违章作业者进行批评教育和处罚。5、优化安全技术组织措施，包括以改善施工劳动条件，防止伤亡事故和职业病为目的的一切技术措施，如积极改进施工工艺和操作方法，改善劳动条件，减轻劳动强度，消除危险因素，机械设备应设有安全装置6、机械操作人员必须持证上岗，各种作业人员应配带相应的安全防护用具及劳保用品，严禁

33、操作人员违章作业，管理人员违章指挥。7、施工中所有机械、电器设备必须达到国家安全防护标准，自制设备、设施应通过安全检验，一切设备应经过工前性能检验合格后方可使用，并由专人负责，严格执行交接班制度，并按规定定期检查保养。8、凡进入现场的一切人员，均要戴安全帽，正确使用“三宝”。要配合公司安全月检工作，工程项目部要实行周检，项目点要日检，施工中应抽检，及时消除安全隐患。9、严格执行各项安全操作规程，施工前要进行安全交底，每月定期进行安全教育，加强工人的安全意识教育。10、在主要入口处挂醒目的安全防火宣传语牌。11、现场施工用高低压设备及线路，严禁电线随地走，所有电掣应有门、有锁，有危险标志。严格执

34、行施工现场临时用电安全技术规范的规定，现场采用“三相五线”制供电，执行“一机一闸一漏电保护开关”制度。所有电器设备及金属构架均应按规定设置可靠的接零及接地保护，施工现场所有用电设备，必须按规定设置漏电保护装置，要定期检查，发现问题及时处理。12、加强安全教育和监督，坚持经常性的安全交底制度，提高施工人员的安全生产意识，及时消除事故隐患。13、在施工过程中，对地面沉降、支护位要定期观察测试，加强对支护的监控。14、所有施工人员均应掌握安全用电基本知识和设备性能，用电人员各自保护好自用设备的负荷、地线和开关箱，发现问题及时找电工解决，严禁非专业电气操作人员乱动电器设备。15、配电系统分级配电，本电

35、箱、开关箱外观必须完整、牢固，防雨防尘。16、多机作业用电必须分闸，严禁一闸多机和一闸多用，施工现场电缆、电线必须按规定架设，严禁拖地和乱拉乱搭。17、各种机械要有专人负责维修、保养，并经常对机械运行的关键部位进行检查。18、使用机械时，操作员要密切注意机上的仪器、仪表、指针是否超出安全范围，机体是否有异常振动及发出异响，出现问题应进行停电关机处理，不得擅离职守，隐瞒不报。19、设备基础必须平稳、牢固，基本的锚固、支撑措施必须齐全，不得使用临时支撑，高大机械在多风季节前设缆风绳。第十一节文明施工措施1、为避免施工现场的混乱现象，现场文明施工划区域派专人负责，落实岗位责任制，搞好环境卫生工作。2

36、、施工现场必须按施工平面图进行布置，不能随意改变。3、工地现场入口设置现场标志牌，明确各区域负责范围，不定期检查和督促。4、现场材料进场道路保持畅通无阻，排水畅通，无积水，场地整洁、材料堆放整齐，无施工垃圾。深基坑挖土专项方案第一节编制依据1、0.000标高相当于黄海高程3.800米，自然地坪标高按照黄海高程3.500米。本图纸所注标高未经特殊说明均为相对标高；业主提供的工程施工图；2、业主提供的本工程结构设计图(中石化洛阳工程有限公司)；3、宁波市行业标准宁波市软土深基坑支护设计与施工暂行技术规定；4、浙江省标准建筑基坑工程技术规程(DB33/T1008-2000);5、浙江省标准建筑地基基

37、础设计规范(DB33/1001-2003);6、国家行业标准建筑基坑支护技术规程(JGJ120-99);7、混凝土结构设计规范(GB50010-2002；8、钢结构设计规范(GB50017-2003;9、国家工程建设标准强制性条文(房屋建筑部分)2002年版；10、建筑桩基技术规范(JGJ94-2008);11、建筑地基基础工程施工质量验收规范(GB50202-2002;12、混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002;13、建筑基坑工程监测技术规范(GB50497-2009；14、其他设计计算与施工有关规范及规程；15、以往多个类似工程施工经验积累。第二节工程概况工程概况：本工

38、程为宁波大榭加氢联合装置项目设备基础，基坑位于在建厂房内。基坑长4.80m、宽8.80m。基底标高为-4.6m,自然地面标高为-0.3米考虑现场的实际情况及现场的地容地貌，本工程初步的挖土量大约有193.5m3,因本基础底板的标高较为复杂多变，详细的挖土方式见详细的后续部署。第三节地质情况及周围环境1、地质情况层杂填土，杂色，松散,主要由粘性土、建筑垃圾和生活垃圾组成，局部孔段混较多碎石，含量约为20%40%,粒径以26cm为主，最大粒径达10cm以上。土质极不均匀，性质变化大.堆填年限约为35年。场区局部孔分布，层厚060层顶高程L26-6中m备2层块石填土：灰杂色，由块石、碎石及粗砂等硬杂

39、质组成，碎石占20%-30%,粒径以812cm为主，块石25%45%.粒径以2。-50cm为主，最大粒径达100cm以上，结构松散，工程性能极不均一，成份以坚硬的中风化熔结凝灰岩为主，该层由人工堆填而成，堆填年限约为35年，土质极不均匀，性质变化大口场区大部分孔有分布，层厚03018M0m,层顶高程12Q829mA-3层塘泥灰色，流塑，主要由淤泥组成，含腐殖质及腐烂植物根茎，具臭味，主要分布于河内及芦苇荡旁，层厚0.304,00m,层顶高程1273.11m。K层素填上,灰黄色，松散.主要由软塑软可塑状粉质粘土组成，含植物根原及少量转屑，堆填年限约为10年以匕场区仅局部孔缺失，层厚0.304一5

40、Um,层顶理深口一。区1口印，层酮程-3,1773,38地02、周边环境基坑四周为厂房的基础及桩基，故不能采用放坡形式。基础及工程桩的保护是该挖土方案的重点难点。第四节施工部署1、土方开挖总体施工安排本工程基础形式为设备基础，人工清底的预留厚度为200mm本工程的土方开挖，从标高变化上还是不算复杂，但从整体平面上分析还是比较复杂的。本工程结合地上施工总体部署，基坑开挖从西部向东部挖，从底标高往高标高处开挖，由于深度较大，基坑内进行放坡开挖，每层开挖高度不超过1.5米。考虑现场的交通道路的便利性，把出土位置设置基坑两侧，（不得堆放基坑周边）合理安排基坑的施工顺序是本次基础土方开挖的重点。2、施工

41、流程和施工顺序本基坑开挖顺序，应先挖西部，再向东部开始挖土。本工程开挖平面与放坡、坡面做法详见附图。?加汨：力森填拄辛耳娄因la)hTn3、主要机械设备计划序号机械设备名称型号/规格单位数量备注1水准仪DZS3测量使用2经纬仪J23激光测距仪DJ20004推土机土方使用5挖土机200-7,1.0m36小型挖土机DH55-V0.5m37运土车辆10m34、土方工程施工部署安排由于现场场地标高比较复杂，工期比较紧，尽快为后续工程施工创造出良好的工作面是土方工程的关键之所在。要保证在计划工期内完成土方开挖施工,必须有序施工，为了保证土方开挖的顺利进行，防止塌方等不利现象的发生，我们采用土方开挖与护坡施工交替进行的办法。每挖1.5m深进行边坡休整，如土质不