重力坝稳定及应力计算书DOC

1、5.1重力坝剖面设计及原则5.1.1剖面尺寸的确定重力坝坝顶高程1152.00m，坝高H=40.00m。为了适应运用和施工的需要，坝顶必须要有一定的宽度。一般地，坝顶宽度取坝高的8%10%,且不小于2m。若有交通要求或有移动式启闭设施时，应根据实际需要确定。综合考虑以上因素，坝顶宽度B10m。考虑坝体利用部分水中增加其抗滑稳定，根据工程实践，上游边坡坡率n=00.2,下游边坡坡率m=00.8。故上游边坡坡率初步拟定为0.2,下游边坡坡率初步拟定为0.8。上游折坡点位置应结合应力控制标准和发电引水管、泄洪孔等建筑物的进口高程来定，一般折坡点在坝高的1/32/3附近，故初拟上游折坡点高程为1138

2、.20m。下游折坡点的位置应根据坝的实用剖面形式、坝顶宽度，结合坝的基本剖面计算得到（最常用的是其基本剖面的顶点位于校核洪水位处），故初拟下游折坡点高程为1148.50m。5.1.2剖面设计原则重力坝在水压力及其他荷载的作用下，主要依靠坝体自重产生的抗滑力维持抗滑稳定；同时依靠坝体自重产生压应力来抵消由于水压力引起的拉应力以满足强度要求。非溢流坝剖面设计的基本原则是：满足稳定和强度要求，保证大坝安全；工程量小，造价低；结构合理，运用方便；利于施工，方便维修。遵循以上原则拟订出的剖面，需要经过稳定及强度验算，分析是否满足安全和经济的要求，坝体剖面可以参照以前的工程实例，结合本工程的实际情况，先行

3、拟定，然后根据稳定和应力分析进行必要的修正。重复以上过程直至得到一个经济的剖面。5.2重力坝挡水坝段荷载计算5.2.1基本原理与荷载组合重力坝的荷载主要有：自重、静水压力、扬压力、泥沙压力、浪压力、动水压力、冰压力、地震荷载等。本次设计取单位长度的坝段进行计算。相关荷载组合见表4.5。表4.5荷载组合表组合情况相关工况自重静水压力扬压力泥沙压力浪压力冰压力地震何载动水压力土压力基本正常VVVVVV组合水位设计水位VVVVVV冰冻VVVVVV特殊组合校核水位VVVVVV地震情况VVVVVVV5.2.2坝体自重计算5.3.2.1坝体自重计算公式坝体自重W(KN)的计算公式：w=丫cXV(4.5)式

4、中：V-坝体体积(m3),以单位长度的坝段为单位，通常把其断面分成若干个简单的几何图形分别计算；Y-坝体砌石的重度，一般取23kN/m3。c力矩作以下规定：以坝底中心为力矩，逆时针为正，顺时针为负。5.3.2.2按实体重力坝计算坝体自重及力矩图4.1实体重力坝自重计算图一区：W=23x4.14x20.70x1/2=985.53KNL=1/3x4.14+14.65=16.03mM二WL二985.53x16.03二15798.05KNm（逆时针）1 11二区：W二23x10.0x34.50二7935KN2L二12x10.0+4.5二9.5m2 '（逆时针）M=WL=7935x9.5=753

5、82.50KN.m2 22三区：W二23x4.66x5.82x12二311.89KN3L二23x4.66二3.11mM二WL=311.89x3.11二969.98KNm（逆时针）3 33四区:W=23X4.66X25.18=2698.79KN4L4二1/2x4.66二2.33mM=WL=2698.79x2.33=6288.18KNm（逆时针）444五区：W二23X25.18X20.15x12二5834.84KN5L、二1/3x20.15二6.72mM=WL=5834.84x6.72=39210.12KN.m（顺时针）555六区：W二23X2.25X4.50xl.2二116.44KNL二13x2

6、.25+16.55二17.30m6'M二WL二116.44x17.30二2014.41KNm（逆时针）666七区：W=23X4.50X16.55=1712.93KN7L=12x16.55=8.28m7M=WL=1712.93x8.28=14183.06KN.m（逆时针）777八区：W=23X4.50X16.55=1712.93KN8L=12x16.55=8.28m8'M=WL=1712.93x8.28=14183.06KN.m（顺时针）888九区：W=23X4.50X3.60x1/2=186.30KN9L=13x3.6+16.55=17.75m9M=WL=186.30x17.7

7、5=3306.83KN.m（顺时针）999表4.6实体坝计算汇总表分区自重(kN)力臂(m)力矩(kN-m)顺时针逆时针一区985.5316.0315798.05二区79359.575382.50三区311.893.11969.98四区2698.792.336288.18五区5834.846.7239210.12六区116.4417.302014.41七区1712.938.2814183.06八区1712.938.2814183.06九区186.3017.753306.8321494.6556700.01114636.185.2.3静水压力计算5.3.3.1静水压力计算公式静水压力是作用在上、

8、下游坝面的主要荷载，计算时常分解为水平水压力P和垂直水压力W两种。静水压力按照3种工况进行计算，分别是设计工况、校核工况、正常使用工况。1、水平水压力P的计算公式：P二(1/2)丫H2(4.6)w式中：H-计算点处的作用水头(m)；Y-水的重度取9.81kN/m3。w2、垂直水压力W按水重计算a. 设计工况在设计工况下，上游坝前水位1149.76m由水位流量关系知，下游水位为1123.15m。上游水位1149.76m，上游水深1149.76-1117.50=32.26m下游水位1123.15m,下游水深1123.15-1117.50=5.65m图4.2设计工况静水压力计算图水平向:一区：P二0

9、.5x9.81x32.262二5104.67KN1L二32.26/3+4.50二15.26m1M1二5104.67x15.26二77897.26KNM（顺时针）五区：P=0.5x9.81x5.652=156.58KN5L=5.65/3+4.50=6.38m5M=156.58x6.38=998.98KNM（逆时针）5垂直向：二区：W=9.81X4.14X11.56=469.49KN2L=0.5x4.14+14.66二16.73m2M=PxL=469.49x16.73=7854.57KNM（逆时针）2 22三区：W二0.5X9.81X4.14X20.7二420.35KN3L=2x4.14/3+14

10、.66=17.42m3M=PxL=420.35x17.42=7322.50KNM（逆时针）3 33四区：W=0.5X9.81X4.52x5.65=125.26KN4L=4.52x2/3+15.63=18.64m4M=PxL=125.26X18.64=2334.85KNM（顺时针）3 44表4.7设计工况下静水压力汇总表分区水平力(kN)垂直力(kN)力臂（m）力矩（kN-m）顺时针逆时针一区5104.6715.2677897.26二区469.4916.737854.57三区420.3517.427322.50四区125.2618.642334.85五区-156.586.38998.984948

11、.091015.1080232.1116176.05b. 校核工况在校核工况下，上游坝前水位1150.55m由水位流量关系知，下游水位为1123.95m。上游水位1150.55m，上游水深1150.55-1117.50=33.05m下游水位1123.95m，下游水深1123.95-1117.50=6.45m图4.2校核丄况静水压力计算图水平向:一区：P二0.5x9.81x33.052二5357.74KN1L二33.05/3+4.50二15.52m1M1二5357.74x15.52二83152.12KNM（顺时针）五区：P=0.5x9.81x6.452=204.06KN5L=6.45/3+4.5

12、0=6.65m5M=204.06x6.65=1357.00KNM（逆时针）5垂直向:二区:W=9.81X4.14X12.35=501.58KN2L二0.5x4.14+14.66二16.73m2M=PxL=501.58X16.73=8391.43KNM（逆时针）222三区：W二0.5X9.81X4.14x20.7二420.35KN3L=2x4.14/3+14.66=17.42m3M=PxL=420.35x17.42=7322.50KNM（逆时针）3 33四区：W=0.5X9.81X5.16x6.45=163.25KN4L=5.16x2/3+14.99=18.43m4M=PxL=163.25x18

13、.43=3008.70KNM（顺时针）4 44表4.7校核工况下静水压力汇总表分区水平力(kN)垂直力(kN)力臂（m）力矩（kN-m）顺时针逆时针一区5357.7415.5283152.12二区501.5816.738391.43三区420.3517.427322.50四区163.2518.433008.70五区-204.066.651357.005153.681085.1886160.8217070.93c. 正常使用工况在正常使用工况下，上游坝前水位1148.00m由水位流量关系知，下游水位为1121.50m。上游水位1148.00m,上游水深1148.00-1117.50=30.50m

14、下游水位1121.50m，下游水深1121.50-1117.50=4.00m图4.2正常工况静水压力计算图水平向:一区：P二0.5x9.81x30.502二4562.88KN1L二30.5/3+4.50二14.67m1M1二4562.88x14.67二66937.45KNM（顺时针）五区：P=0.5x9.81x4.02=78.48KN5L=4/3+4.50=5.83m5M=78.48x5.83=457.54KNM（逆时针）5垂直向:二区:W=9.81X4.14X9.80=398.01KN2L二0.5x4.14+14.66二16.73m2M=PxL=39&01x16.73=6658.71

15、KNM（逆时针）222三区：W二0.5X9.81X4.14x20.7二420.35KN3L=2x4.14/3+14.66=17.42m3M=PxL=420.35x17.42=7322.50KNM（逆时针）333四区：W=0.5X9.81X3.2x4.0=62.78KN4L=3.2x2/3+16.95=19.08m4M=PxL=62.78x19.08=1195.96KNM（顺时针）4 44表4.7正常工况下静水压力汇总表分区水平力(kN)垂直力(kN)力臂（m）力矩（kN-m）顺时针逆时针一区4562.8814.6766937.45二区398.0116.736658.71三区420.3517.4

16、27322.50四区62.7819.081195.96五区-78.485.83457.544484.40881.1468133.4114438.755.2.4扬压力计算扬压力包括渗透压力和托浮力两部分。渗透压力是由上、下游水位差H产生的渗流在坝内或坝基面上形成的水压力；托浮力是由下游水面淹没计算截面而产生向上的水压力。扬压力分三种工况进行计算，分别是设计工况、校核工况，正常使用工况。11图4.6扬压力分区示意图1. 设计工况设计工况下，上游水深为32.26m,下游水深为5.65m。查得渗透压力强度系数取0.30,渗透压力分项系数为1.2,浮托力分项系数为1.0,则设计值为0.3。YH二9.81

17、x32.26二316.47KN/m21YH二9.81x5.65二55.43KN/m22YH=yH-yH二261.04KN/m212ayH=0.3x261.04二78.31KN/m2U=55.43x16.55=917.37KN1W=917.37x8.28=7595.82KN（顺时针）1U=78.31x9.20=720.45KN2W=720.45x11.95=8609.38KN（顺时针）2U=54.25x7.35=398.74KN3W=398.74x3.68=1467.36KN（顺时针）3U=0.5x182.73x9.20=840.56KN4W=840.56x13.48=11330.75KN（顺时

18、针）U二0.5X24.06X7.35二88.42KN5W二88.42X4.90二433.26KN（顺时针）5U=55.43X16.55=917.37KN6W=917.37X8.28=7595.82KN（逆时针）6U=0.5X54.25X16.55=448.92KN7W=448.92X5.52=2478.04KN（逆时针）7表4.8设计工况下扬压力汇总表分区垂直力(kN)力臂(m)力矩（kN-m）顺时针逆时针一区917.378.287595.82二区720.4511.958609.38三区398.743.681467.36四区840.5613.4811330.75五区88.424.90433.2

19、6六区917.378.287595.82七区448.925.522478.04-4331.8329436.5710073.862. 校核工况校核工况下，上游水深为33.05m,下游水深为6.45m。查得渗透压力强度系数取0.30,渗透压力分项系数为1.2,浮托力分项系数为1.0,则设计值为0.3。YH二9.81x33.05二324.22KN/m21YH二9.81X6.45二63.27KN/m22YH=yH-yH二260.95KN/m212ayH二0.3x260.95二78.29KN/m2U=63.27x16.55=1047.12KN1W=1047.12x8.28=8670.15KN（顺时针）1

20、U=78.29X9.20=720.27KN2W=720.27X11.95=8607.23KN（顺时针）2U二54.24X7.35二398.66KN3W=398.66X3.68二1467.07KN（顺时针）3U=0.5X182.66X9.20=840.24KN4W=840.24X13.48=11326.44KN（顺时针）4U二0.5X24.05X7.35二88.38KN5W二88.38X4.90二433.06KN（顺时针）5U二63.27X16.55二1047.12KN6W二1047.12X8.28二8670.15KN（逆时针）6U二0.5X54.24X16.55二448.84KN7W二448.

21、84X5.52二2477.60KN（逆时针）7表4.8校核工况下扬压力汇总表分区垂直力(kN)力臂(m)力矩（kN-m）顺时针逆时针一区1047.128.288670.15二区720.2711.958607.23三区398.663.681467.07四区840.2413.4811326.44五区88.384.90433.06六区1047.128.288670.15七区448.845.522477.60-4590.6330503.9511147.753正常使用工况正常使用工况下，上游水深为30.50m，下游水深为4.00m。查得渗透压力强度系数取0.30，渗透压力分项系数为1.2,浮托力分项系数

22、为1.0,则设计值为0.3。yH二9.81X30.50二299.21KN/m21yH=9.81X4.0=39.24KN/m22yH=yHyH=259.97KN/m212曾H二0.3x259.97二77.99KN/m2U=39.24x16.55=649.42KN1W=649.42x8.28=5377.20KN（顺时针）1U=77.99x9.20=717.51KN2W=717.51X11.95=8574.24KN（顺时针）2U=54.03X7.35=397.12KN3W=397.12X3.68=1461.40KN（顺时针）3U=0.5X181.98X9.20=837.11KN4W=837.11X1

23、3.48=11284.24KN（顺时针）4U二0.5X23.96X7.35二88.05KN5W二88.05X4.90二431.45KN（顺时针）5U二39.24X16.55二649.42KN6W二649.42X8.28二5377.20KN（逆时针）6U二0.5X54.03X16.55二447.10KN7W二447.10X5.52二2467.99KN（逆时针）7表4.8正常工况下扬压力汇总表分区垂直力(kN)力臂(m)力矩（kN-m）顺时针逆时针一区649.428.285377.20二区717.5111.958574.24三区397.123.681461.40四区837.1113.4811284

24、.24五区88.054.90431.45六区649.428.285377.20七区447.105.522467.99-3785.7327128.537845.195.2.5淤沙压力水平淤沙压力公式1(申)P二_Yh2tan45o-2丿sk2sbsbsd(4.7)(4.8)32式中：:sb-淤沙浮容重;淤沙高度;淤沙内摩擦角本工程主要挡水建筑物设计基准期为50年，坝前淤积高程计算年限也取50年，根据预测年淤积量和库容曲线，坝前泥沙淤积高度取1132.85m，参考有关资料及本区情况，泥沙浮容重v取9.0KN/m3，内摩擦角（p取15ss泥沙淤积咼度：h二1132.85-1117.50二15.35m

25、s泥沙的浮容重：y二9.0kN/m3sb水平泥沙压力:P二-yh2tan2(45。-匕)二-x9.0x15.352xtan237.5。二624.20kNS2sbs'221垂直泥沙压力：P二yV二9.0xx15.35x3.07二212.06kNVsb2其他荷载根据基本资料可知，土压力、冰压力等其他荷载在重力坝荷载中所占比例很小，可以忽略不计。5.2.6波浪压力波浪压力公式波浪压力及其力矩也分二种工况考虑，分别为设计工况、校核工况，其作用分项系数为1.2,力矩规定同前。由“4.1坝顶高程的确定”可知，H>L/2均成立，故波浪为深水波。深水波浪压力计算公式：1.设计工况2.校核工况P=

26、lLm(hi41%(4.9)h=0.0166xv5/4xD1/3=0.0166x245/4xl850/3=10.82ih=0.578,h=0.4261%zP=9'81x10'82x(0.578+0.426)=26.64KN14h=0.0166xv5/4xDi/3=0.0166x165/4xl850/3=6.52ih=0.309,h=0.2571%zP=9"1X6'52x(0.309+0.257)=9.05KN145.3抗滑稳定计算本次设计采用分项系数极限状态设计法进行抗滑稳定计算。根据基本资料f=0.85,c'=0.7。自重的分项系数取为1.0,静水压

27、力的分项系数取为1.0，淤沙压力分项系数取为1.2,浪压力的分项系数取为1.2，扬压力（主排水孔之前）分项系数取为1.1。摩擦系数f，的分项系数取为1.3，黏聚力的分项系数取为3.0R5.3.1承载能力极限状态设计式(4.10)Y屮S（F,a）丄R（f,a）0dk丫dkd式中：S（）作用效应系数R（）抗力函数Y 结构重要性系数0屮一一设计状况系数F作用的设计值dY 结构重要性系数0ak丫d1.作用效应函数几何参数材料性能的设计值结构系数S()二工P(4.11)2.抗滑稳定极限状态抗力函数R()二f'工W+c'A(4.12)其中，Zp坝基面水平作用力之和f'坝基面抗剪断摩

28、擦系数c'坝基面抗剪断凝聚力a设计洪水位情况：设计水位荷载计算汇总表作用重度(KN/m3)力(kN)水平垂直自重23.0021494.65静水压力9.814948.091015.10扬压力9.81-4331.83淤沙压力9.00624.20212.06浪压力9.8126.64合计5598.9318389.98y0二1.1"1.0yd广1.2Zp=4948.09x1.0+624.20x1.2+26.64x1.2=5729.10ZW=21494.65x1.0+1015.10x1.0+212.06x1.2-4331.83x1.1=17999.2108570R()二广ZW+c'

29、;A=1.3x1799921+3.0x3309二125408111ypS()二1.1x1x5729.10二6302.01<R()二xl2540.81二10450.670y1.2dd故满足抗滑稳定验算b校核水位情况：校核水位荷载计算汇总表作用重度（KN/m3）力（kN）水平垂直自重23.0021494.65静水压力9.815153.681085.18扬压力9.81-4590.63淤沙压力9.00624.20212.06浪压力9.819.05合计5786.9318201.26Y二1.1申=1.0Y=1.20d1工P=5153.68x1.0+624.20x1.2+9.05x1.2=5913.5

30、8工W=21494.65x1.0+1085.18x1.0+212.06x1.2-4590.63x1.1=17784.6108570=广丫W+c'A=X17784.61+x33.09=12400.501.33.011YpS()=1.1x1x5913.58=6504.94<R()=x12400.50=10333.750Y1.2dd故满足抗滑稳定验算c正常水位情况:丫0二1.1申=1.0丫厂1.2正常水位荷载计算汇总表作用重度（KN/m3）力（kN）水平垂直自重23.0021494.65静水压力9.814484.40881.14扬压力9.81-3785.73淤沙压力9.00624.20

31、212.06浪压力9.8126.64合计5135.2418802.12工P=4484.40X1.0+624.20x1.2+26.64x1.2=5265.41工W=21494.65x1.0+881.14x1.0+212.06x1.2-3785.73x1.1=18465.9608570R()=f工W+c'A=x18465.96+x33.09=128461.33.011YpS()=1.1x1x5265.41=5791.95<R()=x12846=107050Y1.2dd故满足抗滑稳定验算故满足抗滑稳定分析综上所述，重力坝在基本组合和特殊组合情况下均满足承载能力极限状态下的抗滑稳定要求。

32、5.4挡水坝段应力分析5.4.1基本假定一、坝体为均质、连续、各向同性的弹性体材料。二、不考虑地基变形对坝体应力的影响，并认为各坝段独立工作，横缝不传力。三、假定坝体上水平截面上的正应力按直线分布，不考虑廊道对坝体应力的影响。5.4.2考虑扬压力时的边缘应力的计算在一般情况下，坝体的最大和最小应力都出现在坝面。正常水位荷载计算汇总表（计入扬压力）作用重度（kN/m3）力（kN）力矩(kN-m)水平垂直顺时针逆时针自重23.0021494.6556700.01114636.18静水压力9.814484.40881.1468133.4114438.75扬压力9.81-3785.7327128.53

33、7845.19淤沙压力9.00624.20212.066004.803770.43浪压力9.8126.64812.52合计5135.2418802.12工M=-18088.72设计水位荷载计算汇总表（计入扬压力）作用重度（KN/m3）力（kN）力矩(kN-m)水平垂直顺时针逆时针自重23.0021494.6556700.01114636.18静水压力9.814948.091015.1080232.1116176.05扬压力9.81-4331.8329436.5710073.86淤沙压力9.00624.20212.066004.803770.43浪压力9.8126.64859.41合计5598.

34、9318389.98工M=-28576.38校核水位荷载计算汇总表（计入扬压力）作用重度（KN/m3）力（kN）力矩(kNm)水平垂直顺时针逆时针自重23.0021494.6556700.01114636.18静水压力9.815153.681085.1886160.8217070.93扬压力9.81-4590.6330503.9511147.75淤沙压力9.00624.20212.066004.803770.43浪压力9.819.05299.10合计5786.9318201.26M=-33043.39a、水平截面上的正应力上游边缘应力a和下游边缘应力ayuyd(4.13)(4.14)工W6工M

35、a=+yuBB2工W6工Ma=ydBB2式中：YW作用于计算截面以上全部荷载的铅直分力的总和KNYM作用于计算截面以上的全部荷载对截面垂直水流流向的力矩总和KNMB计算截面的长度b、剪应力上游边缘剪应力T和下游截面剪应力u,、d式中：pupauuuyuTd上游面水压力强度KPa+PPydudd(4.14)(4.15)p下游面水压力强度KPadn上游坝坡坡率n=tanQ，取0.2。um下游坝坡坡率m=tanQ，取0.8。dC水平正应力上有边缘的水平正应力G和下游正应力Gxuxdg=pptnxuuuuu（4.16）g=pp+tmxddudd（4.17）d、主应力1u一(P一p)n2Giduu一p)

36、m2ud(4.18)(4.19)坝面水压力强度也是主应力G=pp2uuuu(4.20)g=pp(4.21)2ddud1.设计工况边缘应力计算设计洪水位时：YW二18389.98kN工M=28576.38kNm工U=4331.83kNma、水平截面上的正应力上游水位1149.76m,上游水深1149.76-1117.50=32.26m下游水位1123.15m,下游水深1123.15-1117.50=5.65m上游边缘应力g和下游边缘应力GyuydGyu18389.9828576.38x6+33.0933.092=399.17KNm2b、剪应力Gyd18389.9828576.38x633.09一

37、33.092=712.35KNm2上游边缘剪应力t和下游截面剪应力ud(32.26x9.814331.8333.09399.17x0.2=9.64KN/'m2(712.35+4331.8333.095.65x9.81x0.8=420.81KN/m2丿c、水平正应力上游边缘的水平正应力G和下游正应力Gxuxd一433183.c二32.26x9.81-9.64x0.2二445.45KNm2xu33.09-433183.c二5.65x9.81-+420.81x0.8二522.99KNm2xd33.09d、主应力clucId、一433183+0.22丿x399.17-(32.26x9.81-)

38、x0.22=397.80KNm233.09、一433183+0.82丿x712.35-(5.65x9.81-)xO.82=1048.99KNm233.09;一433183c=9.81x32.26-=447.38KNm22«33.09433183c=9.81x5.65-=186.34KNm22d33.092.校核工况边缘应力计算校核洪水位时：YW二18201.26kN工M=-33043.39kNm工U=-4590.63kNma、水平截面上的正应力上游水位1150.55m,上游水深1150.55-1117.50=33.05m下游水位1123.95m，下游水深1123.95-1117.50

39、=6.45m上游边缘应力c和下游边缘应力cyuydcyucyd18201.26+33.0918201.26一33.09一6x(-33043.39)33.0926x(-33043.39)33.092=368.98KNm2=731.12KNm2b、剪应力上游边缘剪应力T和下游截面剪应力T,d33.05x9.81-一4590.6333.09731-12V-368.98x丿-6.45x9.81x丿0.2=18.79KNm20.8=423.30KNm2c. 水平正应力上有边缘的水平正应力c和下游正应力cxuxd一459063.c二33.05x9.81-一18.79x0.2二459.19KNm2xu33.

40、09一459063；c二6.45x9.81-+423.30x0.8二540.64KNm2xd33.09d.主应力c1uc1d+0.22)x368.98-(33.05x9.81-一4590.63)x0.22=365.22KNm233.09)一459063+0.82丿x731.12-(6.45x9.81-)x0.82=1069.76KNm233.09c=9.81x33.05一4590.63=462.95KN：m22u33.09c=9.81x6.45一4590.63=202.00KNm22d33.09表4.12应力计算结果（计入扬压力）（单位：Mpa）计算情况坝踵处坝趾处cyuTucxuc1uc2u

41、cydTdcxdc1dc2d基本组合0.4000.450.400.450.710.420.521.050.19特殊组合0.370.020.460.370.470.730.420.541.070.205.4.3不考虑扬压力时的边缘应力计算在一般情况下，坝体的最大和最小应力都出现在坝面。正常水位荷载计算汇总表（未计入扬压力）作用重度（kN/m3）力（kN）力矩(kN-m)水平垂直顺时针逆时针自重23.0021494.6556700.01114636.18静水压力9.814484.40881.1468133.4114438.75淤沙压力9.00624.20212.066004.803770.43浪压

42、力9.8126.64812.52合计5135.2422587.85工M=1194.62设计水位荷载计算汇总表（未计入扬压力）作用重度（KN/m3）力（kN）力矩(kN-m)水平垂直顺时针逆时针自重23.0021494.6556700.01114636.18静水压力9.814948.091015.1080232.1116176.05淤沙压力9.00624.20212.066004.803770.43浪压力9.8126.64859.41合计5598.9322721.81工M=-9213.67校核水位荷载计算汇总表（未计入扬压力）作用重度（KN/m3）力（kN）力矩(kN-m)水平垂直顺时针逆时针自

43、重23.0021494.6556700.01114636.18静水压力9.815153.681085.1886160.8217070.93淤沙压力9.00624.20212.066004.803770.43浪压力9.819.05299.10合计5786.9322791.89工M=-13687.20a、水平截面上的正应力上游边缘应力a和下游边缘应力ayuyd工W6工Ma=-+(4.13)yuBB2Yw6YMa=一(4.14)ydBB2式中：YW作用于计算截面以上全部荷载的铅直分力的总和KNYM作用于计算截面以上的全部荷载对截面垂直水流流向的力矩总和KNMB计算截面的长度b、剪应力上游边缘剪应力T和下游截面剪应力T,u/、d式中：pu_Guyu_pyddt=d上游面水压力强度KPa(4.14)(4.15)p下游面水压力强度KPadn上游坝坡坡率n=tanQ，取0.2。um下游坝坡坡率m=tanQ，取0.8。