成都外语大学教学楼设计 土木工程专业毕业设计 毕业论文

1、本设计主要进行了结构方案中横向框架A，B，C，D轴框架的设计。在确定框架布局之后，先计算了恒载，活载，风载的等效荷载以及各杆端的内力，然后用分层法进行内力分配，然后各层叠加，进而求出在水平荷载作用下的结构内力(弯矩、剪力、轴力)。接着内力组合找出最不利的一组或几组内力组合。选取最安全的结果计算配筋并绘图。还进行地基设计。此外还进行了结构方案中的楼梯的设计。完成了平台板，梯段板，平台梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制。关键词：框架结构设计内力组合Abstract The purpose of the design is to do the anti-seismic design in the

2、longitudinal frames of axis A，B，C，D，E，F. When the directions of the frames is determined, firstly the weight of each floor is calculated .Then the vibrate cycle is calculated by utilizing the peak-displacement method, then making the amount of the horizontal seismic force can be got by way of the bo

3、ttom-shear force method. The seismic force can be assigned according to the shearing stiffness of the frames of the different axis. Then the internal force in the structure under the horizontal loads can be easily calculated. After the determination of the internal force under the dead and live load

4、s, the combination of internal force can be made by using the Excel software, whose purpose is to find one or several sets of the most adverse internal force of the wall limbs and the coterminous girders, which will be the basis of protracting the reinforcing drawings of the components. The design o

5、f the stairs is also be approached by calculating the internal force and reinforcing such components as landing slab, step board and landing girder whose shop drawings are completed in the end.Keywords : frames, structural design, Combine inside the dint目录第一部分工程概况41.建设项目名称：42.建筑地点：43.设计资料：4地质水文资料4抗震

6、设防要求4底层室内主要地坪标高4地下潜水位达黄海高程44.主要构件材料及尺寸估算4主要构件材料41.4.2.主要构件的截面尺寸45.框架结构计算简图和结构平面布置图5第二部分楼板设计61屋面和楼面板的荷载计算62.楼板计算7(1)标准层楼板计算8(2)楼面板设计15第三部分竖向荷载作用下框架结构的内力计算211.横向框架计算单元212.梁，柱线刚度的计算213.恒载荷载计算234.恒载内力计算295.活载荷载计算376.活载内力计算427.竖向荷载作用下梁、柱内力计算49第四部分横向荷载作用下框架结构的内力计算571.风荷载作用楼层剪力的计算572.梁、柱线刚度计算573.框架柱的侧移刚度D值

7、计算584.风荷载作用下框架内力计算605.地震荷载计算655.1 横向自振周期的计算655.2 水平地震作用及楼层地震剪力的计算665.3 多遇水平地震作用下的位移验算675.4 水平地震作用下框架内力计算68第五部分横向框架内力组合701.恒载作用下内力组合712.活载作用下内力组合723.风载作用下内力组合74第六部分截面设计741. 框架梁设计74(1)梁的最不利内力74(2)梁正截面受弯承载力计算75(3)梁斜截面受剪承载力计算762框架柱设计78(1)、柱正截面承载力计算：78最不利组合一：Mmax/N79最不利组合二：Nmin/M80最不利组合三：Nmax/M81柱斜截面受剪承载

8、力验算823.裂缝验算85受弯构件裂缝验算85偏心受压构件裂缝验算88第七部分：基础设计891.设计参数892荷载值90(1)作用在基础顶部的基本组合荷载90(2)作用在基础底部的弯矩设计值90(3)作用在基础底部的弯矩标准值913.材料信息914.基础几何特性91第八部分：楼梯设计941.楼梯板计算942.平台板计算963.平台梁计算97第九部分：科技资料翻译98参考文献104第一部分工程概况1.建设项目名称：教学楼本工程建筑功能为公共建筑，使用年限为50年；建筑平面的横轴轴距为，纵轴轴距为和；内、外墙体材料为陶粒混凝土空心砌块，外墙装修使用乳白色涂料仿石材外墙涂料，内墙装修喷涂乳胶漆，教室

9、内地面房间采用水磨石地面，教室房间墙面主要采用石棉吸音板，门窗采用塑钢窗和装饰木门。全楼设楼梯两部。2.建筑地点：成都外语大学3.设计资料：地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，表面为平均厚度左右的杂填土，以下为1.2左右的淤泥质粘土，承载力的特征值为70kN/m2，再下面为较厚的垂直及水平分布比较均匀的粉质粘土层，其承载力的特征值为180kN/m2，可作为天然地基持力层。抗震设防要求：六度四级设防底层室内主要地坪标高:±0.000，相当于黄海高程。地下潜水位达黄海高程:, 对本工程无影响。主要构件材料 框架梁、板、柱采用现浇钢筋混凝土构件， 墙体采用混凝土空心砌块，

10、 混凝土强度：梁、板、柱均采用C30混凝土， 钢筋使用HPB235，HRB400二种钢筋。.主要构件的截面尺寸(1)框架梁：横向框架梁，最大跨度L=，h=(1/81/12)L=1000mm675mm，取h=800mmb=(1/21/3)h=400mm266mm，取b=300mm纵向框架梁，最大跨度L=，h=(1/121/13)L=450mm415mm，取h=600mmb=(1/21/3) h=300mm200mm，取b=250mm次梁的截面高度h一般取梁高的1/18-1/12，截面宽度一般取梁高的1/3-1/2(2)框架柱：初定边柱尺寸400mm×600mm，中柱500mm×

11、;500mm角柱500mm×600mm，一至五层框架柱混凝土强度等C30。其中，n为验算截面以上楼层层数，g为折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，框架结构近似取18 kN/m2，F为按简支状态计算的柱的负荷面，为考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数。抗震等级四级的框架结构轴压比，边柱和中柱的负荷面积分别是×和×。边柱 中柱 所以边柱取400mm×600mm，中柱取500mm×500mm。框架结构计算简图第二部分楼板设计1屋面和楼面板的荷载计算屋面和楼面板的荷载取自建筑荷载规范(GB500092001)。教室采用水磨石地面名 称做 法厚度(mm)

12、容重(kN/m3)重量kN(m2)彩色水磨石楼面白水泥大理石子面15251:3水泥砂浆找平1820纯水泥浆一道220钢筋混凝土楼板120253板底20厚粉刷抹平2017楼面静载楼面活载2厕所采用地砖地面名 称做 法厚度(mm)容重(kN/m3)重量kN(m2)厕所地砖铺实10201：4干硬性水泥砂浆2520基层处理剂一遍C20混凝土0.5找坡20252020防水涂料钢筋混凝土楼板120253板底20厚粉刷抹平2017楼面静载楼面活载不上人屋面名 称做 法厚度(mm)容重(kN/m3)重量kN(m2)非上人屋面高分子卷材4121：3水泥砂浆找平2020憎水珍珠岩保温层6041：3水泥砂浆找平20

13、201:6水泥焦渣找坡5015钢筋混凝土楼板120253板底20厚粉刷抹平2017楼面静载楼面活载走道水磨石地面名 称做 法厚度(mm)容重(kN/m3)重量kN(m2)彩色水磨石楼面白水泥大理石子面15251:3水泥砂浆找平1820纯水泥浆一道220钢筋混凝土楼板10025板底20厚粉刷抹平2017楼面静载楼面活载2.楼板计算根据混凝土结构设计规范(GB500102002)，楼板长边l02与短边l01之比小于2时，宜按双向板计算。楼板长边l02与短边l01之比大于2，但小于3.0时，宜按双向板计算，当按沿短边受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够的构造钢筋。根据本工程的实际尺寸，楼板全为双

14、向板，楼板按照弹性方法进行计算。双向板按弹性理论的计算方法：多跨连续双向板跨中最大正弯矩：为了求得连续双向板跨中最大正弯矩，荷载分布情况可以分解为满布荷载g+q/2及间隔布置q/2两种情况，前一种情况可近似认为各区格板都固定支承在中间支承上，对于后一种情况可近似认为在中间支承处都是简支的。沿楼盖周边则根据实际支承情况确定。分别求得各区格板的弯矩，然后叠加得到各区格板的跨中最大弯矩。多跨连续双向板支座最大负弯矩：支座最大负弯矩可按满布活荷载时求得。连续双向板的计算图示(1)标准层楼板计算：标准层楼板区格划分： 标准层楼板区格图 板A板A按四边固定计算：一、 基本资料：1、边界条件(左端/下端/右

15、端/上端)：固定/固定/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g=m2 可变荷载标准值：q=m2 计算跨度Lx=5400mm；计算跨度Ly=4225mm 板厚H=120mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：=1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 MxMx2=2.20kN·M 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa=(0.03283+0.05809/5)×(1.4×1.0)×2=1.11kN·M Mx=2.20+1.11=3.31kN·M Asx2，实配81

16、80 (As=279mm2) min=0.215% ， =0.233%平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My My794+0.01393/5)×(1.20×4.1+1.40×1.0)×2=3.47kN·M 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya=(0.05809+0.03283/5)×(1.4×1.0)×2=1.62kN·M My=5.08kN·M Asy2，实配8200 (As=2) min=0.215% ， =0.233%沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx' Mx' =0.0

17、5610×(1.20×4.1+1.40×2.0)×2=7.73kN·M Asx'2，实配8200 (As=2) min=0.215% ， =0.233%沿 Ly 方向的支座弯矩 My' My' =0.06765×(1.20×4.1+1.40×2.0)×2=9.32kN·M Asy'2，实配 8150 (As=2) min=0.215% ， =0.279% 板B一、 基本资料：1、边界条件(左端/下端/右端/上端)：固定/铰支/铰支/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷

18、载标准值：g=4.10 kN/m2 可变荷载标准值：q=2.00 kN/m2 计算跨度Lx=5400 mm；计算跨度Ly=4225 mm 板厚H =120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：=1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mx2=3.22kN·M 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa×1.0)×2=1.11kN·M Mx1=4.33kN·M Asx2，实配8200 (As=2) min=0.215% ， =0.233%平行于 Ly 方向的跨中弯矩 M

19、y My =(0.03255+0.02206/5)×(1.20×4.1+1.40×1.0)×2=4.17kN·M 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4×1.0)×2=1.62kN·M My=4.17+1.6 = 5.79kN·M Asy2，实配8200 (As=2) min=0.215% ， =0.233%沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx' Mx' =0.07144×(1.20×4.1+1.40

20、15;2.0)×2=9.85kN·M Asx'2，实配8200 (As=2) min=0.215% ， =0.233%沿 Ly方向的支座弯矩 My' My'=0.07939×(1.20×4.1+1.40×2.0)×2=10.94kN·M Asy'2，实配 8150 (As=335mm2) min=0.215% ， =0.279% 板D一、 基本资料：1、边界条件(左端/下端/右端/上端)：铰支/铰支/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g=4.10 kN/m2 可变荷载标准值：q=2.0

21、0 kN/m2 计算跨度Lx=5400 mm；计算跨度Ly=4225 mm 板厚H =120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：=1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mx 2=3.25kN·M 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa=(0.03283+0.05809/5)×(1.4×2=1.11kN·M Mx=3.25+1.11=4.37kN·M Asx= 257.92mm2，实配8200 (As=279mm2) min=0.215% ， =0.233%平行

22、于 Ly 方向的跨中弯矩 MyMy2=4.69kN·M 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya=(0.05809+0.03283/5)×(1.4×1.0)×4.22=1.62kN·M My=4.69+1.62 =6.30kN·M Asy2，实配8200 (As=279mm2) min=0.215% ， =0.233%沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx' Mx'2=10.36kN·M Asx'2，实配8200 (As=279mm2, ) min=0.215% ， =0.233%沿 Ly 方向的支座弯

23、矩 My' My' =0.09016×(1.20×4.1+1.40×2.0)×2=12.42kN·M Asy'2，实配 8150 (As=335mm2, ) min=0.215% ， =0.279% 板E一、 基本资料：1、边界条件(左端/下端/右端/上端)：铰支/固定/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g=4.10 kN/m2 可变荷载标准值：q=2.00 kN/m2 计算跨度Lx=5400 mm；计算跨度Ly=4225 mm 板厚H =120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 3、计算方法

24、：弹性算法。 4、泊松比：=1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mx2=2.34kN·M 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4×1.0)×2=1.11kN·M Mx= 2.34 + 1.11=3.45kN·M Asx2，实配8200 (As=279mm2) min=0.215% ， =0.233%平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My My=(0.03214+0.01435/5)×(1.20×4.1+1.40×1.0)

25、5;2=3.95kN·M 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4×1.0)×2=1.62kN·M My5+1.62=5.57kN·M Asy2，实配8200 (As=279mm2) min=0.215% ， =0.233%沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx' Mx' =0.05707×(1.20×4.1+1.40×2.0)×2=7.86kN·M Asx'2，实配8200 (As =2) min=0.215%

26、 ， =0.233%沿 Ly 方向的支座弯矩 My' My' =0.07319×(1.20×4.1+1.40×2.0)×2=10.09kN·M Asy'2，实配 8150 (As=2 ) min=0.215% ， =0.279% 板C一、基本资料：1、边界条件(左端/下端/右端/上端)：铰支/固定/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g=3.60 kN/m2 可变荷载标准值：q=2.50 kN/m2 计算跨度Lx=5400 mm；计算跨度Ly=4225 mm 板厚H=120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：

27、HRB400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：=1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mx =(0.00380+0.04000/5)×(1.20×3.6+1.40×1.3)×2 =0.52kN·M 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa=(0.01740+0.09650/5)×(1.4×1.3)×2=0.47kN·M Mx=0.52 +0.47 = 0.99kN·M Asx2，实配8200(As=251mm2) min=0.200% ， =0.251%平行于 L

28、y 方向的跨中弯矩 My My=(0.04000+0.00380/5)×(1.20×3.6+1.40×1.3)×2.72=1.80kN·M 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya=(0.09650+0.01740/5)×(1.4×1.3)×2.72=1.28kN·M My= 1.80 +1.28 =3.08kN·M Asy2，实配8200(As=2) min=0.200% ， =0.251%沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx' Mx' =0.05700×(1.20&

29、#215;3.6+1.40×2.5)×2.72=3.25kN·M Asx'2，实配8200(As=2) min=0.200% ， =0.251%沿 Ly 方向的支座弯矩 My' My'=0.08290×(1.20×3.6+1.40×2.5)×2.72=4.73kN·M Asy'2，实配10200(As=393mm2) min=0.200% ， =0.393%(2)楼面板设计： 板A一、基本资料：1、边界条件(左端/下端/右端/上端)：固定/固定/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准

30、值：g=5.20 kN/m2 可变荷载标准值：q=0.70 kN/m2 计算跨度Lx=5400 mm；计算跨度Ly=4225 mm 板厚H =120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：=1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mx 2=2.57kN·M 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa2=0.27kN·M Mx=2.57+0.27=2.84kN·M Asx2，实配8200(As=2) min=0.215% ， =0.233%平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My My =(0.0

31、2794+0.01393/5)×(1.35×5.2+0.98×0.3)×2=4.04kN·M 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya=(0.05809+0.03283/5)×(1.4×0.3)×2=0.40kN·M My=+0.40 =4.43kN·M Asy2，实配8200(As=2) min=0.215% ， =0.233%沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx' Mx'2=7.72kN·M Asx'2，实配8200(As=2,) min=0.215% ，

32、=0.233%沿 Ly 方向的支座弯矩 My' My'2=9.31kN·MAsy'2，实配 8150(As=335mm2,) min=0.215% ， =0.279% 板B一、基本资料：1、边界条件(左端/下端/右端/上端)：固定/铰支/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g=5.20 kN/m2 可变荷载标准值：q=0.70 kN/m2 计算跨度Lx=5400 mm；计算跨度Ly=4225 mm 板厚H =120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：=1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中

33、弯矩 Mx Mx2=3.76kN·M 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa=(0.03283+0.05809/5)×(1.4×0.3)×2=0.27kN·M Mx=3.76+0.27 =4.03kN·M Asx2，实配8200(As=2) min=0.215% ， =0.233%平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My My=(0.03255+0.02206/5)×(1.35×2=4.86kN·M 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya=(0.05809+0.03283/5)×(1.

34、4×2=0.40kN·M My=4.86 +0.40=5.25kN·M Asy2，实配8200(As=2) min=0.215% ， =0.233%沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx' Mx'2 =9.83kN·M Asx'2，实配8200(As=2) min=0.215% ， =0.233%沿 Ly 方向的支座弯矩 My' My'2=10.92kN·M Asy'2，实配 8150(As=2) min=0.215% ， =0.279% 板D一、基本资料： 1、边界条件(左端/下端/右端/上端)：铰支/

35、铰支/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g=5.20 kN/M2 可变荷载标准值：q=0.70 kN/M2 计算跨度Lx=5400 mm；计算跨度Ly=4225 mm 板厚H=120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：=1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mx 2=3.79kN·M 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa2=0.27kN·M Mx=3.79+0.27=4.06kN·M Asx2，实配8200(As=2) min=0.215% ， =0.233%平行于 L

36、y 方向的跨中弯矩 My My=(0.03728+0.02140/5)×(1.35×5.2+0.98×0.3)×2=5.46kN·M 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya+0.03283/5)×(1.4×0.3)×2=0.40kN·M My= 5.46+0.40 =5.86kN·M Asy2，实配8200(As=2) min=0.215% ， =0.233%沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx' Mx' =0.07520×(1.35×5.2+0.98

37、15;0.7)2=10.34kN·M Asx'2，实配8200(As=279mm2) min=0.215% ， =0.233%沿 Ly 方向的支座弯矩 My' My'=0.09016×(1.35× 5.2+0.98×0.7)×2=2.40kN·M Asy'2，实配 8150(As=2) min=0.215% ， =0.279% 板E一、基本资料： 1、边界条件(左端/下端/右端/上端)：铰支/固定/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g=5.20 kN/m2 可变荷载标准值：q=0.70 kN/m

38、2 计算跨度Lx=5400 mm；计算跨度Ly=4225 mm 板厚H =120 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：=1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mx2=2.73kN·M 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4×0.3)×2=0.27kN·M Mx= 2.73+0.27 = 3.00kN·M Asx=257.92mm2，实配8200(As=2) min=0.215% ， =0.233%平

39、行于 Ly 方向的跨中弯矩 My My=(0.03214+0.01435/5)×(1.35×5.2+0.98×0.3)×4.22=4.60kN·M 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya=(0.05809+0.03283/5)×(1.4×0.3)×4.22=0.40kN·M My=4.60+0.40=5.00kN·M Asy2，实配8200(As=2) min=0.215% ， =0.233%沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx' Mx'2=7.85kN·M Asx&

40、#39;2，实配8200(As=2) min=0.215% ， =0.233%沿 Ly 方向的支座弯矩 My' My' 2=10.07kN·M Asy'2，实配 8150(As=2) min=0.215% ， =0.279% 板C一、基本资料： 1、边界条件(左端/下端/右端/上端)：铰支/固定/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g=5.20 kN/m2 可变荷载标准值：q=0.70 kN/m2计算跨度Lx=5400 mm；计算跨度Ly=2700 mm 板厚H=120 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 3、计算方法：弹性算法。 4

41、、泊松比：=1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mx2=0.63kN·M 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa=(0.01740+0.09650/5)×(1.4×2=0.09kN·M Mx=0.63+0.09 =0.73kN·M Asx2，实配 8200(As=251mm2) min=0.200% ， =0.251%平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My My =(0.04000+0.00380/5)×(1.35×5.2+0.98×)×2=2.19kN·M 考虑活载不

42、利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya)×(1.4×0.3)×2=0.25kN·M My=2.19+0.25=2.44kN·M Asy2，实配 8200(As=251mm2) min=0.200% ， =0.251%沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx' Mx'2=3.20kN·M Asx'2，实配8200(As=2) min=0.200% ， =0.251%沿 Ly 方向的支座弯矩 My' My'2=4.66kN·M Asy'2，实配 8180(As=279mm2) min=0.20

43、0% ， =0.279%第三部分竖向荷载作用下框架结构的内力计算1.横向框架计算单元根据结构布置和荷载计算，对一榀横向中框架进行计算，如图所示。房间内直接传给该框架的楼面荷载如图中的阴影线所示。 横向框架计算单元2.梁，柱线刚度的计算横梁线刚度计算类别b×hIlEcI/l2EcI/l(m×m)(m4)(m)()()()边横梁中横梁 柱线刚度ic计算层次hb×hIEcI/l(m)(m×m)()()()12535 横向中框架梁、柱线刚度(单位：)所计算的中框架是对称结构，在计算竖向荷载作用时，取一半计算，断开的中跨线刚度是原来的2倍。3.恒载荷载计算荷载计算

44、：线荷载2 屋面板传来的恒载：5.2×4.05=21.06 kN/m教室梁自重：0.30×0.8×25=6 kN/m教室梁侧粉刷：2×()×0.02×17=0.46 kN/m 教室横梁的矩形线荷载合计：6.46 kN/m 教室横梁的三角形线荷载合计：21.06 kN/m走廊板传来的恒载：5.2×2.7=14.04 kN/m走廊梁自重：0.30×0.4×25=3 kN/m走廊梁侧粉刷：2×()×0.02×17=0.2 kN/m 走廊横梁的矩形线荷载合计：3.2 kN/m 走廊横

45、梁的三角形线荷载合计：14.04 kN/m2楼面板传来的恒载：4.1×4.05=16.61 kN/m教室梁自重：0.30×0.8×25=6 kN/m教室梁侧粉刷：2(0.8-0.12×0.02×17=0.46 kN/m教室梁上墙自重：0.24×()×19=14.14 kN/m教室梁上墙面粉刷：()×0.02×2×17=2.108 kN/m 教室横梁的三角形形线荷载合计：16.61 kN/m走廊：楼面恒载3.6 kN/m2走廊楼面传来的恒载：3.6×2.7=9.72 kN/m走廊梁自重0

46、.30×0.4×25=3 kN/m走廊梁侧粉刷：2×()×0.02×17=0.2 kN/m 走廊横梁的矩形线荷载合计：3.2 kN/m走廊横梁的三角形线荷载合计：9.72 kN/m荷载计算：集中荷载次梁传来的集中荷载：屋面：板传来的恒载：5.2×4.05=21.06 kN/m次梁自重：0.25×()×25=1.75 kN/m次梁粉刷：0.02×()×2×17=0.19 kN/m 楼面：板传来的恒载：4.1×4.05=16.61 kN/m次梁自重：0.25×()

47、15;25=1.75 kN/m次梁粉刷：0.02×()×2×17=0.19 kN/m 屋面框架节点集中荷载：粉刷：0.02×()边柱联系梁传来屋面荷载：粉刷：0.02×()联系梁传来的屋面板荷载：0.5×(5.4+5.4-2.7)×2.7/2×5.2=18.6 kN0.5×(5.4+5.4-4.05)×4.05/2×5.2=35.54 kN楼面框架节点集中荷载：粉刷：0.02×()塑钢窗：5 kN联系梁传来的楼面自重：0.5×(5.4+5.4-4.05)×

48、4.05/2×4.1=28.02kN 楼面层边节点集中荷载合计：115kN粉刷：0.02×()联系梁传来的楼面自重：0.5×()0.5×(5.4+5.4-4.05)×4.05/2×4.1=28.02 kN 集中荷载引起的偏心弯矩M: 屋面层集中荷载引起的偏心弯矩M84.15×0.45=37.87kN·M楼面层集中荷载引起的偏心弯矩M: 115×0.175=20.1kN·M屋面层梁上作用的恒载屋面层梁上作用的恒载在上图中，gk1、qk1分别代表横梁自重，是均布荷载形式；gk2和gk2分别代表房间和

49、走廊传给横梁的两个三角形荷载和三角形荷载，gk代表跨中次梁集中荷载。gk1=6.46 kN/m gk2=21.06 kN/m gk1=3.2 kN/m gk2=14.04 kN/mgk2、gk2、gk代表房间和走廊传给横梁的梯形、三角形荷载和跨中集中荷载，需要将其转化为等效均布荷载。 两个三角形荷载 三角形荷载 跨中集中荷载 横向框架恒荷载： 屋面板：11.18+6.46+15.10=32.74 kN/m () 8.78+3.2=11.98 kN/m ()楼面层梁上作用的恒载在上图中，gk1、gk1分别代表横梁自重，是均布荷载形式；gk2和gk2分别代表房间和走廊传给横梁的两个三角形荷载和三角

50、形荷载，gk代表跨中次梁集中荷载。gk1 =22.71kN/mgk2=16.61 kN/m gk1=3.2 kN/m gk2=9.72 kN/mgk2、gk2、gk代表房间和走廊传给横梁的梯形、三角形荷载和跨中集中荷载，需要将其转化为等效均布荷载。 两个三角形荷载 三角形荷载 跨中集中荷载 横向框架恒荷载： 楼面板：22.71+8.82+12.32=43.85kN/m () 6.08+3.2=9.28 kN/m ()4.恒载内力计算分层法的计算要点：作用在某一层的框架梁上的竖向荷载只对本楼层的梁和与本层梁相连的框架柱产生弯矩和剪力，而对其他层框架和隔层的框架柱都不产生弯矩和剪力。除底层以外的其它各层柱的线刚度均乘折减系数0.9。除底层以外的其它各层柱的弯矩传递系数取1/3。0.655 0.638 0.120 37.85 0.345 0.242 -179.00 179.00 -7.28 48.70 92.45 46.23 -69.52 -139.05 -52.74 -26.15 26.15 23.99 45.54 22.77 -14.53 -5.51 -2.73 2.73 72.68 -110.53 94.42 -58.25 -36.17 28.89 24.23 -19.42 顶层弯矩